1. 工程概況 51.1 工程規(guī)模、建設范圍 51.2 橋梁總體介紹 52. 計算參數(shù) 72.1 主要規(guī)范標準 72.1.1 國家標準 72.2 主要技術標準 72.3 主要材料及力學參數(shù) 82.3.1 混凝土 82.3.2 鋼絞線 82.3.3 普通鋼筋 83. 計算荷載取值 93.1 永久作用 93.2 可變作用 93.2.1 汽車荷載 93.2.2 溫度荷載 94. 混凝土結構靜力驗算 114.1 繞城高速上跨橋第一聯(lián)結構靜力驗算 114.1.1 計算模型 114.1.2 主梁施工階段法向壓應力驗算 114.1.3 主梁使用階段正截面抗裂驗算 134.1.4 主梁使用階段斜截面抗裂驗算 144.1.5 主梁使用階段正截面壓應力驗算 144.1.6 主梁使用階段斜截面主壓應力驗算 154.1.7 主梁使用階段正截面抗彎驗算 154.1.8 主梁使用階段斜截面抗剪驗算 154.1.9 使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算 164.1.10 正常使用極限狀態(tài)撓度驗算 174.1.11 主梁結構靜力特性分析小結 174.2 規(guī)劃道路上跨橋結構靜力驗算 184.2.1 計算模型 184.2.2 主梁施工階段法向壓應力驗算 184.2.3 主梁使用階段正截面抗裂驗算 204.2.4 主梁使用階段斜截面抗裂驗算 214.2.5 主梁使用階段正截面壓應力驗算 214.2.6 主梁使用階段斜截面主壓應力驗算 224.2.7 主梁使用階段正截面抗彎驗算 224.2.8 主梁使用階段斜截面抗剪驗算 224.2.9 使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算 234.2.10 正常使用極限狀態(tài)撓度驗算 244.2.11 主梁結構靜力特性分析小結 244.3 主線橋第一聯(lián)結構靜力驗算 254.3.1 計算模型 254.3.2 主梁施工階段法向壓應力驗算 254.3.3 主梁使用階段正截面抗裂驗算 274.3.4 主梁使用階段斜截面抗裂驗算 284.3.5 主梁使用階段正截面壓應力驗算 284.3.6 主梁使用階段斜截面主壓應力驗算 294.3.7 主梁使用階段正截面抗彎驗算 294.3.8 主梁使用階段斜截面抗剪驗算 294.3.9 使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算 304.3.10 正常使用極限狀態(tài)撓度驗算 304.3.11 主梁結構靜力特性分析小結 304.4 主線橋第二聯(lián)結構靜力驗算 314.4.1 計算模型 314.4.2 主梁施工階段法向壓應力驗算 314.4.3 主梁使用階段正截面抗裂驗算 334.4.4 主梁使用階段斜截面抗裂驗算 344.4.5 主梁使用階段正截面壓應力驗算 344.4.6 主梁使用階段斜截面主壓應力驗算 354.4.7 主梁使用階段正截面抗彎驗算 354.4.8 主梁使用階段斜截面抗剪驗算 354.4.9 使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算 364.4.10 正常使用極限狀態(tài)撓度驗算 364.4.11 主梁結構靜力特性分析小結 374.5 C匝道橋第一聯(lián)結構靜力驗算 374.5.1 計算模型 374.5.2 主梁施工階段法向壓應力驗算 374.5.3 主梁使用階段正截面抗裂驗算 394.5.4 主梁使用階段斜截面抗裂驗算 414.5.5 主梁使用階段正截面壓應力驗算 414.5.6 主梁使用階段斜截面主壓應力驗算 414.5.7 主梁使用階段正截面抗彎驗算 424.5.8 主梁使用階段斜截面抗剪驗算 424.5.9 使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算 424.5.10 正常使用極限狀態(tài)撓度驗算 434.5.11 主梁結構靜力特性分析小結 434.6 C匝道橋第二聯(lián)結構靜力驗算 444.6.1 計算模型 444.6.2 主梁施工階段法向壓應力驗算 444.6.3 主梁使用階段正截面抗裂驗算 464.6.4 主梁使用階段斜截面抗裂驗算 474.6.5 主梁使用階段正截面壓應力驗算 484.6.6 主梁使用階段斜截面主壓應力驗算 484.6.7 主梁使用階段正截面抗彎驗算 484.6.8 主梁使用階段斜截面抗剪驗算 494.6.9 使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算 494.6.10 正常使用極限狀態(tài)撓度驗算 504.6.11 主梁結構靜力特性分析小結 504.7 橫梁驗算 504.7.1 繞城高速上跨橋橫梁驗算 504.7.2 規(guī)劃道路上跨橋橫梁驗算 574.7.3 主線橋橫梁驗算 604.7.4 C匝道橋橫梁驗算 665. 鋼結構靜力驗算 805.1 橋梁設計概述 805.2 主要技術規(guī)范 815.3 技術標準 815.4 計算模型與方法 815.4.1 計算參數(shù) 814.1.1材料 814.1.2計算荷載 825.4.2 荷載組合 825.5 計算模型 845.6 主梁內力 855.6.1 截面有效寬度 855.6.2 局部穩(wěn)定系數(shù) 865.6.3 主梁內力圖 875.6.4 運營階段截面應力 895.7 撓度和位移 905.7.1 活載撓度 905.7.2 短期撓度 915.7.3 恒載+1/2活載撓度 915.7.4 位移 925.7.5 計算結論 936. 下部結構驗算 936.1 橋墩結構驗算 946.1.1 繞城高速上跨橋P2軸橋墩承載能力驗算 946.1.2 繞城高速上跨橋P2軸橋墩裂縫寬度驗算 956.1.3 繞城高速上跨橋P3軸橋墩承載能力驗算 966.1.4 繞城高速上跨橋P3軸橋墩承載能力驗算 986.1.5 主線橋P4軸橋墩承載能力驗算 996.1.6 主線橋P4軸橋墩裂縫寬度驗算 1006.1.7 C匝道橋P5軸橋墩承載能力驗算 1016.1.8 C匝道橋P5軸橋墩裂縫寬度驗算 1026.2 樁基結構驗算 1036.2.1 繞城高速上跨橋P3軸橋墩樁基強度驗算 1036.2.2 繞城高速上跨橋P3軸橋墩樁基裂縫寬度驗算 1056.2.3 主線橋P4軸橋墩樁基強度驗算 1066.2.4 主線橋P4軸橋墩樁基裂縫寬度驗算 1086.2.5 C匝道橋P5軸橋墩樁基強度驗算 1096.2.6 C匝道橋P5軸橋墩樁基裂縫寬度驗算 1116.3 橋臺結構驗算 1126.3.1 繞城高速上跨橋A7軸橋臺驗算 1126.3.2 規(guī)劃路上跨橋A5軸橋臺驗算 1146.4 計算結論 115工程概況工程規(guī)模、建設范圍擬建Z1路(水土大橋段)工程位于位于XX市北碚區(qū)水土鎮(zhèn)，鄰近重慶繞城高速公路水土收費站，道路起點位于現(xiàn)狀解放支路獅子口小學附近，終點位于現(xiàn)狀京東方大道南端，道路中部上跨重慶繞城高速公路，交通方便。橋梁總體介紹圖STYLEREF2\s1.21繞城高速上跨橋橋型布置圖圖STYLEREF2\s1.22規(guī)劃道路上跨橋橋型布置圖圖STYLEREF2\s1.23主線橋橋型布置圖圖STYLEREF2\s1.24C匝道橋橋型布置圖

計算參數(shù)主要規(guī)范標準國家標準XX市橋梁設計規(guī)范》(CJJ11-2011)(2019版)XX市橋梁抗震設計規(guī)范》(CJJ166-2011)《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60—2015)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362—2018)《公路鋼結構橋梁設計規(guī)范》(JTGD64-2015)《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》(JTG3363—2019)《公路工程混凝土結構耐久性設計規(guī)范》(JTG/T3310—2019)《混凝土結構耐久性設計與施工指南》(CCES01-2004)《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTG/TF50-2011)XX市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范》(CJJ2-2008)《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》(JGJ18—2012)《預應力混凝土用鋼絞線》(GB/T5224-2014)《預應力混凝土橋梁用塑料波紋管》(JT/T529-2016)《預應力筋用錨具、夾具和連接器》(GB/T14370-2015)《公路橋梁預應力鋼絞線用錨具、夾具和連接器》(JT/T329—2010)《公路橋梁盆式支座》(JT/T391-2019)主要技術標準橋梁主要技術標準類別設計取值荷載標準汽車:城-A級地震基本烈度6度橋梁設計基準期100年設計安全等級一級設計環(huán)境類別Ⅰ類主要材料及力學參數(shù)混凝土、鋼筋、鋼絞線等材料的彈性模量、設計抗壓(拉)強度等基本參數(shù)均按橋規(guī)(JTG3362-2018)取值。混凝土混凝土材料參數(shù)表混凝土標號彈性模量(MPa)剪切模量(MPa)泊松比設計抗壓強度(MPa)設計抗拉強度(MPa)線膨脹系數(shù)容重(kN/m3)上部主梁C5034500138000.222.41.830.0000126橋墩C4032500130000.218.41.650.0000126橋面鋪裝———————24鋼絞線鋼絞線材料參數(shù)表直徑(mm)彈性模量(MPa)抗拉強度(MPa)線膨脹系數(shù)管道摩阻系數(shù)μ管道偏差系數(shù)k松弛系數(shù)ζ容重(kN/m3)預應力15.219500018600.0000120.170.00150.378.5普通鋼筋HPB300鋼筋:抗拉設計強度fsd=195MPa；標準強度fsk=235MPa；彈性模量E=2.1×105MPa。HRB400鋼筋:抗拉設計強度fsd=280MPa；標準強度fsk=335MPa；彈性模量E=2.0×105MPa。

計算荷載取值永久作用計算荷載根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)、XX市橋梁設計規(guī)范》(CJJ11—2011)取值。1)一期恒載:按照實際結構尺寸考慮:鋼筋混凝土26kN/m3；瀝青混凝土23kN/m3；鋼材78.5kN/m3；填土20kN/m3，實際結構建立計算模型，由程序自動計算；二期恒載:單側人行道:33.85kN單側防撞護欄:6.8kN/m；車行道鋪裝(9cm瀝青鋪裝+8cm混凝土):B×(0.09×23+0.08×25)結構的收縮徐變:按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)取用混凝土名義收縮系數(shù)εcs0=0.310×10-3,混凝土的名義徐變系數(shù)Φ0按照規(guī)范附表F2.2取值。預加力:根據(jù)實際設計預應力鋼束，輸入結構計算模型進行計算?？勺冏饔闷嚭奢d整體計算中按照采用城-A級。沖擊系數(shù):按XX市橋梁設計規(guī)范》取值；制動力荷載制動力采用165kN或者10%車道荷載，并取兩者中的較大值，但不包括沖擊力；當計算的加載車道為同向行駛2條是，汽車荷載制動力標準值為一個設計車道的2倍；如果為同向3車道時，2.34倍，同向4車道時，2.68倍。溫度荷載整體溫度根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》4.3.10條以及地勘提供的地勘報告來確定橋梁結構的溫度荷載，按結構整體升溫30℃和降溫-10℃計算。溫度梯度豎向溫度梯度:按照橋面9cm瀝青混凝土考慮，即:按照規(guī)范《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)規(guī)范中4.3.10中表4.3.10-3中數(shù)值內插取值。

混凝土結構靜力驗算繞城高速上跨橋第一聯(lián)結構靜力驗算計算模型圖STYLEREF2\s4.1SEQ圖\*ARABIC\s21有限元模型離散圖計算分析軟件采用MidasCivilV8.3.2，結構采用平面梁單元進行模擬。計算書中采用MidasCivil進行分析計算，并以《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)為標準，按A類預應力混凝土結構進行驗算。支座模擬采用如下方法:在支座頂、底位置建立節(jié)點，頂節(jié)點作為從屬節(jié)點與主梁節(jié)點通過“剛性連接”剛性連接，頂、底節(jié)點通過“彈性連接”的“一般類型”來模擬支座各個方向的實際剛度，底節(jié)點采用固結邊界條件，其中彈簧剛度取1e7kN/m。預應力采用實際線形輸入，兩端張拉，張拉控制應力為0.72fpk=1339.2MPa。主梁施工階段法向壓應力驗算1.施工階段劃分表格STYLEREF2\s4.1SEQ表格\*ARABIC\s21施工順序表施工步驟施工內容1施工主梁并張拉鋼束2施工二期3收縮徐變7300天在短暫狀況(施工階段)，各施工階段主梁各單元應力極值見下圖。施工中最大壓應力為7.86MPa；未出現(xiàn)拉應力。2.第1施工階段圖STYLEREF2\s4.1SEQ圖\*ARABIC\s22第1施工階段混凝土頂緣應力(MPa)圖STYLEREF2\s4.13第1施工階段混凝土底緣應力(MPa)3.第2施工階段圖STYLEREF2\s4.14第2施工階段混凝土頂緣應力(MPa)圖STYLEREF2\s4.15第1施工階段混凝土底緣應力(MPa)4.第3施工階段圖STYLEREF2\s4.16第3施工階段混凝土頂緣應力(MPa)圖STYLEREF2\s4.17第3施工階段混凝土底緣應力(MPa)主梁使用階段正截面抗裂驗算《公橋規(guī)》第6.3條規(guī)范:正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并應符合下列規(guī)定:A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下 σst－σpc≤0.7fck=1.855MPa；但在荷載長期效應組合下σlt－σpc≤0《公橋規(guī)》第6.3條規(guī)范:斜截面抗裂應對構件斜截面混凝土的主拉應力進行驗算，并應符合下列規(guī)定:A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下 σtp≤0.5fck=1.325MPa《公橋規(guī)》第7.1.5條規(guī)范:使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力，應符合下列規(guī)定:受壓區(qū)混凝土的最大壓應力未開裂構件σkc+σpt≤0.5fck=16.2MPa《公橋規(guī)》第7.1.6條規(guī)范:使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的主壓應力，應符合下列規(guī)定:σcp≤0.6fck=19.44MPa各個單元上下緣在短期作用下應力包絡值見下圖:短期作用組合下沒有出現(xiàn)拉應力，滿足要求。圖STYLEREF2\s4.18短期組合上下緣正截面法向應力包絡圖(MPa)各個單元的上下緣在長期作用下應力包絡值見下圖:沒有出現(xiàn)拉應力圖STYLEREF2\s4.19長期組合上下緣正截面法向應力包絡圖(MPa)主梁使用階段斜截面抗裂驗算主梁各截面在短期荷載效應組合作用下，σtp≤0.5ftk＝0.5×2.65＝1.325MPa。短期組合下主拉應力最大值為1.14Mpa。主梁各個截面的斜截面主拉應力詳見下圖:圖STYLEREF2\s4.110短期組合斜截面主拉應力包絡圖(MPa)主梁使用階段正截面壓應力驗算預應力混凝土正截面混凝土的壓應力應符合受壓區(qū)混凝土的最大壓應力要求，對于未開裂構件有σkc+σpt≤0.5fck＝0.5×32.4＝16.2MPa。標準組合下，主梁壓應力最大值為10.47MPa。持久狀況下，主梁各單元最大壓應力如下圖:圖STYLEREF2\s4.111標準組合正截面法向應力包絡圖(MPa)主梁使用階段斜截面主壓應力驗算持久荷載作用下，對于預應力混凝土受彎構件，混凝土的主壓應力應滿足σcp≤0.6fck＝0.6×32.4＝19.44MPa。標準組合下，主梁主壓應力最大值為10.44MPa。主梁各截面的主壓應力詳見下圖:圖STYLEREF2\s4.112標準組合斜截面主壓應力包絡圖(MPa)主梁使用階段正截面抗彎驗算圖STYLEREF2\s4.113正截面抗彎承載能力驗算結果圖形按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62-2018)第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值均小于等于構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。主梁使用階段斜截面抗剪驗算主梁各單元抗剪承載能力極限狀態(tài)驗算如下表所示(主梁截面輸入了10肢鋼筋直徑為16mm的HRB400鋼筋)。最大、最小剪力內力值與抗力包絡圖如下所示。圖STYLEREF2\s4.114斜截面抗剪承載能力驗算結果圖形按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值均小于等于構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.2.9條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求。使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算對鋼絞線未開裂構件σpe—σp≤0.65fpk=0.65×1860=1209Mpa根據(jù)施工經(jīng)驗永存應力只要不超過5%，即可滿足要求表格STYLEREF2\s4.1SEQ表格\*ARABIC\s22受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算結果(MPa)鋼束驗算Sig_DL(N/mm^2)Sig_LL(N/mm^2)Sig_ADL(N/mm^2)Sig_ALL(N/mm^2)F1-1OK1226.90421170.00861395.00001209.0000F1a-4OK1226.90421170.00861395.00001209.0000F1b-7OK1226.90421170.00861395.00001209.0000F2-2OK1224.84121169.08311395.00001209.0000F2a-5OK1224.84121169.08311395.00001209.0000F2b-8OK1224.84121169.08311395.00001209.0000F3-3OK1222.14241168.52761395.00001209.0000F3a-6OK1222.14241168.52761395.00001209.0000F3b-9OK1222.14241168.52761395.00001209.0000正常使用極限狀態(tài)撓度驗算按照新《公橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，受彎構件在使用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)ηθ＝1.425，消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應超過計算跨徑的1/600。下圖為活載產(chǎn)生的豎向位移。圖STYLEREF2\s4.115活載作用下主梁豎向變形圖(mm)計算跨徑的1/600為:30000/600=50mm，活載作用下變形1.745mm所以撓度滿足要求。主梁結構靜力特性分析小結從以上計算結果看出，結構在施工階段法向應力驗算，以及正截面抗裂、斜截面抗裂、正截面壓應力、斜截面主壓應力、斜截面抗剪、使用階段預應力鋼筋拉應力、撓度驗算驗算均滿足規(guī)范要求。

規(guī)劃道路上跨橋結構靜力驗算計算模型圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s21有限元模型離散圖計算分析軟件采用MidasCivilV8.3.2，結構采用平面梁單元進行模擬。計算書中采用MidasCivil進行分析計算，并以《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)為標準，按A類預應力混凝土結構進行驗算。支座模擬采用如下方法:在支座頂、底位置建立節(jié)點，頂節(jié)點作為從屬節(jié)點與主梁節(jié)點通過“剛性連接”剛性連接，頂、底節(jié)點通過“彈性連接”的“一般類型”來模擬支座各個方向的實際剛度，底節(jié)點采用固結邊界條件，其中彈簧剛度取1e7kN/m。預應力采用實際線形輸入，兩端張拉，張拉控制應力為0.72fpk=1339.2MPa。主梁施工階段法向壓應力驗算1.施工階段劃分表格STYLEREF2\s4.2SEQ表格\*ARABIC\s21施工順序表施工步驟施工內容1施工主梁并張拉鋼束2施工二期3收縮徐變7300天在短暫狀況(施工階段)，各施工階段主梁各單元應力極值見下圖。施工中最大壓應力為9.46MPa；未出現(xiàn)拉應力。2.第1施工階段圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s22第1施工階段混凝土頂緣應力(MPa)圖STYLEREF2\s4.23第1施工階段混凝土底緣應力(MPa)3.第2施工階段圖STYLEREF2\s4.24第2施工階段混凝土頂緣應力(MPa)圖STYLEREF2\s4.25第2施工階段混凝土底緣應力(MPa)4.第3施工階段圖STYLEREF2\s4.26第3施工階段混凝土頂緣應力(MPa)圖STYLEREF2\s4.27第3施工階段混凝土底緣應力(MPa)主梁使用階段正截面抗裂驗算《公橋規(guī)》第6.3條規(guī)范:正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并應符合下列規(guī)定:A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下 σst－σpc≤0.7fck=1.855MPa；但在荷載長期效應組合下σlt－σpc≤0《公橋規(guī)》第6.3條規(guī)范:斜截面抗裂應對構件斜截面混凝土的主拉應力進行驗算，并應符合下列規(guī)定:A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下 σtp≤0.5fck=1.325MPa《公橋規(guī)》第7.1.5條規(guī)范:使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力，應符合下列規(guī)定:受壓區(qū)混凝土的最大壓應力未開裂構件σkc+σpt≤0.5fck=16.2MPa《公橋規(guī)》第7.1.6條規(guī)范:使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的主壓應力，應符合下列規(guī)定:σcp≤0.6fck=19.44MPa各個單元上下緣在短期作用下應力包絡值見下圖:最大拉應力為0.52Mpa，小于容許值1.325Mpa，滿足要求。圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s25短期組合上下緣正截面法向應力包絡圖(MPa)各個單元的上下緣在長期作用下應力包絡值見下圖:最大拉應力為0.25Mpa，小于容許值1.325Mpa，滿足要求。圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s26長期組合上下緣正截面法向應力包絡圖(MPa)主梁使用階段斜截面抗裂驗算主梁各截面在短期荷載效應組合作用下，σtp≤0.5ftk＝0.5×2.65＝1.325MPa。短期組合下主拉應力最大值為0.8Mpa。主梁各個截面的斜截面主拉應力詳見下圖:圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s27短期組合斜截面主拉應力包絡圖(MPa)主梁使用階段正截面壓應力驗算預應力混凝土正截面混凝土的壓應力應符合受壓區(qū)混凝土的最大壓應力要求，對于未開裂構件有σkc+σpt≤0.5fck＝0.5×32.4＝16.2MPa。標準組合下，主梁壓應力最大值為11.85MPa。持久狀況下，主梁各單元最大壓應力如下圖:圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s28標準組合正截面法向應力包絡圖(MPa)主梁使用階段斜截面主壓應力驗算持久荷載作用下，對于預應力混凝土受彎構件，混凝土的主壓應力應滿足σcp≤0.6fck＝0.6×32.4＝19.44MPa。標準組合下，主梁主壓應力最大值為11.83MPa。主梁各截面的主壓應力詳見下圖:圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s29標準組合斜截面主壓應力包絡圖(MPa)主梁使用階段正截面抗彎驗算圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s210正截面抗彎承載能力驗算結果圖形按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值均小于等于構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。主梁使用階段斜截面抗剪驗算主梁各單元抗剪承載能力極限狀態(tài)驗算如下表所示(主梁截面輸入了10肢鋼筋直徑為16mm的HRB400鋼筋)。最大、最小剪力內力值與抗力包絡圖如下所示。圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s211斜截面抗剪承載能力驗算結果圖形按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值均小于等于構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.2.9條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求。使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算對鋼絞線未開裂構件σpe—σp≤0.65fpk=0.65×1860=1209Mpa根據(jù)施工經(jīng)驗永存應力只要不超過5%，即可滿足要求表格STYLEREF2\s4.2SEQ表格\*ARABIC\s22受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算結果(MPa)鋼束驗算Sig_DL(N/mm^2)Sig_LL(N/mm^2)Sig_ADL(N/mm^2)Sig_ALL(N/mm^2)F1-1OK1190.85751156.82181395.00001209.0000F1a-4OK1190.85751156.82181395.00001209.0000F1b-7OK1190.85751156.82181395.00001209.0000F2-2OK1195.04751160.92011395.00001209.0000F2a-5OK1195.04751160.92011395.00001209.0000F2b-8OK1195.04751160.92011395.00001209.0000F3-3OK1201.04461171.79721395.00001209.0000F3a-6OK1201.04461171.79721395.00001209.0000F3b-9OK1201.04461171.79721395.00001209.0000正常使用極限狀態(tài)撓度驗算按照新《公橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，受彎構件在使用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)ηθ＝1.425，消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應超過計算跨徑的1/600。下圖為活載產(chǎn)生的豎向位移。圖STYLEREF2\s4.2SEQ圖\*ARABIC\s212活載作用下主梁豎向變形圖(mm)計算跨徑的1/600為:30000/600=50.00mm，活載作用下變形2.798mm所以撓度滿足要求。主梁結構靜力特性分析小結從以上計算結果看出，結構在施工階段法向應力驗算，以及正截面抗裂、斜截面抗裂、正截面壓應力、斜截面主壓應力、斜截面抗剪、使用階段預應力鋼筋拉應力、撓度驗算驗算均滿足規(guī)范要求。

主線橋第一聯(lián)結構靜力驗算計算模型圖STYLEREF2\s4.3SEQ圖\*ARABIC\s21有限元模型離散圖計算分析軟件采用MidasCivilV8.3.2，結構采用平面梁單元進行模擬。計算書中采用MidasCivil進行分析計算，并以《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)為標準，按A類預應力混凝土結構進行驗算。支座模擬采用如下方法:在支座頂、底位置建立節(jié)點，頂節(jié)點作為從屬節(jié)點與主梁節(jié)點通過“剛性連接”剛性連接，頂、底節(jié)點通過“彈性連接”的“一般類型”來模擬支座各個方向的實際剛度，底節(jié)點采用固結邊界條件，其中彈簧剛度取1e7kN/m。預應力采用實際線形輸入，兩端張拉，張拉控制應力為0.72fpk=1339.2MPa。主梁施工階段法向壓應力驗算1.施工階段劃分表格STYLEREF2\s4.3SEQ表格\*ARABIC\s21施工順序表施工步驟施工內容1施工主梁并張拉鋼束2施工二期3收縮徐變7300天在短暫狀況(施工階段)，各施工階段主梁各單元應力極值見下圖。施工中最大壓應力為7.42MPa；未出現(xiàn)拉應力。2.第1施工階段圖STYLEREF2\s4.3SEQ圖\*ARABIC\s22第1施工階段頂緣應力圖(MPa)圖STYLEREF2\s4.33第1施工階段底緣應力圖(MPa)3.第2施工階段圖STYLEREF2\s4.34第2施工階段頂緣應力圖(MPa)圖STYLEREF2\s4.35第2施工階段底緣應力圖(MPa)4.第3施工階段圖STYLEREF2\s4.36第3施工階段主梁頂緣應力圖(MPa)圖STYLEREF2\s4.37第3施工階段底緣應力圖(MPa)主梁使用階段正截面抗裂驗算《公橋規(guī)》第6.3條規(guī)范:正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并應符合下列規(guī)定:A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下 σst－σpc≤0.7fck=1.855MPa；但在荷載長期效應組合下σlt－σpc≤0《公橋規(guī)》第6.3條規(guī)范:斜截面抗裂應對構件斜截面混凝土的主拉應力進行驗算，并應符合下列規(guī)定:A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下 σtp≤0.5fck=1.325MPa《公橋規(guī)》第7.1.5條規(guī)范:使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力，應符合下列規(guī)定:受壓區(qū)混凝土的最大壓應力未開裂構件σkc+σpt≤0.5fck=16.2MPa《公橋規(guī)》第7.1.6條規(guī)范:使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的主壓應力，應符合下列規(guī)定:σcp≤0.6fck=19.44MPa各個單元上下緣在短期作用下應力包絡值見下圖:沒有出現(xiàn)拉應力。圖STYLEREF2\s4.38短期組合上下緣正截面法向應力包絡圖(MPa)各個單元的上下緣在長期作用下應力包絡值見下圖:沒有出現(xiàn)拉應力圖STYLEREF2\s4.39長期組合上下緣正截面法向應力包絡圖(MPa)主梁使用階段斜截面抗裂驗算主梁各截面在短期荷載效應組合作用下，σtp≤0.5ftk＝0.5×2.65＝1.325MPa。短期組合下主拉應力最大值為0.98Mpa。主梁各個截面的斜截面主拉應力詳見下圖:圖STYLEREF2\s4.310短期組合斜截面主拉應力包絡圖(MPa)主梁使用階段正截面壓應力驗算預應力混凝土正截面混凝土的壓應力應符合受壓區(qū)混凝土的最大壓應力要求，對于未開裂構件有σkc+σpt≤0.5fck＝0.5×32.4＝16.2MPa。標準組合下，主梁壓應力最大值為10.83MPa。持久狀況下，主梁各單元最大壓應力如下圖:圖STYLEREF2\s4.311標準組合正截面法向應力包絡圖(MPa)主梁使用階段斜截面主壓應力驗算持久荷載作用下，對于預應力混凝土受彎構件，混凝土的主壓應力應滿足σcp≤0.6fck＝0.6×32.4＝19.44MPa。標準組合下，主梁主壓應力最大值為10.83MPa。主梁各截面的主壓應力詳見下圖:圖STYLEREF2\s4.312標準組合斜截面主壓應力包絡圖(MPa)主梁使用階段正截面抗彎驗算圖STYLEREF2\s4.313正截面抗彎承載能力驗算結果圖形按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值均小于等于構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。主梁使用階段斜截面抗剪驗算主梁各單元抗剪承載能力極限狀態(tài)驗算如下表所示(主梁截面輸入了10肢鋼筋直徑為16mm的HRB400鋼筋)。最大、最小剪力內力值與抗力包絡圖如下所示。圖STYLEREF2\s4.314斜截面抗剪承載能力驗算結果圖形按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值均小于等于構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.2.9條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求。使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算對鋼絞線未開裂構件σpe—σp≤0.65fpk=0.65×1860=1209Mpa根據(jù)施工經(jīng)驗永存應力只要不超過5%，即可滿足要求表格STYLEREF2\s4.3SEQ表格\*ARABIC\s22受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算結果(MPa)鋼束驗算Sig_DL(N/mm^2)Sig_LL(N/mm^2)Sig_ADL(N/mm^2)Sig_ALL(N/mm^2)F1OK1202.12271166.939413951209F2OK1196.68141167.058413951209F3OK1193.52651166.513613951209正常使用極限狀態(tài)撓度驗算按照新《公橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，受彎構件在使用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)ηθ＝1.425，消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應超過計算跨徑的1/600。下圖為活載產(chǎn)生的豎向位移。圖STYLEREF2\s4.315活載作用下主梁豎向變形圖(mm)計算跨徑的1/600為:30000/600=50.00mm，活載作用下變形4.016mm所以撓度滿足要求。主梁結構靜力特性分析小結從以上計算結果看出，結構在施工階段法向應力驗算，以及正截面抗裂、斜截面抗裂、正截面壓應力、斜截面主壓應力、斜截面抗剪、使用階段預應力鋼筋拉應力、撓度驗算驗算均滿足規(guī)范要求。

主線橋第二聯(lián)結構靜力驗算計算模型圖STYLEREF2\s4.4SEQ圖\*ARABIC\s21有限元模型離散圖計算分析軟件采用MidasCivilV8.3.2，結構采用平面梁單元進行模擬。計算書中采用MidasCivil進行分析計算，并以《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)為標準，按A類預應力混凝土結構進行驗算。支座模擬采用如下方法:在支座頂、底位置建立節(jié)點，頂節(jié)點作為從屬節(jié)點與主梁節(jié)點通過“剛性連接”剛性連接，頂、底節(jié)點通過“彈性連接”的“一般類型”來模擬支座各個方向的實際剛度，底節(jié)點采用固結邊界條件，其中彈簧剛度取1e7kN/m。預應力采用實際線形輸入，兩端張拉，張拉控制應力為0.72fpk=1339.2MPa。主梁施工階段法向壓應力驗算1.施工階段劃分表格STYLEREF2\s4.4SEQ表格\*ARABIC\s21施工順序表施工步驟施工內容1施工主梁并張拉鋼束2施工二期3收縮徐變7300天在短暫狀況(施工階段)，各施工階段主梁各單元應力極值見下圖。施工中最大壓應力為7.44MPa；未出現(xiàn)拉應力。2.第1施工階段圖STYLEREF2\s4.4SEQ圖\*ARABIC\s22第1施工階段頂緣應力圖(MPa)圖STYLEREF2\s4.43第1施工階段底緣應力圖(MPa)3.第2施工階段圖STYLEREF2\s4.44第2施工階段頂緣應力圖(MPa)圖STYLEREF2\s4.45第2施工階段底緣應力圖(MPa)4.第3施工階段圖STYLEREF2\s4.46第3施工階段主梁頂緣應力圖(MPa)圖STYLEREF2\s4.47第3施工階段底緣應力圖(MPa)主梁使用階段正截面抗裂驗算《公橋規(guī)》第6.3條規(guī)范:正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并應符合下列規(guī)定:A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下 σst－σpc≤0.7fck=1.855MPa；但在荷載長期效應組合下σlt－σpc≤0《公橋規(guī)》第6.3條規(guī)范:斜截面抗裂應對構件斜截面混凝土的主拉應力進行驗算，并應符合下列規(guī)定:A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下 σtp≤0.5fck=1.325MPa《公橋規(guī)》第7.1.5條規(guī)范:使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力，應符合下列規(guī)定:受壓區(qū)混凝土的最大壓應力未開裂構件σkc+σpt≤0.5fck=16.2MPa《公橋規(guī)》第7.1.6條規(guī)范:使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的主壓應力，應符合下列規(guī)定:σcp≤0.6fck=19.44MPa各個單元上下緣在短期作用下應力包絡值見下圖:沒有出現(xiàn)拉應力。圖STYLEREF2\s4.48短期組合上下緣正截面法向應力包絡圖(MPa)各個單元的上下緣在長期作用下應力包絡值見下圖:沒有出現(xiàn)拉應力圖STYLEREF2\s4.49長期組合上下緣正截面法向應力包絡圖(MPa)主梁使用階段斜截面抗裂驗算主梁各截面在短期荷載效應組合作用下，σtp≤0.5ftk＝0.5×2.65＝1.325MPa。短期組合下主拉應力最大值為0.88Mpa。主梁各個截面的斜截面主拉應力詳見下圖:圖STYLEREF2\s4.410短期組合斜截面主拉應力包絡圖(MPa)主梁使用階段正截面壓應力驗算預應力混凝土正截面混凝土的壓應力應符合受壓區(qū)混凝土的最大壓應力要求，對于未開裂構件有σkc+σpt≤0.5fck＝0.5×32.4＝16.2MPa。標準組合下，主梁壓應力最大值為11.64MPa。持久狀況下，主梁各單元最大壓應力如下圖:圖STYLEREF2\s4.411標準組合正截面法向應力包絡圖(MPa)主梁使用階段斜截面主壓應力驗算持久荷載作用下，對于預應力混凝土受彎構件，混凝土的主壓應力應滿足σcp≤0.6fck＝0.6×32.4＝19.44MPa。標準組合下，主梁主壓應力最大值為11.64MPa。主梁各截面的主壓應力詳見下圖:圖STYLEREF2\s4.412標準組合斜截面主壓應力包絡圖(MPa)主梁使用階段正截面抗彎驗算圖STYLEREF2\s4.413正截面抗彎承載能力驗算結果圖形按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值均小于等于構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。主梁使用階段斜截面抗剪驗算主梁各單元抗剪承載能力極限狀態(tài)驗算如下表所示(主梁截面輸入了10肢鋼筋直徑為16mm的HRB400鋼筋)。最大、最小剪力內力值與抗力包絡圖如下所示。圖STYLEREF2\s4.414斜截面抗剪承載能力驗算結果圖形按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值均小于等于構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.2.9條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求。使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算對鋼絞線未開裂構件σpe—σp≤0.65fpk=0.65×1860=1209Mpa根據(jù)施工經(jīng)驗永存應力只要不超過5%，即可滿足要求表格STYLEREF2\s4.4SEQ表格\*ARABIC\s22受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算結果(MPa)鋼束驗算Sig_DL(N/mm^2)Sig_LL(N/mm^2)Sig_ADL(N/mm^2)Sig_ALL(N/mm^2)F1OK1191.30411190.72113951209F2OK1188.4491191.441513951209F3OK1192.72361195.2913951209F1aOK1171.05761182.60313951209F2aOK1166.41041183.052513951209F3aOK1172.28161185.658113951209F1bOK1133.54261166.243813951209F2bOK1127.19611167.02313951209F3bOK1131.89391171.053613951209正常使用極限狀態(tài)撓度驗算按照新《公橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，受彎構件在使用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)ηθ＝1.425，消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度后，主梁的最大撓度不應超過計算跨徑的1/600。下圖為活載產(chǎn)生的豎向位移。圖STYLEREF2\s4.415活載作用下主梁豎向變形圖(mm)計算跨徑的1/600為:37000/600=61.67mm，活載作用下變形4.519mm所以撓度滿足要求。主梁結構靜力特性分析小結從以上計算結果看出，結構在施工階段法向應力驗算，以及正截面抗裂、斜截面抗裂、正截面壓應力、斜截面主壓應力、斜截面抗剪、使用階段預應力鋼筋拉應力、撓度驗算驗算均滿足規(guī)范要求。C匝道橋第一聯(lián)結構靜力驗算計算模型圖STYLEREF2\s4.5SEQ圖\*ARABIC\s21有限元模型離散圖計算分析軟件采用MidasCivilV8.3.2，結構采用平面梁單元進行模擬。計算書中采用MidasCivil進行分析計算，并以《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)和《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)為標準，按A類預應力混凝土結構進行驗算。預應力采用實際線形輸入，兩端張拉，張拉控制應力為0.72fpk=1339.2MPa。主梁施工階段法向壓應力驗算1.施工階段劃分表格STYLEREF2\s4.3SEQ表格\*ARABIC\s21施工順序表施工步驟施工內容1施工第一段主梁并張拉鋼束2施工第二段主梁并張拉鋼束3施工二期4收縮徐變7300天在短暫狀況(施工階段)，各施工階段主梁各單元應力極值見下圖。施工中最大壓應力為7.44MPa；未出現(xiàn)拉應力。2.第1施工階段圖STYLEREF2\s4.5SEQ圖\*ARABIC\s22第1施工階段頂緣應力圖(MPa)圖STYLEREF2\s4.53第1施工階段底緣應力圖(MPa)3.第2施工階段圖STYLEREF2\s4.54第2施工階段頂緣應力圖(MPa)圖STYLEREF2\s4.55第2施工階段底緣應力圖(MPa)4.第3施工階段圖STYLEREF2\s4.56第3施工階段主梁頂緣應力圖(MPa)圖STYLEREF2\s4.57第3施工階段底緣應力圖(MPa)5.第4施工階段圖STYLEREF2\s4.58第3施工階段主梁頂緣應力圖(MPa)圖STYLEREF2\s4.59第3施工階段底緣應力圖(MPa)主梁使用階段正截面抗裂驗算《公橋規(guī)》第6.3條規(guī)范:正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并應符合下列規(guī)定:A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下 σst－σpc≤0.7fck=1.855MPa；但在荷載長期效應組合下σlt－σpc≤0《公橋規(guī)》第6.3條規(guī)范:斜截面抗裂應對構件斜截面混凝土的主拉應力進行驗算，并應符合下列規(guī)定:A類預應力混凝土構件，在作用(或荷載)短期效應組合下 σtp≤0.5fck=1.325MPa《公橋規(guī)》第7.1.5條規(guī)范:使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力，應符合下列規(guī)定:受壓區(qū)混凝土的最大壓應力未開裂構件σkc+σpt≤0.5fck=16.2MPa《公橋規(guī)》第7.1.6條規(guī)范:使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的主壓應力，應符合下列規(guī)定:σcp≤0.6fck=19.44MPa各個單元上下緣在短期作用下應力包絡值見下圖:拉應力為1.24Mpa，小于規(guī)范允許值1.325Mpa。圖STYLEREF2\s4.58短期組合上下緣正截面法向應力包絡圖(MPa)各個單元的上下緣在長期作用下應力包絡值見下圖:拉應力為0.79Mpa，小于規(guī)范允許值1.325Mpa。圖STYLEREF2\s4.59長期組合上下緣正截面法向應力包絡圖(MPa)主梁使用階段斜截面抗裂驗算主梁各截面在短期荷載效應組合作用下，σtp≤0.5ftk＝0.5×2.65＝1.325MPa。短期組合下主拉應力最大值為1.25Mpa。主梁各個截面的斜截面主拉應力詳見下圖:圖STYLEREF2\s4.510短期組合斜截面主拉應力包絡圖(MPa)主梁使用階段正截面壓應力驗算預應力混凝土正截面混凝土的壓應力應符合受壓區(qū)混凝土的最大壓應力要求，對于未開裂構件有σkc+σpt≤0.5fck＝0.5×32.4＝16.2MPa。標準組合下，主梁壓應力最大值為8.97MPa。持久狀況下，主梁各單元最大壓應力如下圖:圖STYLEREF2\s4.511標準組合正截面法向應力包絡圖(MPa)主梁使用階段斜截面主壓應力驗算持久荷載作用下，對于預應力混凝土受彎構件，混凝土的主壓應力應滿足σcp≤0.6fck＝0.6×32.4＝19.44MPa。標準組合下，主梁主壓應力最大值為10.94MPa。主梁各截面的主壓應力詳見下圖:圖STYLEREF2\s4.512標準組合斜截面主壓應力包絡圖(MPa)主梁使用階段正截面抗彎驗算圖STYLEREF2\s4.513正截面抗彎承載能力驗算結果圖形按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值均小于等于構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。主梁使用階段斜截面抗剪驗算主梁各單元抗剪承載能力極限狀態(tài)驗算如下表所示(主梁截面輸入了4肢鋼筋直徑為16mm的HRB400鋼筋)。最大、最小剪力內力值與抗力包絡圖如下所示。圖STYLEREF2\s4.514斜截面抗剪承載能力驗算結果圖形按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.1.5條EQγos≤R驗算，結構重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值均小于等于構件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。按照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTG3362-2018)第5.2.9條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求。使用階段受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算對鋼絞線未開裂構件σpe—σp≤0.65fpk=0.65×1860=1209Mpa根據(jù)施工經(jīng)驗永存應力只要不超過5%，即可滿足要求表格STYLEREF2\s4.5SEQ表格\*ARABIC\s22受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力驗算結果(MPa)鋼束驗算Sig_DL(N/mm^2)Sig_LL(N/mm^2)Sig_ADL(N/mm^2)Sig_ALL(N/mm^2)F1aOK1224.61178.313951209F2aOK1222.91178.513951209F3aOK1224.71187.613951209F1bOK1224.41178.313951209F2bOK1222.91178.41395