.目錄1實(shí)驗(yàn)課題.....................................................................................................................................12實(shí)驗(yàn)?zāi)繕?biāo).....................................................................................................................................13實(shí)驗(yàn)原理.....................................................................................................................................13.1軋制實(shí)驗(yàn)原理........................................................................................................................1軋制原理...............................................................................................................................1軋制力測定原理...................................................................................................................13.2拉伸實(shí)驗(yàn)原理..........................................................................................................................24實(shí)驗(yàn)參數(shù)設(shè)定.............................................................................................................................34.1軋制實(shí)驗(yàn)參數(shù)確實(shí)定..............................................................................................................3試樣參數(shù)的設(shè)定...................................................................................................................3軋制參數(shù)的設(shè)定...................................................................................................................34.2拉伸實(shí)驗(yàn)參數(shù)確實(shí)定..............................................................................................................35實(shí)驗(yàn)內(nèi)容.....................................................................................................................................45.1軋制實(shí)驗(yàn)..................................................................................................................................4實(shí)驗(yàn)儀器及資料....................................................................................................................4實(shí)驗(yàn)步驟................................................................................................................................45.2拉伸實(shí)驗(yàn)..................................................................................................................................4實(shí)驗(yàn)儀器及資料...................................................................................................................4實(shí)驗(yàn)步驟................................................................................................................................46實(shí)驗(yàn)結(jié)果與剖析.........................................................................................................................56.1軋制實(shí)驗(yàn)結(jié)果..........................................................................................................................56.2剖析與議論..............................................................................................................................8軋制實(shí)驗(yàn)...............................................................................................................................86.2拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果........................................................................................................................107實(shí)驗(yàn)小結(jié)...................................................................................................................................15;..綜合實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)課題變形程度對金屬板材冷軋變形力和機(jī)械性能的影響。實(shí)驗(yàn)?zāi)繕?biāo)經(jīng)過改變壓下量h，即改變變形程度h（h(Hh)/Hh/H）實(shí)驗(yàn)參數(shù)分別進(jìn)行冷軋和拉伸試驗(yàn)，以此來研究鋁板在進(jìn)行同步冷軋時(shí)軋制力隨變形程度的變化規(guī)律，以及在不一樣壓下量時(shí)鋼板的機(jī)械性能（主要為折服強(qiáng)度s和抗拉強(qiáng)度b）的影響。實(shí)驗(yàn)原理3.1軋制實(shí)驗(yàn)原理軋制原理同步軋制是指上下兩軋輥直徑相等，轉(zhuǎn)速同樣，且均為主動輥、軋制過程對兩個(gè)軋輥完整對稱、軋輥為剛性、軋件除受軋輥?zhàn)饔猛猓皇芷渌魏瓮饬ψ饔?、軋件在入輥處和出輥處速度均勻、軋件的機(jī)械性質(zhì)均勻的軋制。在軋制過程中，同步軋制變形區(qū)金屬在前滑區(qū)，后滑區(qū)上下表面摩擦力都是指向中性面，中性面鄰近單位下力加強(qiáng)，使均勻單位軋制增大。同步軋制時(shí)單位軋制壓力沿變形區(qū)長度方向的近似拋物線形狀散布。軋制力測定原理當(dāng)前丈量軋制力的方法有兩種：應(yīng)力丈量法和傳感器法。而傳感器丈量法又有電容式、壓礠式和電阻式三大類，本實(shí)驗(yàn)只用電阻式。電阻應(yīng)變式傳感器是利用金屬絲在外力的作用下發(fā)活力械變形時(shí)，其電阻值將發(fā)生變化這一金屬的電阻應(yīng)變上輥試樣下輥圖1同步軋制表示圖效應(yīng)，將被丈量變換為電量的一種傳感器。一個(gè)典型的電阻式應(yīng)變支撐傳感器是用一個(gè)圓柱作為彈性元件。圓柱體在軋制力作用下產(chǎn)生形變使得應(yīng)變片的電阻發(fā)生變化，將這些應(yīng)變片按必定的方式連結(jié)起來，在接入電橋，便可獲得一個(gè)與軋制力成比率關(guān)系的輸出電壓，進(jìn)而將力參數(shù)轉(zhuǎn)變?yōu)殡娦盘?，其原理圖如圖2所示。;.，則資料的Pb/Ab。.V()RVIP軋制壓力P彈性元件電阻應(yīng)變片電橋線路放大器計(jì)算機(jī)軟件輸出測力傳感器測試儀器計(jì)算機(jī)剖析圖2軋制壓力丈量原理圖軋制實(shí)驗(yàn)中，將軋機(jī)的測力傳感器與計(jì)算機(jī)經(jīng)過電路以及相應(yīng)的軋制綜合參數(shù)測試儀連結(jié)起來，在計(jì)算機(jī)中，利用雜貨之測試軟件來收集有關(guān)數(shù)據(jù)。在軋制實(shí)驗(yàn)中經(jīng)過游標(biāo)卡尺丈量讀取有關(guān)數(shù)據(jù)。在拉深實(shí)驗(yàn)中，經(jīng)過讀取全能實(shí)驗(yàn)機(jī)上的的數(shù)據(jù)并作必需記錄。軋制綜合參數(shù)測試儀數(shù)據(jù)收集方法如圖3所示。Φ130二輥P1異步軋機(jī)測力傳感器電橋盒P2計(jì)算機(jī)輸出數(shù)據(jù)收集系統(tǒng)圖3數(shù)據(jù)收集方法3.2拉伸實(shí)驗(yàn)原理金屬拉伸實(shí)驗(yàn)是測定金屬資料力學(xué)性能的一個(gè)最基本的實(shí)驗(yàn)，是認(rèn)識資料力學(xué)性能最全面，最方便的實(shí)驗(yàn)。本實(shí)驗(yàn)主假如測定鋁板在軸向靜載拉伸過程中的力學(xué)性能。在試驗(yàn)過程中，利用實(shí)驗(yàn)機(jī)的自動畫圖裝置可繪出鋁板的拉伸圖。因?yàn)樵嚰陂_始受力時(shí)，其兩頭的夾緊部分在試驗(yàn)機(jī)的夾頭內(nèi)有必定的滑動，故繪出的拉伸圖最先一段是曲線。對于碳鋼試樣，在確立折服載荷PS時(shí)，一定注意察看試件折服時(shí)測力度盤上主動針的轉(zhuǎn)動狀況，國際規(guī)定主動針停止轉(zhuǎn)動時(shí)的恒定載荷或第一次展轉(zhuǎn)的最小載荷值為折服載荷PS，故資料的折服極限為sPs/As。試件拉伸達(dá)到最大載荷從前，在標(biāo)距范圍內(nèi)的變形是均勻的。從最大載荷開始，試件產(chǎn)生頸縮，截面快速變細(xì)，載荷也隨之減小。所以，測力度盤上主動針開始展轉(zhuǎn)，而從動針則逗留在最大載荷的刻度上，指示出最大載荷Pb，則資料的強(qiáng)度極限為:b試件斷后，將試件的斷口對齊，丈量出斷裂后的標(biāo)距l(xiāng)1和斷口處的直徑d1延長率δ和截面縮短率Ψ分別為:l1l0100%A0A1100%l0A0式中，l0,A0分別為試驗(yàn)前的標(biāo)距和橫截面面積；l1,A1分別為試驗(yàn)后的標(biāo)距和斷口處;..的橫截面面積。實(shí)驗(yàn)參數(shù)設(shè)定4.1軋制實(shí)驗(yàn)參數(shù)確實(shí)定試樣參數(shù)的設(shè)定先利用剪切機(jī)剪切獲得尺寸為B×H×L=3×60×1000的鋁板，再進(jìn)行橫向剪切獲得尺寸為B×H×L=3×60×170五塊鋁板。軋制參數(shù)的設(shè)定壓下量確實(shí)定：因?yàn)檐堉茣r(shí)是在干摩擦條件下進(jìn)行，故可取輥面摩擦系數(shù)為0.15，依據(jù)最大的咬入角為maxarctanf（1）由式（1）可得，max8.5，再依據(jù)式（）2hmaxD(1cosmax)（2）可得，hmax1.43mm。故本實(shí)驗(yàn)可取最大壓下量h=0.9mm變形程度h確實(shí)定：因?yàn)閷?shí)驗(yàn)所給的鋁板厚度大概同樣，若要改變變形程度，只要改變壓下量h。經(jīng)過上述計(jì)算可知取最大壓下量，實(shí)驗(yàn)采納單道次壓下，壓下量最大h取用0.9mm，已知轉(zhuǎn)過17個(gè)齒，即壓下量為1mm，則當(dāng)h0.7mm需轉(zhuǎn)過12個(gè)齒。此刻分派每塊鋼板試樣的壓下量，在調(diào)整好輥縫的基礎(chǔ)上，分別轉(zhuǎn)動齒輪5個(gè)齒，8個(gè)齒，10個(gè)齒，13個(gè)齒，15個(gè)齒，即h分別為0.3mm，0.45mm，0.6mm，0.75mm，0.9mm。詳細(xì)理論設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)如表1所示。表1鋁板冷軋變形程度確實(shí)定（理論設(shè)計(jì)）試樣編號12345軋前厚度33333H/mm壓下量0.30.450.60.750.9/mm轉(zhuǎn)過齒數(shù)/個(gè)58101315變形程度/%1015202530注：該表格中數(shù)據(jù)僅為設(shè)計(jì)，此后邊的試驗(yàn)中所得數(shù)據(jù)為準(zhǔn)。4.2拉伸實(shí)驗(yàn)參數(shù)確實(shí)定圖4拉伸試樣尺寸規(guī)格;..拉伸實(shí)驗(yàn)中參數(shù)的設(shè)定主假如對試樣進(jìn)行尺寸規(guī)格設(shè)定，如圖4所示。依據(jù)體積不變定律可估量冷軋后試樣1的尺寸變?yōu)?.7×60×188.9（不考慮寬展的條件下），因?yàn)榇嬖趶椥源饛?fù)及彈性壓扁，實(shí)質(zhì)厚度大于2.7mm，實(shí)質(zhì)長度小于188.9mm。因?yàn)樵嚇?的變形程度最小，故其軋制后長度最小。查有關(guān)資料可得，試樣可按圖1所示形狀加工。l11.3s011.3bh（3）由經(jīng)驗(yàn)公式（3）可得在有效寬度b1取30mm時(shí)，依據(jù)兩種不一樣算法可獲得有效長度l1=101.7mm，取整為102mm。因?yàn)樵O(shè)計(jì)時(shí)要考慮到試樣能被夾頭夾緊而不至于離開，兩頭夾住長度分別可取20mm。故有效長度可取l1=102mm為，則寬度b30.0mm，查有關(guān)資料可得，圓弧倒角半徑可取15mm，則經(jīng)過計(jì)算試樣總長度l可取172mm。5實(shí)驗(yàn)內(nèi)容5.1軋制實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)儀器及資料（1）實(shí)驗(yàn)儀器：130mm實(shí)驗(yàn)軋機(jī)；壓力傳感器；綜合剖析測試儀；游標(biāo)卡尺。（2）實(shí)驗(yàn)資料：厚度為3mm的鋼板一塊。實(shí)驗(yàn)步驟（1）將鋁板在剪切機(jī)上剪成BL為60×170mm的試樣五塊。（2）將五塊3×60×170mm規(guī)格的鋁板試樣進(jìn)行編號，分別為1號，2號，3號，4號，5號；（3）將壓力傳感器安裝在軋機(jī)上，并將設(shè)施間的連線連連結(jié)好；（4）檢查好各通路，調(diào)理軋制綜合參數(shù)測試儀至均衡狀態(tài)，在開扎從前點(diǎn)擊數(shù)據(jù)采集。（5）進(jìn)行輥縫調(diào)理，先將輥縫調(diào)整為零，遲緩轉(zhuǎn)動轉(zhuǎn)盤，減小輥縫直至計(jì)算機(jī)收集圖樣中曲線出現(xiàn)顛簸即可停止，說明輥縫已經(jīng)調(diào)整為零。（6）再將輥縫調(diào)整2.20mm，即轉(zhuǎn)過的齒數(shù)為37個(gè)即可。（7）開啟軋機(jī)，按表1調(diào)整壓下量，先將轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)過5個(gè)齒數(shù)，馬上輥縫減小0.3mm，點(diǎn)擊“收集數(shù)據(jù)”后，再進(jìn)行試樣1軋制，軋完后測出其軋制后軋件厚度h，并記錄于表2中。（8）在進(jìn)行試樣2、3、4、5的軋制時(shí)，在上一個(gè)試樣的的基礎(chǔ)上分別再轉(zhuǎn)動3,2,3,2個(gè)齒數(shù)，相當(dāng)于總的壓下量調(diào)整為0.3mm，0.45mm，0.6mm，0.9mm(理論上)，再進(jìn)行軋制，分別丈量每次軋制后軋件的厚度，h并記錄于表2中。（9）軋制達(dá)成以后，點(diǎn)擊“停止收集”，選擇對應(yīng)的數(shù)據(jù)點(diǎn)，點(diǎn)擊“數(shù)據(jù)散布”生成word報(bào)表，記錄軋制力P、P、P總與表2中。125.2拉伸實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)儀器及資料（1）實(shí)驗(yàn)儀器：液壓全能實(shí)驗(yàn)機(jī)、游標(biāo)卡尺、劃線機(jī)、鏨子、鋸子、錘子、砂紙、圓銼和平銼等。（2）軋制實(shí)驗(yàn)后的5塊試樣。實(shí)驗(yàn)步驟（1）將軋制實(shí)驗(yàn)后的5塊鋁板試樣和未加工試樣6設(shè)計(jì)和加工成圖4所示形狀及尺寸，備用。;..（2）熟習(xí)全能試驗(yàn)機(jī)的操作規(guī)程，預(yù)計(jì)拉伸試驗(yàn)所需的最大載荷Fb，并依據(jù)Fb值選定試驗(yàn)機(jī)的測力度盤（Fb值在測力度盤40%-80%范圍內(nèi)較宜）。調(diào)整測力指針瞄準(zhǔn)零點(diǎn)，并使從動針與之聚攏，同時(shí)調(diào)整好自動畫圖裝置。（3）將5塊試樣按原來的1~5編號進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，丈量出拉伸試樣的中間長度l1和寬度b分別填入表3中。（4）將1號鋁板試樣兩頭夾緊在夾頭上，記錄拉張開始時(shí)，記錄下刻度尺上的示數(shù)l2填入表3中。（5）遲緩加載，每隔一段時(shí)間記錄下，加載載荷讀數(shù)以及刻度尺上的讀數(shù)于表3，直至斷裂，停止試驗(yàn)，取下斷裂后的試樣用游標(biāo)卡尺測出試樣端口厚度，記錄數(shù)據(jù)于表3。（6）將全能試驗(yàn)機(jī)表盤上示數(shù)置零。重復(fù)步驟（4）~(5)分別對試樣編號2、3、4、5進(jìn)行拉伸，分別記錄數(shù)據(jù)于表4、表5、表6、表7、表8中。實(shí)驗(yàn)結(jié)果與剖析6.1軋制實(shí)驗(yàn)結(jié)果試樣編軋制前號H/mm12.9422.9632.9642.9652.942.拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果讀刻度尺數(shù)載荷讀數(shù)次P/KN數(shù)l2/mm100.520.55.031.05.542.06.053.06.564.07.874.58.085.08.594.510.3104.011.0113.512.0122.012.5

表2變形程度對軋制力的影響ε軋制后變形程度軋輥一端軋輥另一端總軋制力h/mm/%P1/KNP/KN總2P/KN2.795.115.8514.1830.042.6610.124.2621.1345.392.5015.528.7924.3153.102.3819.635.5130.0265.532.3021.840.0634.5974.65表3試樣編號1數(shù)據(jù)拉伸前拉伸截面面試樣拉斷裂后拉伸應(yīng)延長試樣寬前厚積伸斷裂試樣寬力率度度S/mm厚度度/Mpab/mmh/mmh1/mm2/%b1/mm004.56.325.012.655.525.306.037.957.350.6029.982.7979.062.7029.2856.937.58.06.259.856.9310.550.6011.544.2812.025.30;..表4試樣編號2數(shù)據(jù)讀刻度拉伸試樣拉斷裂后拉伸前截面面延長拉伸應(yīng)數(shù)載荷尺讀前厚伸斷裂試樣寬P/KN試樣寬積率力次數(shù)度S/mm厚度度/Mpa度b/mmh1/mm2/%數(shù)l2/mmh/mmb1/mm100.50020.54.03.56.8331.04.54.01.6541.55.04.520.4752.05.55.027.3062.56.02.6673.252.505.534.1375.029.9629.3068.266.56.085.56.86.375.0896.07.06.581.91106.57.57.088.74116.88.58.092.83126.010.09.581.91表5試樣編號3數(shù)據(jù)讀刻度拉伸試樣拉斷裂后拉伸前截面面延長拉伸應(yīng)數(shù)載荷尺讀前厚伸斷裂試樣寬試樣寬積率力次P/KN數(shù)度S/mm厚度度/Mpa度b/mmh1/mm2/%數(shù)l2/mmh/mmb1/mm100.50020.53.02.57.2831.03.53.014.5742.04.03.529.1552.54.13.636.4363.04.52.5068.612.344.043.7273.529.9829.3251.014.74.285.05.04.572.8795.55.14.680.16106.05.24.787.44115.07.16.672.87124.07.97.458.30;..表6試樣編號4數(shù)據(jù)讀刻度拉伸試樣拉斷裂后拉伸前截面面延長拉伸應(yīng)數(shù)載荷尺讀前厚伸斷裂試樣寬P/KN試樣寬積率力次數(shù)度S/mm厚度度/Mpa度b/mmh1/mm2/%數(shù)l2/mmh/mmb1/mm100.50020.53.02.57.9831.03.12.615.9541.53.53.023.9252.03.73.231.9062.53.92.3862.702.143.439.8873.029.9429.3047.854.03.584.04.33.863.8095.04.74.279.75105.54.94.587.73115.65.55.089.32125.07.06.579.75表7試樣編號5數(shù)據(jù)讀刻度拉伸試樣拉斷裂后拉伸前截面面延長拉伸應(yīng)數(shù)載荷尺讀前厚伸斷裂試樣寬試樣寬積率力次P/KN數(shù)度S/mm厚度度/Mpa度b/mmh1/mm2/%數(shù)l2/mmh/mmb1/mm100.50020.53.02.58.1231.03.53.016.2442.03.93.432.4853.04.23.748.7364.04.52.3061.572.104.064.9774.529.9629.3273.094.74.285.04.94.581.2196.05.14.697.45106.45.34.8100.39116.06.15.697.45125.07.57.081.21;..表8試樣編號6數(shù)據(jù)讀刻度拉伸試樣拉斷裂后拉伸前截面面延長拉伸應(yīng)數(shù)載荷尺讀前厚伸斷裂試樣寬P/KN試樣寬積率力次數(shù)度S/mm厚度度/Mpa度b/mmh1/mm2/%數(shù)l2/mmh/mmb1/mm100.50020.53.53.06.3231.03.93.512.6442.04.13.625.2853.04.54.037.9264.04.82.9679.112.704.350.5675.029.9629.3063.205.14.686.05.34.875.8497.05.75.288.48108.07.97.4101.12117.59.08.594.80.127.010.09.588.486.2剖析與議論軋制實(shí)驗(yàn)由圖5、6可得，軋輥兩頭的軋制力都是隨變形程度的增大而增大的。在圖中每個(gè)波峰處取一點(diǎn)，導(dǎo)出所對應(yīng)的軋制力，兩頭軋制力之和即為總的軋制力。圖5各變形程度下軋制力P1;..圖6各變形程度下軋制力P2對變形程度和總的軋制力進(jìn)行線性回歸剖析：如圖7所示圖7變形程度-總軋制力爭由圖7可得，變形程度和總的軋制力關(guān)系大概呈非線性關(guān)系，變形程度越大，總軋制力越大。原由：依據(jù)本實(shí)驗(yàn)方案的要求，每個(gè)試樣軋制的壓下量不停增添，跟著壓下量的增大，軋件的接觸弧長度增大，軋件的接觸面積所以增大；并且，隨軋制過程的進(jìn)行，壓下量的增大，試樣產(chǎn)生加工硬化，變形抗力隨之增添，并且變形程度越大試樣加工硬化程度也越大相應(yīng)的變形抗力越大。所以軋件的均勻單位壓力所以增大，進(jìn)而總軋制力隨之增大。采納曲線擬合的方法對其進(jìn)行回歸剖析。選擇剖析線性模型,二次項(xiàng)模型,三次項(xiàng)模型，各模型的有關(guān)參數(shù)見表8。;..表9模擬結(jié)果數(shù)據(jù)參數(shù)判斷系數(shù)方程系數(shù)一次項(xiàng)系數(shù)二次項(xiàng)系數(shù)三次項(xiàng)系數(shù)模型R2常數(shù)項(xiàng)b1b2b3線性模型0.9892.9706.845二次項(xiàng)模型0.99950.12488.3795-0.5395三次項(xiàng)模型0.9970.59811.126-0.9010.045自變量為：變形程度因變量為：總軋制力2為由表9可得，三次項(xiàng)的判斷系數(shù)R，其值相對較湊近，本設(shè)計(jì)采納三次項(xiàng)模型0.9971曲線作為變形程度和總的軋制力之間的關(guān)系曲線。由圖7可得，隨變形程度的增添，總軋制力呈非線性增添。上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果詳細(xì)理論剖析：軋制力為軋件給軋輥的總壓力的垂直重量。軋制力可用微分面積上之單位壓力p與該微分體積接觸表面之水平投影面積乘積的總和。如取均勻值形式，可采納式（5）PpF（5）式中：F—軋件與軋輥的接觸面積；p—均勻單位壓力。所以，為了確立軋件給軋輥的總壓力，一定正確地確立均勻單位壓力和接觸面積。對于接觸面積的數(shù)值，在大部分狀況下是比較簡單確立的，因?yàn)樗c軋輥和軋件的幾何尺寸有關(guān)，往?？捎檬剑?）確立Fbl（6）式中：l—接觸弧長度，lRh，h為壓下量；—變形區(qū)軋件的均勻?qū)挾?，一般等于軋件入輥和出輥處寬度的均勻值?.2拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果依據(jù)表3~8中有關(guān)數(shù)據(jù)，經(jīng)過Excel表格繪制出不一樣變形程度的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖，如圖8~13圖所示。圖8變形程度5.1%應(yīng)力-應(yīng)變圖因?yàn)殇X板在拉伸實(shí)驗(yàn)中，在初始階段為彈性變形階段，故會體現(xiàn)出線性關(guān)系，采納線;..性回歸。爾后邊的階段主要為塑性變形階段，主要體現(xiàn)出非線性關(guān)系，分別進(jìn)行二次擬合、三次擬合，對照得出三次擬合所獲得的曲線判斷系數(shù)R2較為湊近1，相對偏差較小，故采納三次曲線擬合。而圖10中的所得出的交點(diǎn)可大概定為折服極限，即折服極限折服強(qiáng)度s=37.95MPa抗拉強(qiáng)度抗拉強(qiáng)度σb=63.25MPa。圖9變形程度10.1%應(yīng)力-應(yīng)變圖從圖9中可得出折服極限為σs=27.3MPa，抗拉強(qiáng)度σb=92.83MPa。圖10變形程度15.5%應(yīng)力-應(yīng)變圖從圖10中可得出折服極限為σs=36.43MPa，抗拉強(qiáng)度σb=87.44MPa。圖11變形程度19.6%應(yīng)力-應(yīng)變從圖11中可得出折服極限σs=31.7MPa，抗拉強(qiáng)度σb=89.32MPa。;..圖12變形程度21.8%應(yīng)力-應(yīng)變從圖12中可得出折服極限σs=48.73MPa，抗拉強(qiáng)度σb=100.39MPa。圖13變形程度0%應(yīng)力-應(yīng)變圖從圖13中可得出折服極限σs=37.92MPa，抗拉強(qiáng)度σb=101.12MPa。上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果剖析：從應(yīng)力-應(yīng)變圖中能夠看出在彈性變形階段判斷系數(shù)R2其實(shí)不湊近1，也就是說，在進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)時(shí)，彈性變形階段并不是體現(xiàn)理論上的線性有關(guān)，造成這類現(xiàn)象的原由是多方面的，如：拉伸件加工精度不高，在軋制階段可能因?yàn)樗土戏绞讲徽_，或許因軋輥彈跳影響軋件致使變形不均勻。將各變形程度下折服極限和抗拉強(qiáng)度列于表10。表10各變形程度下延長率ε、折服極限和抗拉強(qiáng)度εh變形程度ε05.110.115.519.621.8h/%延長率ε/%9.5129.57.46.59.5折服強(qiáng)度σs/MPa37.9237.9527.336.4331.948.73抗拉強(qiáng)度σb/MPa101.1263.2592.8387.4489.32100.39;..依據(jù)表中數(shù)據(jù)，將變形程度分別與延長率、折服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度進(jìn)行回歸剖析，得出它們之間的關(guān)系曲線。分別選擇線性模型,二次項(xiàng)模型,三次項(xiàng)模型進(jìn)行曲線擬合。對變形程度和延長率之間的關(guān)系進(jìn)行線性回歸剖析：圖14變形程度和延長率之間的關(guān)系曲線對變形程度和延長率之間的關(guān)系同理剖析可得出：三次項(xiàng)的判斷系數(shù)R2為0.9809，其值相對較湊近1，本設(shè)計(jì)采納三次項(xiàng)模型曲線作為變形程度和延長率之間的關(guān)系曲線，如圖15所示。圖15變形程度和抗拉強(qiáng)度之間的關(guān)系曲線變形程度和抗拉強(qiáng)度之間的關(guān)系剖析可得：三次項(xiàng)的判斷系數(shù)R2為0.9596，其值相對較湊近1，本設(shè)計(jì)采納三次項(xiàng)模型曲線作為變形程度和抗拉強(qiáng)度之間的關(guān)系曲線，如圖16所示。圖16變形程度和折服強(qiáng)度之間的關(guān)系曲線;..變形程度和折服強(qiáng)度之間的關(guān)系剖析可得：三次項(xiàng)的判斷系數(shù)R2為0.6251，聯(lián)合理論知識和實(shí)質(zhì)偏差，本設(shè)計(jì)采納三次項(xiàng)模型曲線作為變形程度和折服強(qiáng)度之間的關(guān)系曲線