目錄1工程概況 21.1項目概況 21.248m箱梁概述 22橋位處自然條件 32.1地形地貌 32.2氣象特征 42.3地質(zhì)條件 53、荷載及工況分析 54、荷載計算 65、結(jié)構(gòu)計算分析 65.1梁端位置處小鋼管支架計算（Ⅳ－Ⅳ斷面） 75.2標準斷面位置處小鋼管支架計算（Ⅰ－Ⅰ斷面） 85.3支架整體穩(wěn)定性驗算 95.4地基承載力驗算 106、支架預(yù)壓 117、支架變形計算 118、消除支架變形影響的措施 129、門洞計算 129.1工業(yè)大道門洞計算 129.2瀝青路門洞計算 159.3高速路引線門洞計算 189.4獨立基礎(chǔ)計算： 2148m連續(xù)箱梁橋施工滿堂支架計算書1工程概況1.1項目概況哈爾濱至大連鐵路客運專線是為了緩解我國東北鐵路運輸最繁忙的南北主干線之一的哈大鐵路（哈爾濱至大連）的運輸能力緊張狀況，實現(xiàn)客貨分線運輸，形成大能力快速度的客運通道而修建的。新建鐵路哈爾濱至大連客運專線線路起訖里程K0+681.9～DK933+200，線路正線全長905.8公里，其中遼寧省554.4正線公里，吉林省268.8正線公里，黑龍江省82.5正線公里。中交二公局哈大鐵路客運專線工程經(jīng)理部四分管區(qū)內(nèi)共有6處預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，分別位于葦子溝特大橋和火炬特大橋范圍內(nèi)。根據(jù)設(shè)計圖紙，葦子溝特大橋和火炬特大橋共三處主跨48米連續(xù)梁采用滿堂支架現(xiàn)澆施工1.248m箱梁概述根據(jù)設(shè)計圖紙，本標段范圍內(nèi)主跨為48m的葦子溝特大橋（12＃～15＃）、48m火炬特大橋（92＃～95＃、157＃～160＃）均采用碗扣式滿堂支架施工，其具體跨徑及數(shù)量見表1所示。表1－1連續(xù)梁跨徑數(shù)量統(tǒng)計表序號所處橋位編號墩號墩高(米)(含托盤高度)跨度(米)樁號及跨越線路1葦子溝特大橋12#～15#12#9.532+48+32跨越高速聯(lián)絡(luò)線，樁號DK635+847～DK635+96013＃11.514＃10.515＃12.02火炬特大橋92#～95#92#12.532+48+32跨越瀝青路8，樁號DK639+619～DK639+73193#12.094#11.095#11.53火炬特大橋157#～160#157#13.532+48+32跨越碎石路6，樁號DK641+734～DK641+910158#13.0159#13.0160#14.0由表1可知，最大墩身高度為14m，本計算書取支架高度為14m進行計算。根據(jù)設(shè)計圖紙，梁體為單箱單室、等高度箱梁。箱梁頂寬12m，底寬5.4m，高度為3.25m，梁端部分?、簦魯嗝鏋橛嬎憬孛妫缰胁糠植扇、瘢駭嗝鏋橛嬎銛嗝妗D1－1箱梁Ⅰ－Ⅰ斷面圖1－3箱梁Ⅳ－Ⅳ斷面2橋位處自然條件2.1地形地貌哈大客專沈哈段南起沈陽市北界，沿松遼平原東部穿越遼寧、吉林、黑龍江三省抵達哈爾濱，地勢總體呈中間高、南北低，地形較為平坦。沿線可分為遼河、松嫩平原兩個主要地貌單元。遼河平原夾于遼東、遼西山地丘陵間，主要由遼河及其支流沖洪積而成，地勢自北向南緩傾。沈陽至鐵嶺間地形平坦開闊，高程約50～80m，主要為一級階地，局部可見二級階地；鐵嶺至陶家屯段由剝蝕緩丘與沖洪積平原構(gòu)成，高程一般在50～250m間，地形波狀起伏，緩丘與帶狀河谷沖積平原相間。松嫩平原為松花江及其支流沖洪積形成的平原。本項目所在位置為微丘狀剝蝕平原（DK632+750～DK652+350）：地形呈寬緩波狀起伏，地勢較平坦，海拔高程200～250m間，向西或西北緩傾斜，坡度2°～5°。北北東向線狀沖溝較發(fā)育，斷面多呈“U”字型。本線沿途集鎮(zhèn)、村莊廣布，農(nóng)田、灌渠縱橫，城鎮(zhèn)范圍廠礦、企業(yè)林立，房屋、人口密集。沿線交通主要有既有哈大鐵路、京哈高速公路和G102國道，多與客專線路并行，縣、鎮(zhèn)、鄉(xiāng)村道路發(fā)達，交通便利。2.2氣象特征沿線屬中溫帶亞濕潤季風氣候區(qū)，其特點是：四季分明，春季干旱多大風，夏季濕潤多降雨，秋季涼爽多早霜，冬季寒冷而漫長。年平均氣溫4.4℃～8.4℃，極端最高溫度36.1℃～39.8℃，極端最低溫度-39.9℃～-32.8℃，年平均降雨量481.8～682.7mm，年平均蒸發(fā)量1226.0～1781.5mm，平均相對濕度62%～65%，年平均風速2.8～3.9m/s，最大定時風速12.0～34.0m/s，年平均八級以上大風日數(shù)4～40.5天，最大月平均日較差11.6℃～14.3℃，最大積雪厚度17～30cm，最大季節(jié)凍土深度137～205cm。詳見氣象資料匯總表。站臺名稱四平公主嶺長春德惠地理位置海拔高程四平市鐵西區(qū)公園北街82號（N43°31'；E124°48'）長春市綠園區(qū)綠園西郊外德惠市建設(shè)街新村8委5組海拔高程165.7m200.1m236.8m185.3m代表里程及地點DK580+125～DK624+070DK624+070～DK678+500DK678+500～DK731+000DK731+000～DK810+600平均氣壓(mb)995.9991.4986.8993.2氣溫(°C)年平均6.76.25.74.9極端最高37.336.53839.8最低-34.6-35.5-36.5-39.9最熱月平均23.723.523.123.1最冷月平均-13.5-14.4-15.1-16.9最大月平均日較差13.212.912.214.3濕度絕對(mb)平均908.68482最大34.533.633.234.6最小30.232相對(%)平均65636465最小3022降水量(mm)年平均632.7573.9570.4511年最大778.3861.2821.9728.9年最小448.1368.9329.7270.9月最大361.6485.1443.6299日最大157.1194.5130.4137.8一次最大及延續(xù)時間191.5273.2185.7206.2年平均降水日數(shù)97.197.798.790.3蒸發(fā)量(mm)年平均12261689.81628.11586.9年最大13921986.61886.71890.8風(m/s)平均風速及主導風向2.8SSW3.4SW3.9SW3.4SW各季平均風速及主導風向春4.0SSW4.3SW4.4SW4.8SW夏2.2SSW2.9SW2.9SW2.8SSW秋2.8SSW3.3SW3.9SW3.5SW冬2.6SSW3.1SW3.7SW3.1SW年平均大風日數(shù)(≥8級)28.129.2SW40.525.8最大風速及其風向定時201228.0SW34.0WSW瞬時23.0SW27.4SW34SW34WS雪凍(cm)降雪初終期10月2410月2110月2810月19最大積雪厚度22253025最大季節(jié)凍土深度148156169182其它平均霧天日數(shù)7.5天11.711.916.2平均雷天日數(shù)32.7天34.733.935.7土壤最大凍結(jié)深度采用值148cm156cm169cm1822.3地質(zhì)條件殘積層：主要分布于新昌圖至新公主嶺段微丘狀剝蝕平原區(qū)之微丘上，厚薄不等。（1）粉質(zhì)黏土（Q4el1）：褐黃色、灰色、棕紅色等，土質(zhì)較均一，厚度1～15m，硬塑，中等壓縮性，eq\o\ac(○,Ⅱ)級普通土,硬塑，σ0=120～150kPa。（2）中砂（Q4el5）：淺黃色、褐黃色、淺灰色，厚度1～4m，顆粒成分以石英、長石為主，含云母碎屑，均勻，較純凈，稍密－中密，潮濕－飽和，eq\o\ac(○,Ⅰ)級松土，稍密，σ0=250kPa；中密，σ0=300kPa。（3）粗、礫砂（Q4el5）：厚2～7m，潮濕，稍密－中密，eq\o\ac(○,Ⅰ)級松土,潮濕－飽和，σ0=300～350kPa。3、荷載及工況分析根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ041－2000，支架計算需考慮以下荷載：1、支架、模板自重，分項系數(shù)：γi=1.2；2、箱梁自重,分項系數(shù)：γi=1.2；3、施工人員及施工機具運輸或堆放的荷載，分項系數(shù)：γi=1.4；4、傾倒混凝土時產(chǎn)生的豎向荷載，分項系數(shù)：γi=1.4；5、振搗混凝土時產(chǎn)生的豎向荷載，分項系數(shù)：γi=1.4；6、風荷載（驗算穩(wěn)定性）；工況一：支架自重＋模板自重＋箱梁自重＋施工人員施工機具運輸或堆放的荷載＋振搗混凝土時產(chǎn)生的豎向荷載＋傾倒混凝土時產(chǎn)生的豎向荷載工況二：（穩(wěn)定性驗算）：支架自重＋模板自重＋風荷載4、荷載計算(1)支架、模板系統(tǒng)自重模板自重按1.5kN/m2計，支架自重按材料重度計(2)箱梁恒載預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土自重每方按26kN計算。箱梁為等高度、變截面梁。(3)人員、施工機具設(shè)備及材料堆載等施工荷載每平方米按2.5kN控制設(shè)計，(4)傾倒混凝土時產(chǎn)生的豎向荷載每平方米按6.0kN控制設(shè)計，(5)振搗混凝土時產(chǎn)生的豎向荷載每平方米按2.0kN控制設(shè)計，(6)風荷載風壓計算W＝K1K2K3W0（Pa），式中：W0——基本風壓值(Pa)，W0＝V102/1.6，V10為10米取V10＝34m/s，則W0＝722.5Pa；K1——風載體型系數(shù)，取1.3；K2——風壓高度變化系數(shù)，20m以下高度處取1.K3——地形、地理條件系數(shù)，屬于一般平坦空曠取1.0；所以，風壓W＝1.3×1.0×1.0×722.5＝939.25Pa，轉(zhuǎn)化為風荷載，則q＝0.94KN/m2。5、結(jié)構(gòu)計算分析根據(jù)箱梁構(gòu)造及截面特點，結(jié)合現(xiàn)場實際施工需要，擬采用WDJ型φ48×3.5mmA3碗扣腳手架，支架系統(tǒng)由下而上依次為：地基基礎(chǔ)、底托、Φ48碗扣鋼管支架、頂托、橫梁、縱梁、模板。支架立柱縱橋向間距墩頂附近7m（4.55m）間距0.6m，跨中范圍內(nèi)間距0.9m。橫橋向腹板下間距0.3m，箱室下0.6m，翼板下0.9m。鋼管支架頂部設(shè)頂托和工12.6橫梁，橫梁上設(shè)縱梁采用12cm×12cm方木，間距為30cm。鋼管支架設(shè)置縱、橫向水平桿，水平桿步高為120cm，在縱橋向設(shè)置剪刀撐，剪刀撐按300cm間距布置，橫橋向布置斜撐，斜撐按500cm間距布置。滿堂支架具體布置見下圖:圖5－1滿堂支架斷面圖表5-1箱梁荷載合計部位模板系統(tǒng)自重kN/m2施工荷載kN/m2振搗混凝土時產(chǎn)生的豎向荷載kN/m2振搗混凝土時產(chǎn)生的豎向荷載kN/m2梁體砼自重kN/m2荷載組合后合計kN/m2箱室腹板翼板箱室腹板翼板跨中1.52.56.02.026.187.117.6554.12121.0229.28梁端1.52.56.02.039.4587.117.6569.4121.0229.28對于Φ48×3.5mm鋼管，截面積A＝4.89×102mm2，抗彎模量W＝5.078×103mm3，回轉(zhuǎn)半徑r＝15.78mm，每延米重量3.84kg。支架頂部橫梁采用工12.6型鋼，A＝18.1cm2，W＝77.5cm3，I＝488cm4，每延米重量14.21kg。橫梁上設(shè)縱梁采用采用12cm×12cm方木。5.1梁端位置處小鋼管支架計算（Ⅳ－Ⅳ斷面）梁端位置處鋼管縱向間距0.6m，橫橋向腹板下立柱間距0.3m，底板下為0.6m，翼板下為0.9m。鋼管支架頂部設(shè)頂托和工12.6橫梁，橫梁上設(shè)縱梁采用12cm×12cm方木，間距為30cm，則計算如下：橫梁計算：腹板下：σ＝qL2/8W＝（121.02×0.6×3002）÷（8×77500）＝11MPa＜[σ]＝140MPa，滿足要求。τ=QS/Ib=10892÷（109×5）＝20MPa＜[τ]＝85MPa，滿足要求。f＝5qL4/384EI＝0.1mm＜[f]＝L/400=0.75底板下：σ＝qL2/8W＝（69.4×0.6×6002）÷（8×77500）＝24.2MPa＜[σ]＝140MPa，滿足要求。τ=QS/Ib=12492÷（109×5）＝23MPa＜[τ]＝85MPa，滿足要求。f＝5qL4/384EI＝0.1mm＜[f]＝L/400=1.5翼板下：σ＝qL2/8W＝（29.28×0.6×9002）÷（8×77500）＝23MPa＜[σ]＝140MPa，滿足要求。τ=QS/Ib=7906÷（109×5）＝15MPa＜[τ]＝85MPa，滿足要求。f＝5qL4/384EI＝0.2mm＜[f]＝L/400=2.25立桿計算：查《建筑工程腳手架實用手冊》得，碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載：當橫桿步距為1.2m時，單根立桿允許荷載Pmax＝33.6KN。腹板下：N＝121.02×0.3×0.6＝21.78kN＜[N]＝33.6kN，滿足要求。底板下：N＝69.4×0.6×0.6＝24.98kN＜[N]＝33.6kN，滿足要求。翼板下：N＝29.28×0.6×0.9＝15.81kN＜[N]＝33.6kN，滿足要求。5.2標準斷面位置處小鋼管支架計算（Ⅰ－Ⅰ斷面）該位置處鋼管縱向間距0.9m，底板下橫向間距0.6m，腹板下0.3m，翼板下0.9m，頂部設(shè)頂托和工12.6橫桿，橫梁上設(shè)縱梁采用12cm×12cm方木，間距為30cm，則計算如下：橫梁計算：腹板下：σ＝qL2/8W＝（121.02×0.9×3002）÷（8×77500）＝15.81MPa＜[σ]＝140MPa，滿足要求。τ=QS/Ib=16338÷（109×5）＝30MPa＜[τ]＝85MPa，滿足要求。f＝5qL4/384EI＝0.2mm＜[f]＝L/400=0.75底板下：σ＝qL2/8W＝（54.12×0.9×6002）÷（8×77500）＝28.28MPa＜[σ]＝140MPa，滿足要求。τ=QS/Ib=14612÷（109×5）＝27MPa＜[τ]＝85MPa，滿足要求。f＝5qL4/384EI＝0.2mm＜[f]＝L/400=1.5翼板下：σ＝qL2/8W＝（29.28×0.9×9002）÷（8×77500）＝34.43MPa＜[σ]＝140MPa，滿足要求。τ=QS/Ib=11858÷（109×5）＝21.76MPa＜[τ]＝85MPa，滿足要求。f＝5qL4/384EI＝0.25mm＜[f]＝L/400=2.25立桿計算：查《建筑工程腳手架實用手冊》得，碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載：當橫桿步距為1.2m時，單根立桿允許荷載Pmax＝33.6KN。腹板下N＝121.02×0.3×0.9＝32.68kN＜[N]＝33.6kN底板下N＝54.12×0.6×0.9＝29.22kN＜[N]＝33.6kN翼板下N＝29.28×0.9×0.9＝23.72kN＜[N]＝33.6kN，均可滿足要求。5.3支架整體穩(wěn)定性驗算1）橫向抗傾覆穩(wěn)定性驗算：風力作用計算風荷載：取單位（1m）長度計算（順橋向）風壓計算W＝K1K2K3W0（Pa），式中：W0——基本風壓值(Pa)，W0＝V102/1.6，V10為10米取V10＝34m/s，則W0＝722.5Pa；K1——風載體型系數(shù)，取1.3；K2——風壓高度變化系數(shù)，20m以下高度處取1.K3——地形、地理條件系數(shù)，屬于一般平坦空曠取1.0；所以，風壓W＝1.3×1.0×1.0×722.5＝939.25Pa，對于箱梁范圍（H1高度內(nèi)），W1＝939.25Pa對于支架范圍（H2高度內(nèi)），W2＝0.5W＝469.625PaF1＝H1×1×W1＝3.25×1×939.25=3.053KN作用點距離地面高度：h1＝H2+H1/2=15.625mF2＝H2×1×W2＝14×1×469.625=6.575KN作用點距離地面高度：h2＝H2/2=7m穩(wěn)定性驗算橫向按整體計算，以背風面支架底部A為轉(zhuǎn)點風力產(chǎn)生的力矩：MF=F1×h1+F2×h2＝3.053×15.625+6.575×7=93.73KN.m驗算支架穩(wěn)定性時，支架在搭設(shè)完成、模板立好未澆筑混凝土時為最不利情況，此時豎向荷載僅考慮外模和支架自重。模板自重取1.0kN/m2，則P模=1.0×13.4=13.4kN/m支架自重P支架＝15KN/m豎向荷載產(chǎn)生的力矩：MP0=P總×B/2=28.4×6.7＝190.28KN.m考慮30％施工不平衡荷載系數(shù)（橫向偏心）則：MP＝MP0/1.3=146.37KN.mKP=MP/MF=146.37/93.73＝1.56>1.3滿足要求。2）縱向抗傾覆穩(wěn)定性驗算：根據(jù)《路橋施工計算手冊》縱向風壓為70％橫向風壓，迎風面積也比橫向小，因此支架無需驗算縱向穩(wěn)定性。5.4地基承載力驗算由以上計算可知立桿受力Nmax＝32.68KN。支架持力層為粉質(zhì)粘土[σ0]＝150KPa翼板和底板下碗扣支架底托支撐在40×60×15cm混凝土墊塊上σ=N/A=29.22/(0.4×0.6)=122KPa＜σ0]＝150KPa滿足要求。腹板下碗扣支架底托支撐在160×60×15cm混凝土墊塊上σ=N/A=32.68×4/(1.6×0.6)=136KPa＜[σ0]＝150KPa滿足要求。6、支架預(yù)壓為了保證支架系統(tǒng)的安全性，在進行箱梁混凝土澆注之前，須在超重情況下逐級進行支架預(yù)壓。預(yù)壓可采用沙袋、水箱或鋼筋堆載的方式進行。加載的位置應(yīng)與箱梁結(jié)構(gòu)相對應(yīng)，腹板、底板和翼板位置處加載應(yīng)不同。加載時嚴格觀測，并記錄觀測數(shù)據(jù)。加載時采取逐次增重的方法。按設(shè)計重量的80％、100％和110％逐級加載。嚴禁一次加載至110％。7、支架變形計算支架變形包括彈性變形、非彈性變形和基礎(chǔ)壓縮沉降變形等三項，其中彈性變形、基礎(chǔ)壓縮沉降變形和自重撓度變形可以通過計算獲得，非彈性變形主要由支撐體系間隙在鋼箱梁荷載作用下壓縮造成的。①彈性變形：根據(jù)廣義虎克定律ΔL=PL/EA＝5mm為支架最大彈性變形量。②非彈性變形：即模板、分配梁、型鋼、小鋼管支架等構(gòu)件之間的接頭處，在施工過程中，由于接頭間的裝配空隙被壓縮而產(chǎn)生的變形，此部分的變形一般無法精確計算，根據(jù)施工經(jīng)驗，本工程按一個接頭1mm計算。合計有5個接頭，共計h2=5mm。③基礎(chǔ)壓縮沉降變形：采用單向應(yīng)力分層總和法計算地基沉降量：式中S———地基總沉降量（cm）hi———第i層土的厚度（cm），土的分層厚度宜不大于基礎(chǔ)寬度（短邊或直徑）的0.4倍；、———分別為第i層土受到平均自重應(yīng)力和平均最終應(yīng)力（）壓縮穩(wěn)定時上的孔隙比；n———地基壓縮范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)ms———沉降計算經(jīng)驗系數(shù)，按地區(qū)建筑經(jīng)驗確定因此，合計最大變形值為f=5+5+108、消除支架變形影響的措施①支撐體系的非彈性變形在安裝時應(yīng)盡量減少間隙，并用薄鋼板墊實所有間隙。②支架系統(tǒng)搭設(shè)完成后采用堆載預(yù)壓并進行承載試驗，以消除非彈性變形。③根據(jù)計算值，設(shè)置支架預(yù)拱值，最大需預(yù)抬高20mm。9、門洞計算全線共有3處跨線門洞，分別跨工業(yè)大道、瀝青路和高速路引線，均采用大鋼管支架方案。從下到上依次所用材料為：鋼管Φ600×14mm、墊梁、沙桶、2H600×300型鋼、工55c型鋼、工20a型鋼。橋梁軸線與工業(yè)大道斜交角度為38°，設(shè)兩個車輛通行孔；與瀝青路斜交角度為54°，設(shè)一個車輛通行孔；與高速路引線斜交角度為58°，設(shè)兩個車輛通行孔。9.1工業(yè)大道門洞計算門洞采用大鋼管加型鋼的形式，從下到上依次所用材料為：鋼管Φ600×14mm、墊梁、沙桶、2H600×300型鋼、工55c型鋼、工20a型鋼。分配梁（工20a）：梁端位置處（分配梁間距0.6m）：建立分配梁模型得Mmax=-8.39KN?m，Qmax=47.34kN，滿足要求，滿足要求。最大撓度，滿足要求標準斷面處（分配梁間距0.9m）：建立分配梁模型得Mmax=-12.61KN?m，Qmax=68.01kN，滿足要求。，滿足要求。最大撓度，滿足要求。將分配梁所受各反力作為荷載加于工55c型鋼之上，建立縱梁、橫梁及鋼管組成的整體結(jié)構(gòu)模型如下：由分析結(jié)果，可得以下數(shù)據(jù)：縱梁（工55c型鋼）Mmax=971.91/4=242.98kN?m，，滿足要求Qmax=651.328/4=162.832kN，滿足要求fmax=0.0172m≤l/400=0.0225m，滿足要求橫梁（2H600×300×12×20）Mmax=860.33kN?m，Qmax=779.535kN，滿足要求。滿足要求。對于13m的橫梁：，滿足要求對于7.5m的橫梁：，滿足要求對于16m的橫梁：，滿足要求對于25m的橫梁：，滿足要求鋼管支架穩(wěn)定性計算1、整體穩(wěn)定性風荷載計算①模板風壓計算W＝K1K2K3W0（Pa），式中：W0——基本風壓值(Pa)，W0＝V102/1.6，V10為10m高度處的設(shè)計風速，取多年最大定時風速V10＝34.0m/s，則W0＝722.5Pa；K1——風載體形系數(shù)，取1.3；K2——風壓高度變化系數(shù)，20m以下取1.0；K3——地形、地理條件系數(shù)，平坦空曠地區(qū)取1.0；所以，風壓W＝1.3×1.0×1.0×722.5＝939.25Pa迎風面積：3.25×33=107.25m2風力：939.25×107.25=100734.56N=101kN②分配梁迎風面積：1.5×33=49.5m2風力：939.25×49.5=46.5kN③鋼管及剪刀撐由風壓轉(zhuǎn)化為風荷載，取q＝1.0kN/m2，施加于鋼管之上。對于斜撐及平聯(lián)的最大軸力Nmax=114.41kN，滿足要求2、鋼管穩(wěn)定性鋼管（Φ600×14mm）：取最不利荷載Nmax=2572.642KN，M=5.9147KN.m；Mmax=114.81KN.m，N=42.83KN進行計算：假設(shè)鋼管下端固定，上端自由，則取μ=2，則由i=286.4mm，l暫取8m計算，得：，查表可得壓桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.828，因此，，滿足要求。,滿足要求。9.2瀝青路門洞計算門洞采用大鋼管加型鋼的形式，從下到上依次所用材料為：鋼管Φ600×14mm、墊梁、沙桶、2H600×300型鋼、工55c型鋼、工20a型鋼。分配梁（工20a）：梁端位置處（分配梁間距0.6m）：建立分配梁模型得Mmax=-8.39KN?m，Qmax=47.34kN，滿足要求，滿足要求。最大撓度，滿足要求標準斷面處（分配梁間距0.9m）：建立分配梁模型得Mmax=-12.61KN?m，Qmax=68.01kN，滿足要求。，滿足要求。最大撓度，滿足要求。將分配梁所受各反力作為荷載加于縱梁之上，建立縱梁、橫梁及鋼管組成的整體結(jié)構(gòu)模型如下：由分析結(jié)果，可得以下數(shù)據(jù)：縱梁（工55c型鋼）Mmax=245.195kN?m，滿足要求Qmax=206.593kN，滿足要求fmax=0.017m≤l/400=0.0207m，滿足要求橫梁（2H600×300×12×20）Mmax=533.298kN?m，Qmax=696.479kN，滿足要求。滿足要求。對于13m的橫梁：，滿足要求對于7.5m的橫梁：，滿足要求對于16m的橫梁：，滿足要求鋼管支架穩(wěn)定性計算1、整體穩(wěn)定性風荷載計算①模板風壓計算W＝K1K2K3W0（Pa），式中：W0——基本風壓值(Pa)，W0＝V102/1.6，V10為10m高度處的設(shè)計風速，取多年最大定時風速V10＝34.0m/s，則W0＝722.5Pa；K1——風載體形系數(shù)，取1.3；K2——風壓高度變化系數(shù)，20m以下取1.0；K3——地形、地理條件系數(shù)，平坦空曠地區(qū)取1.0；所以，風壓W＝1.3×1.0×1.0×722.5＝939.25Pa迎風面積：3.25×33=107.25m2風力：939.25×107.25=100734.56N=101kN②分配梁迎風面積：1.5×33=49.5m2風力：939.25×49.5=46.5kN③鋼管及剪刀撐由風壓轉(zhuǎn)化為風荷載，取q＝1.0kN/m2，施加于鋼管之上。對于斜撐及平聯(lián)的最大軸力Nmax=114.41kN，滿足要求2、鋼管穩(wěn)定性鋼管（Φ600×14mm）：取Nmax=2272.5KN，M=21.924KN.m；Mmax=73.43KN.m，N=74.8KN進行計算：假設(shè)鋼管下端固定，上端自由，則取μ=2，則由i=286.4mm，l暫取9m計算，得：，查表可得壓桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.791，因此，，滿足要求。,滿足要求。9.3高速路引線門洞計算門洞采用大鋼管加型鋼的形式，從下到上依次所用材料為：鋼管Φ600×14mm、墊梁、沙桶、2H600×300型鋼、工55c型鋼、工20a型鋼。分配梁（工20a）：標準斷面處（分配梁間距0.9m）：建立分配梁模型得Mmax=-12.61KN?m，Qmax=68.01kN，滿足要求。，滿足要求。最大撓度，滿足要求。將分配梁所受各反力作為荷載加于貝雷之上，建立貝雷、橫梁及鋼管組成的整體結(jié)構(gòu)模型如下：由分析結(jié)果，可得以下數(shù)據(jù)：縱梁（工55c型鋼）Mmax=206kN?m，滿足要求Qmax=175.92kN，滿足要求fmax=