********擴建工程食堂模板工程專項施工方案批準：審核：編制：二零一六年十二月目錄TOC\o"1-2"\h\u19267第一節(jié)編制說明及依據(jù) -88-表A.7扣件擰緊抽樣檢查表檢查日期年月日工程名稱支架所在部位抽樣部位安裝扣件數(shù)量(個)規(guī)定抽檢數(shù)量(個)允許不合格數(shù)(個)實抽數(shù)(個)不合格數(shù)(個)所檢部位質量判定封頂桿位置及封頂桿往下一步高h范圍內不限所抽部位的5%，且不少于10個0合格□不合格□截面高度≥1m并＜1.2m的梁，承托梁底模的水平桿與立桿扣接的扣件(注5)不限全數(shù)0合格□不合格□其余部位在HD范圍內抽80%，HD范圍外抽20%51～9050合格□不合格□91～15081合格□不合格□151～280131合格□不合格□281～500202合格□不合格□501～1200323合格□不合格□1201～3200505合格□不合格□＞3200nn/10合格□不合格□檢查結論處理意見檢查人注1：使用力矩板手檢查，擰緊力矩為40N·m～65N·m。注2：“其余部位”欄中，按所檢支架實際安裝扣件數(shù)的欄目填寫。注3：扣件安裝數(shù)量超過3200個，抽樣數(shù)應增加。注4：對檢查不合格的部位，應重新擰緊后再次抽樣檢查，直至合格。注5：截面高度≥1.2m的梁，直接用立桿或立桿頂部的可調頂托承重。第五節(jié)施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環(huán)境保護體系二、技術措施1、準備工作(1)模板安裝前，應向施工班組進行技術交底有關施工及操作人員應熟悉施工圖及模板工程的施工設計；(2)施工現(xiàn)場應有可靠的能滿足模板安裝和檢查需用的測量控制點；(3)現(xiàn)場使用的模板及配件應按規(guī)格的數(shù)量逐項清點和檢查，未經修復的部件不得使用；(4)模板安裝前，應涂刷脫模劑，嚴禁在模板上涂刷廢機油。(5)模板安裝時應做好下列準備工作：1)梁和樓板模板的支柱支設在混凝土樓面上，在立桿底部設置墊板；2)豎向模板的安裝，底面應平整堅實，清理干凈，并采取可靠的定位措施；3)豎向模板應按施工設計要求預埋支承錨固件。2、模板支設(1)現(xiàn)場安裝模板時應遵守下列規(guī)定：1)按模板設計參數(shù)施工，保證模板系統(tǒng)的整體穩(wěn)定；2)模板支持架必須架子工搭設，并持證有效證件；3)預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固；4)基礎模板必須支拉牢固，防止變形，側模斜撐的底部應加設墊木；5)柱子模板的底面應找平，下端應與事先做好的定位基準靠緊墊平，在墻、柱上繼續(xù)安裝模板時，模板應有可靠的支承點，其平直度應進行校正；6)樓板模板支模時，應先完成一個格構的水平支撐及斜撐安裝，再逐漸向外擴展，以保持支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性；7)柱與梁板同時施工時，應先支設柱模板，調整固定后，再在其上架設梁板模板；8)當柱混凝土已經澆灌完畢時，可以利用已灌注的混凝土結構來支承梁、板模板；9)支柱在高度方向所設的水平撐與剪力撐，應按構造與整體穩(wěn)定性布置；(2)樓梯模板1)梯模施工前，根據(jù)實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外幫側板。外幫板先在其內側彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔木，在現(xiàn)場裝釘側板，梯高度要均勻一致，特別注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮樓地面面層的粉刷厚度；2)樓梯模板支撐用鋼管架支設牢固；3)模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。(3)柱模板1)主要方法：基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，為了保證柱子的截面尺寸，設置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；2)角柱模板的支撐：預埋件置于砼板中，柱身同一標高處設置不少于2根斜撐，如下圖。(4)梁、板模板1)梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3)所有≥2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4)梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；5)梁高≥300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高＜300的梁如用模板壓條，則其抗剪強度必須能滿足，澆砼時不能擠崩掉。3、模板拆除(1)現(xiàn)場拆除模板時應遵守下列規(guī)定：1)拆模前應制定拆模程序、拆模方法及安全措施，應按要求辦理拆模申請，經批準后實施；2)先拆除側面模板，再拆除承重模板；3)支承件和連接件應逐件拆卸，模板應逐塊拆卸傳遞，拆除時不得損傷模板和混凝土；4)拆下的模板和配件均應分類堆放整齊，附件應放在工具箱內。(2)支拆模板時，2米以上高處作業(yè)設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。(3)模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規(guī)定要求后方可拆模。底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、殼≤8≥75＞8≥100懸臂構件-≥1001)側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2)底模拆除梁長＞8米，混凝土強度達到100%；≤8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除；3)板底模≤2米，混凝土強度達到50%；＞2米、≤8米混凝土強度達到75%；＞8米，混凝土強度達到100%方可拆除。(4)柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。(5)樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。(6)當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。(7)當拆除梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、管理措施1、過程管理(1)施工前管理1)材料管理：材料質量滿足方案設計和相關規(guī)程要求，搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢的數(shù)量按有關規(guī)定執(zhí)行。未經檢測和檢測不合格的一律不得使用；2)交底管理：交底的形式分為技術交底和安全交底，均由項目技術負責人對相關班組成員、管理崗位人員進行交底，并落實相關簽字手續(xù)。(2)施工中管理要點1)豎向結構隱蔽工程質量符合設計要求，進入下道模板支架工序的施工；2)模板支架搭設方式符合施工方案要求，并通過相關部門驗收；3)砼澆筑方式符合施工方案要求，控制堆載，避免上部荷載集中化；4)模板拆除方式符合施工方案要求，拆模時間符合相關檢測結果和規(guī)范要求。拆模以接到拆模通知書為準，不得私自拆除任何構件。(3)質量管理措施1)認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯(lián)系單和簽證手續(xù)為依據(jù)，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-2015和其它有關規(guī)定施工和驗收，并隨時接受業(yè)主、總包單位、監(jiān)理單位和質監(jiān)站對本工程的質量監(jiān)督和指導；2)認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環(huán)環(huán)扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環(huán)節(jié)，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態(tài)；3)嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量；4)混凝土澆筑過程中應派專人2～3名看模，嚴格控制模板的位移和穩(wěn)定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐；5)對變形及損壞的模板及配件，應按規(guī)范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發(fā)放使用；6)為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿；7)所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節(jié)點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿；8)模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度；9)嚴格執(zhí)行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞；10)每層主軸線和分部軸線放線后，規(guī)定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數(shù)據(jù)，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數(shù)據(jù)分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據(jù)數(shù)據(jù)分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正；11)所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固；12)陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理；13)為防止梁模板安裝出現(xiàn)梁身不平直、梁底不平下?lián)稀⒘簜饶Ｃ浤５荣|量問題，支模時應將側模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。2、澆搗混凝土管理(1)隱蔽工程，模板工程均驗收合格后，方出商品砼采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相關信息，正式施工前24小時電話再次確認砼站材料儲備，供應能力等相關信息。確保砼澆筑正常進行。(2)根據(jù)實驗室砼配合比，派相關人員在攪拌站進行監(jiān)督和檢測。(3)開盤前檢查砼配合比報告，實測砼坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關要求進行抽查。(4)砼澆筑前輸送管線的布置方式符合方案要求，澆筑過程中堅決避免堆載過大現(xiàn)象。(5)墻、柱和梁板分開澆筑，豎向結構達一定強度后方可作為模板支架的約束端。補充砼澆筑方向、順序圖3、安全管理措施(1)應遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)范的有關規(guī)定。(2)模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現(xiàn)場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。(3)登高作業(yè)時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。(5)裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業(yè)時，操作人員要扣上安全帶。(6)安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。(7)對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。(8)對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。(9)在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監(jiān)護。(10)搭設應由專業(yè)持證人員安裝；安全責任人應向作業(yè)人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。(11)模板拆除時，混凝土強度必須達到規(guī)定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規(guī)定要求時拆除模板。4、環(huán)境保護措施(1)安全警示標志牌1)所有施工和生產現(xiàn)場必須按照施工規(guī)范標準和規(guī)定等的要求，在重要部位設置齊全的安全文明生產標志、標牌等標識；2)安全文明標志牌須由安全色、幾何圖形和圖形符號組成，要能表達特定的安全信息；3)如安全文明標志在使用中要用其他補充文字說明時，要與安全文明標志平行懸掛一處，讓操作人員明確其含義。4)模板搭、拆模板時必須符合安全文明施工標準。四、監(jiān)測措施(1)監(jiān)測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)監(jiān)測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。在監(jiān)測梁的每跨支架要設三個斷面，即兩端及跨中。每個斷面設1個測點，即支撐架1個點，支架立桿上端的點位采用掛鋼絲垂球作檢測點的辦法。監(jiān)測點采取在周邊位置的柱、墻和鋼管架上涂紅漆作為監(jiān)測標記。(3)監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4)儀器設備配置名稱規(guī)格數(shù)量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀1±2”全站儀一臺RXT—2321±2”，最大允許誤差±20”自動安平水準儀2千米往返±3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5)監(jiān)測說明模板工程檢查重點部位：1)桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2)連墻件是否松動；3)架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4)施工過程中是否有超載現(xiàn)象；5)安全防護措施是否符合規(guī)范要求；6)支架與桿件是否有變形現(xiàn)象；(6)監(jiān)測頻率在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測。從支模板、鋼筋安裝、澆筑混凝土開始到澆筑完混凝土每隔2小時觀測一次；澆筑完混凝土之后第一天每隔4小時觀測一次；第二天每隔8小時觀測一次；第三天每隔12小時觀測一次。之后根據(jù)觀測結果，若變形處于穩(wěn)定時可以不用進行觀測，否則一直進行到觀測變形穩(wěn)定。

1)本工程立柱監(jiān)測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2)監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預警值時必須立即停止?jié)仓炷?，疏散人員，并及時進行加固處理。(7)監(jiān)測點平面圖五、應急預案根據(jù)高大支撐模板工程施工特點、安全狀況及施工工藝的實際情況，項目部制定了由項目經理掛帥的應急搶險小組。并認真組織了對模板工程施工危險源和環(huán)境因素的識別和評價，制定本項目發(fā)生緊急情況或事故的應急措施，對廣大員工開展應急知識教育和應急演練，提高現(xiàn)場操作人員的應急能力，減少突發(fā)事件造成的損害和不良影響。1、成立應急領導小組(1)應急小組成立以項目經理為第一責任人的突發(fā)事件應急處理領導小組，負責領導、指揮本工程現(xiàn)場區(qū)域內突發(fā)事件應急處理工作。

應急領導小組由組長：張萍副組長：茍勤良成員：雷濤萬江郭嘉杰黎全奎黃麗娟王海濤郭宇佳。(2)應急通信聯(lián)絡項目負責人：手機：安全負責任人：手機：項目總工程師：手機：應急車輛車牌：司機：姚芳醫(yī)院救護中心：120匪警：110火警：119青白江第二人民醫(yī)院急診科電話：028—83623966。通信聯(lián)系方式應在施工現(xiàn)場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。(2)人員分工與職責

1)

項目經理任總指揮，組織、指揮應急救援工作和實施演練。

2)

項目副經理協(xié)助總指揮工作，在總指揮不在崗時，代替總指揮工作，同時要安排、督促預防措施實施。

3)

安全員協(xié)助總指揮作好應急救援準備工作及日常事務工作。建立并保持信息渠道暢通，參與應急救援指揮及協(xié)調工作，協(xié)助組織實施演練，參與制定、檢查安全預防措施落實。

4)

技術員編制緊急事件預防措施計劃，組織實施安全教育，督促緊急事件預防措施計劃。

5)

材料員負責應急救援物資供應及儲備管理，保障應急救援物資質量，控制有效期限。

6)

施工隊長落實執(zhí)行緊急事件預防措施計劃，組織人員參加應急救援行動及定期演練，協(xié)助應急救援指揮。

2、應急事故報告(1)事故報告程序現(xiàn)場第一發(fā)現(xiàn)人→現(xiàn)場值班人員→現(xiàn)場應急救援小組組長、通信聯(lián)絡組員→公司值班人員→公司生產安全事故應急救援小組→向上級部門報告，同時組織救援。(2)事故報告事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。3、應急物資及設備管理

1）應急電話的安裝要求：

工地應安裝電話，無條件安裝電話的工地應配置移動電話。電話可安裝于辦公室、值班室、警衛(wèi)室內。在室外附近張貼“119、110、120”電話的安全提示標志，以便現(xiàn)場人員都了解，在應急時能快捷地找到電話撥打報警求救。電話一般應放在室內臨現(xiàn)場通道的窗扇附近，電話機旁應張貼常用緊急急用查詢電話和工地主要負責人和上級單位的聯(lián)絡電話，以便在節(jié)假日、夜間等情況下使用，房間無人上鎖，有緊急情況無法開鎖時，可擊碎窗玻璃，便可以向有關部門、單位、人員撥打電話報警求救。2）急救箱的配備

急救箱的配備應以簡單和適用為原則，保證現(xiàn)場急救的基本需要，并可根據(jù)不同情況予以增減，定期檢查補充，確保隨時可供急救使用。

器械敷料類：消毒注射器(或一次性針筒)、血壓計、聽診器、體溫計、止血帶、止血鉗、(大、小)剪刀、無菌橡皮手套、棉球、棉簽、三角巾、繃帶、膠布、夾板、別針、手電筒(電池)、繃帶、鑷子。

藥物：速效救心丸、阿托品、腎上腺素、十滴水、紅藥水、創(chuàng)可貼、酒精等。

3）其他應急設備和設施

由于在現(xiàn)場經常會出現(xiàn)一些不安全情況，甚至發(fā)生事故，或因采光和照明情況不好，在應急處理時就需配備應急照明，如可充電工作燈、電筒、油燈等設備。

由于現(xiàn)場有危險情況，在應急處理時就需有用于危險區(qū)域隔離的警戒帶、各類安全禁止、警告、指令、提示標志牌。

有時為了安全逃生、救生需要，還必須配置安全帶、安全繩、擔架等專用應急設備和設施工具。

應急響應措施根據(jù)模板工程施工的特點，工地現(xiàn)場可能發(fā)生的安全事故有：模板支架垮塌、高處墜落、觸電、物體打擊等，特編制應急預案，成立應急小組，應急預案的人力、物資、技術準備主要針對這幾類事故。1）模板支架坍塌事故

當發(fā)生支架垮塌事故時，應查清原因，并立即采取相應的措施，最大限度地保障員工的安全和財物的損失。

發(fā)生支架變形狀態(tài)應立即撤退作業(yè)員工。突發(fā)性垮塌時，組織力量，搶救傷員，同時切斷電源，防止觸電。發(fā)生垮塌時，要指揮人員往兩側分開疏散，盡快離開危險區(qū)域。

當發(fā)生支架失穩(wěn)跡象時，應立即采取鋼管加固、支頂?shù)却胧?/p>

1）支撐體系架體出現(xiàn)變形事故征兆時：

因地基沉降引起的滿堂架局部變形，在排架橫向截面上架設八字戧或剪刀撐，隔一排立桿架設一組，直到變形區(qū)外排。八字戧或剪刀撐下腳必須設在堅實、可靠的地基上。

2）支撐體系失穩(wěn)引起倒塌及造成人員傷亡時：

迅速確定事故發(fā)生的準確位置、可能波及的范圍、高支模損壞的程度、人員傷亡情況等，以根據(jù)不同情況進行處置。項目應急值班人員接到報警后，打電話通知應急救援小組組長（項目經理），如有人員被埋撥打120求救電話，并通知現(xiàn)場搶險組、醫(yī)療救護組、警戒保衛(wèi)組等快速進入事發(fā)地點。

應急救援小組組長根據(jù)事故程度，下達作業(yè)區(qū)域進行緊急狀態(tài)、停工指令。根據(jù)事故情況，聯(lián)系外部救援機構。

劃出事故特定區(qū)域，非救援人員未經允許不得進入特定區(qū)域。迅速核實腳手架上作業(yè)人數(shù)，如有人員被坍塌的高支模架體壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出。如腳手架太重可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。如無人員傷亡，立即實施腳手架加固或拆除等處理措施。以上行動須由有經驗的安全員和架子工長統(tǒng)一安排。警戒保衛(wèi)組應在事故現(xiàn)場建立警戒區(qū)域，維護現(xiàn)場治安秩序，設立警戒線，將無關人員清理出現(xiàn)場。同時派人在大門口及關鍵路口迎接救護車輛。清除障礙物，保障救援通道暢通。

醫(yī)療救護組接到內部報警后，安排救護隊員，帶上急救藥品、器材趕到事故現(xiàn)場，對遇險人員進行搶救（如有人員受傷）。

后勤保障組長根據(jù)事故嚴重性，調派救援物資、及救援人員的生活資料。

善后處理組根據(jù)應急救援小組組長指示通知受害人家屬并安撫家屬情緒，與保險公司協(xié)商賠償問題。

技術支持組分析事故原因，判斷事故發(fā)展趨勢，對事故處理提出合理方案，對是否需要修改現(xiàn)場施工工序、改進防護措施等提出建議。

2）高處墜落、物體打擊、機械傷害事故

項目應急值班人員接到報警后，打電話通知應急救援小組組長（項目經理），撥打120求救電話，并通知醫(yī)療救護組、警戒保衛(wèi)組等快速進入事發(fā)地點。

應急救援小組組長根據(jù)事故程度，下達作業(yè)區(qū)域進行緊急狀態(tài)、停工指令。判斷是否需要通知現(xiàn)場搶險組進入現(xiàn)場。

警戒保衛(wèi)組應在事故現(xiàn)場建立警戒區(qū)域，維護現(xiàn)場治安秩序，設立警戒線，將無關人員清理出現(xiàn)場。同時派人在大門口及關鍵路口迎接救護車輛。清除障礙物，保障救援通道暢通。

醫(yī)療救護組接到內部報警后，根據(jù)人數(shù)及傷情，安排救護隊員，帶上急救藥品、器材趕到事故現(xiàn)場，對遇險人員進行搶救。根據(jù)傷員情況決定就地治療等待醫(yī)療機構到達后，還是主動送往就近醫(yī)院。

善后處理組根據(jù)應急救援小組組長指示通知受害人家屬并安撫家屬情緒，與保險公司協(xié)商賠償問題。

技術支持組分析事故原因，對是否需要修改現(xiàn)場施工工序、改進防護措施等提出建議。

3）觸電事故

項目應急值班人員接到報警后，告知報警人立即使觸電人脫離電源、就近錄找安全巡查員對觸電者進行緊急救治，打電話通知應急救援小組組長（項目經理），撥打120求救電話，并通知醫(yī)療救護組、警戒保衛(wèi)組等快速進入事發(fā)地點。

應急救援小組組長根據(jù)事故程度，下達作業(yè)區(qū)域進行緊急狀態(tài)、停工指令。判斷是否需要通知現(xiàn)場搶險組進入現(xiàn)場。

警戒保衛(wèi)組應在事故現(xiàn)場建立警戒區(qū)域，維護現(xiàn)場治安秩序，設立警戒線，將無關人員清理出現(xiàn)場。同時派人在大門口及關鍵路口迎接救護車輛。清除障礙物，保障救援通道暢通。

善后處理組根據(jù)應急救援小組組長指示通知受害人家屬并安撫家屬情緒，與保險公司協(xié)商賠償問題。

技術支持組分析事故原因，對是否需要對配電系統(tǒng)進行改進提出建議。

醫(yī)療救護組接到內部報警后，根據(jù)人數(shù)及傷情，安排救護隊員，帶上急救藥品、器材趕到事故現(xiàn)場，對遇險人員進行現(xiàn)場搶救等待醫(yī)療機構到來。

5、應急急救醫(yī)院及路線圖本工程最近醫(yī)院為青白江區(qū)第二人民醫(yī)院，為最佳應急急救醫(yī)院。急診科電話：028—83623966。應急救援線路圖第六節(jié)勞動力計劃1、專職安全生產管理人員安全總監(jiān):雷濤現(xiàn)場安全員：王海濤黃麗娟2、特種作業(yè)人員配置及管理

搭設高大模板支撐架體的作業(yè)人員必須經過培訓，取得建筑施工腳手架特種作業(yè)操作資格證書后方可上崗。其他相關施工人員應掌握相應的專業(yè)知識和技能。

高大模板支撐系統(tǒng)搭設前，項目工程技術負責人或方案編制人員應當根據(jù)專項施工方案和有關規(guī)范、標準的要求，對現(xiàn)場管理人員、操作班組、作業(yè)人員進行安全技術交底，并履行簽字手續(xù)。

安全技術交底的內容應包括模板支撐工程工藝、工序、作業(yè)要點和搭設安全技術要求等內容，并保留記錄。勞動力計劃表序號工種人數(shù)備注1架子工8持證有效證件上崗2木工15上崗前必須進行安全培訓3鋼筋工10上崗前必須進行安全培訓4混凝土工12上崗前必須進行安全培訓5電工1持證有效證件上崗6電焊工1持證有效證件上崗7機械操作工1持證有效證件上崗8塔吊司機1持證有效證件上崗9塔吊指揮工2持證有效證件上崗10汽車泵操作工1持證有效證件上崗11其他特殊工種人員/根據(jù)施工需要配置有效持證件人員12其他2上崗前必須進行安全培訓第七節(jié)模板計算書根據(jù)施工圖紙要求，對搭設跨度18m及以上的梁板進行模板支撐體系的驗算，從圖紙中以最大跨度為驗算對象，采用《品茗施工安全設施計算軟件》（2015年版）進行模板力學計算。模板計算分梁模板（扣件式）計算和板模板（扣件式）計算計算兩部份。一、400×1000梁模板計算書（扣件式）計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱400*1000梁新澆混凝土梁計算跨度(m)19.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1000新澆混凝土結構層高(m)6.6梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.2非自定義:0.104風壓高度變化系數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁根數(shù)5每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面外露設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×31.104×0.12+0.121×1.764×0.12＝0.035kN·mσ＝Mmax/W＝0.035×106/37500＝0.944N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.6×1004/(100×10000×281250)＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜l+0.446q1活l=0.393×31.104×0.1+0.446×1.764×0.1＝1.301kNR2=R4=1.143q1靜l+1.223q1活l=1.143×31.104×0.1+1.223×1.764×0.1＝3.771kNR3=0.928q1靜l+1.142q1活l=0.928×31.104×0.1+1.142×1.764×0.1＝3.088kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2l=0.393×25.6×0.1＝1.006kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×25.6×0.1＝2.926kNR3'=0.928q2l=0.928×25.6×0.1＝2.376kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)32×85小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)13小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)38.53小梁截面慣性矩I(cm4)163.77驗算方式三等跨連續(xù)梁為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{1.301+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，3.771+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4}=3.795kN/mq2＝max{1.006+(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，2.926+(0.3-0.1)×0.4/4}＝2.946kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×3.795×0.52，0.5×3.795×0.22]＝0.095kN·mσ＝Mmax/W＝0.095×106/38530＝2.463N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×3.795×0.5，3.795×0.2]＝1.139kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.139×1000/(2×32×85)＝0.628N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.946×5004/(100×9600×1637700)＝0.079mm≤[ν]＝l1/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.946×2004/(8×9600×1637700)＝0.037mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×3.795×0.5，0.4×3.795×0.5+3.795×0.2]＝2.087kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R5＝1.717kN，R2＝R4＝2.087kN，R3＝1.712kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.946×0.5，0.4×2.946×0.5+2.946×0.2]＝1.62kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'5＝1.555kN，R'2＝R'4＝1.62kN，R'3＝1.32kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.235×106/5080＝46.186N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.943kNτmax＝2Vmax/A=2×2.943×1000/489＝12.037N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.099mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.363kN，R2=5.023kN，R3=5.023kN，R4=0.363kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85可調托座內主梁根數(shù)1可調托座承載力容許值[N](kN)301、扣件抗滑移驗算兩側立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.363,0.363]＝0.363kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[R2，R3]＝5.023kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247.4mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210長細比滿足要求！2、風荷載計算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.104×0.5×1.52/10＝0.015kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×1＝33.24kN/m2)小梁驗算q1＝max{1.32+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1-0.12)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，3.819+1.2×(0.3-0.1)×0.4/4}=3.843kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.368kN，R2＝5.08kN，R3＝5.08kN，R4＝0.368kN頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(500+2×200)=1440.747mmλ1＝l01/i＝1440.747/15.9＝90.613，查表得，φ1＝0.661立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[0.368+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.4/2)/2×1，5.08，5.08，0.368+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.4/2)/2×1]+0.015/1.2＝5.093kNf＝N/(φA)+Mw/W＝5092.653/(0.661×424)+0.015×106/4490＝21.454N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+1.2×0.15×(6.6-1)+Mw/lb＝max[0.368+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.4/2)/2×1，5.08，5.08，0.368+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.4/2)/2×1]+1.008+0.015/1.2＝6.101kNf＝N/(φA)+Mw/W＝6100.653/(0.197×424)+0.015×106/4490＝76.321N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200F1=N=6.101kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50100-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1200×100/1000=120.12kN≥F1=6.101kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50100-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×40000/1000=2316.6kN≥F1=6.101kN滿足要求！二、400×1000梁側模板計算書計算依據(jù)：1、《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝梁名稱400*1000梁側模板混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1000梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合側壓力計算依據(jù)規(guī)范《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數(shù)β0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1}＝min{34.213，24}＝24kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1}＝min{34.213，24}＝24kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×24+1.4×0.9×2]＝31.68kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝24kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)6主梁間距(mm)500主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)150結構表面的要求結構表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為0，200，700設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×31.68＝31.68kN/mq1靜＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×24×1＝29.16kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×29.16×0.1762+0.121×2.52×0.1762＝0.106kN·mσ＝Mmax/W＝0.106×106/37500＝2.829N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×24＝24kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×1764/(100×10000×281250)＝0.052mm≤176/400=0.44mm滿足要求！3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×29.16×0.176+1.223×2.52×0.176＝6.408kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.176×24＝4.828kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)150小梁計算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)85×32小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)14.507小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)23.211計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算q＝6.408kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.408×0.52，0.5×6.408×0.152]=0.16kN·mσ＝Mmax/W＝0.16×106/14507＝11.044N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×6.408×0.5，6.408×0.15]=1.923kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.923×1000/(2×85×32)＝1.06N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝4.828kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.828×5004/(100×9350×232110)＝0.941mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=4.828×1504/(8×9350×232110)=0.141mm≤150/400=0.375mm滿足要求！4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1×6.408×0.5，0.4×6.408×0.5+6.408×0.15]＝3.525kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1×4.828×0.5，0.4×4.828×0.5+4.828×0.15]＝2.655kN六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)500主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均勻系數(shù)1因主梁2根合并，驗算時小梁傳遞主梁受力不均勻系數(shù)為1。計算簡圖如下：同前節(jié)計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝1.218kN，R2＝3.525kN，R3＝2.898kN，R4＝2.898kN，R5＝3.525kN，R6＝1.218kN正常使用極限狀態(tài)：R'1＝0.913kN，R'2＝2.655kN，R'3＝2.156kN，R'4＝2.156kN，R'5＝2.655kN，R'6＝0.913kN1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.279×106/4490=62.22N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算梁左側剪力圖(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.499×1000/424＝21.221N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算梁左側變形圖(mm)νmax＝0.206mm≤500/400＝1.25mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N＝0.95×7.605/1＝7.225kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！三、300×800梁模板計算書（扣件式）計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱300*800梁新澆混凝土梁計算跨度(m)16.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×800新澆混凝土結構層高(m)6.6梁側樓板厚度(mm)150二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.2非自定義:0.104風壓高度變化系數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)4每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.671kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×24.908×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.027kN·mσ＝Mmax/W＝0.027×106/37500＝0.719N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×1004/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜l+0.45q1活l=0.4×24.908×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.076kNR2=R3=1.1q1靜l+1.2q1活l=1.1×24.908×0.1+1.2×1.764×0.1＝2.952kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2l=0.4×20.5×0.1＝0.82kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×20.5×0.1＝2.255kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)32×85小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)13小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)38.53小梁截面慣性矩I(cm4)163.77驗算方式三等跨連續(xù)梁為簡化計算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{1.076+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.8-0.15)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，2.952+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.098kN/mq2＝max{0.82+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，2.255+(0.3-0.1)×0.3/3}＝2.275kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×3.098×0.52，0.5×3.098×0.22]＝0.077kN·mσ＝Mmax/W＝0.077×106/38530＝2.01N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×3.098×0.5，3.098×0.2]＝0.929kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.929×1000/(2×32×85)＝0.513N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.275×5004/(100×9600×1637700)＝0.061mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.275×2004/(8×9600×1637700)＝0.029mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×3.098×0.5，0.4×3.098×0.5+3.098×0.2]＝1.704kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R4＝1.637kN，R2＝R3＝1.704kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.275×0.5，0.4×2.275×0.5+2.275×0.2]＝1.251kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'4＝1.254kN，R'2＝R'3＝1.251kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.236×106/5080＝46.403N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.183kNτmax＝2Vmax/A=2×3.183×1000/489＝13.019N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝2.4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.158kN，R2=6.366kN，R3=0.158kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85可調托座內主梁根數(shù)1可調托座承載力容許值[N](kN)301、扣件抗滑移驗算兩側立柱最大受力R＝max[R1,R3]＝max[0.158,0.158]＝0.158kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調托座驗算可調托座最大受力N＝max[R2]＝6.366kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210長細比滿足要求！2、風荷載計算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.104×0.5×1.52/10＝0.015kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝27.12kN/m2)小梁驗算q1＝max{1.097+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.8-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，3.008+1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.032kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.16kN，R2＝6.352kN，R3＝0.16kN頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.16+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.3/2)/2×1，6.352，0.16+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.3/2)/2×1]+0.015/1.2＝6.364kNf＝N/(φA)+Mw/W＝6364.079/(0.588×424)+0.015×106/4490＝28.81N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1.2×0.15×(6.6-0.8)+Mw/lb＝max[0.16+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+0.6-0.3/2)/2×1，6.352，0.16+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+1.2-0.6-0.3/2)/2×1]+1.044+0.015/1.2＝7.408kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7408.079/(0.197×424)+0.015×106/4490＝91.973N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200F1=N=7.408kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50100-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1200×100/1000=120.12kN≥F1=7.408kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50100-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×40000/1000=2316.6kN≥F1=7.408kN滿足要求！四、300×800梁側模板計算書計算依據(jù)：1、《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝梁名稱300*800梁側模板混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×800梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合側壓力計算依據(jù)規(guī)范《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數(shù)β0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.8新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.8}＝min{34.213，19.2}＝19.2kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.8}＝min{34.213，19.2}＝19.2kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.