營(yíng)口市船舶修造基地(二期)五萬噸級(jí)舾裝碼頭工程 4第一章前期資料 6第二節(jié)波高玫瑰圖繪制： 9第二章平面布置設(shè)計(jì)： 第一節(jié)碼頭前沿頂高程： 第二節(jié)碼頭前沿設(shè)計(jì)水深： 第三節(jié)碼頭前沿底高程： 第四節(jié)碼頭泊位長(zhǎng)度： 第三章平面圖及斷面圖： 第四章荷載計(jì)算： 第一節(jié)舾裝碼頭面荷載 第五章面板計(jì)算： 第一節(jié)設(shè)計(jì)條件： 第三節(jié)荷載組合 第四節(jié)配筋計(jì)算 第六章縱梁計(jì)算： 第一節(jié)設(shè)計(jì)條件： 第二節(jié)內(nèi)力計(jì)算： 第三節(jié)荷載組合 第四節(jié)配筋計(jì)算 第五節(jié)裂縫驗(yàn)算 第七章橫梁計(jì)算 第一節(jié)設(shè)計(jì)條件 第二節(jié)內(nèi)力計(jì)算 2.使用期 第三節(jié)荷載組合 第四節(jié)配筋計(jì)算 第五節(jié)裂縫驗(yàn)算 第七章樁的計(jì)算 第一節(jié)設(shè)計(jì)條件： 第二節(jié)配筋計(jì)算 第三節(jié)裂縫驗(yàn)算： 第八章整體穩(wěn)定性驗(yàn)算： 摘要本次設(shè)計(jì)的港址位于營(yíng)口鲅魚圈區(qū)北部,田家崴子西海岸。碼頭為舾裝碼頭，采用高樁碼頭形式，窄樁臺(tái)。單個(gè)泊位，泊位長(zhǎng)度273米，碼頭前沿頂高程5.2米，底高程-6.66米，碼頭前沿水深6.9米。高樁碼頭采用梁板結(jié)構(gòu)。面板采用疊合板。預(yù)制部分厚度0.4米，現(xiàn)澆部分0.15米。面板施工期間按簡(jiǎn)支板計(jì)算，預(yù)制板配筋是應(yīng)考慮吊裝時(shí)板的變形和裂縫開展。使用期間板的計(jì)算按連續(xù)板計(jì)算，根據(jù)板的長(zhǎng)邊和短邊的比，確定板為單向板。配筋是按短邊的縱梁采用疊合梁。施工期間,按簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算。吊裝時(shí)還需驗(yàn)算吊裝時(shí)梁的變形和裂縫是否符合要求。使用期，按連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。連續(xù)梁計(jì)算時(shí)，需考慮均布荷載最不利位置，以求出特定跨中最大正彎矩，以及支座最大剪力和負(fù)彎矩。門機(jī)荷載需要利用影響線的原理，查出門機(jī)在梁上移動(dòng)時(shí)每個(gè)特定點(diǎn)的彎矩和剪力，以找出最不利位置時(shí)梁的最大彎矩和剪力。然后，根據(jù)最不利組合，確定設(shè)計(jì)彎矩和剪力。配筋完畢后還得進(jìn)行抗裂驗(yàn)算。橫梁采用疊合梁。在安裝預(yù)制橫梁時(shí)，按簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算；在面板澆筑時(shí)，梁按彈性支撐連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。使用期，梁按彈性支撐連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。彈性支撐連續(xù)梁計(jì)算時(shí)采用三彎矩方程，計(jì)算出各支座的反力和彎矩，跨中彎矩采用簡(jiǎn)支梁的算法求出。配筋及抗裂驗(yàn)算與縱梁相同。樁的設(shè)計(jì)荷載采用打樁時(shí)的產(chǎn)生拉應(yīng)力作為控制荷載,配筋和驗(yàn)算都采用這一荷載?？看瑯?gòu)件按懸臂梁進(jìn)行計(jì)算，配筋完畢需進(jìn)行抗裂驗(yàn)算。按圓弧滑動(dòng)法驗(yàn)算土坡穩(wěn)定性,驗(yàn)算時(shí)不考慮上部結(jié)構(gòu)自重及作用在其上的荷載，不計(jì)截樁力。本設(shè)計(jì)的重點(diǎn)是梁、板、樁的設(shè)計(jì)。compliance.Ofuse,accbeam.Then,accordingtothemostcalculation.Elasticsupportcontinuousbeamca第一章前期資料根據(jù)提供的數(shù)據(jù)近10年修船噸位統(tǒng)計(jì)表修船噸位(萬噸)我們可以推求出2015年的修船噸位數(shù)。散點(diǎn)圖：◆系列1由散點(diǎn)圖可見，函數(shù)關(guān)系符合線性關(guān)系，因此我們可以采用時(shí)間序列法推求2015年的修船噸位數(shù)。設(shè)：年份自變量為x,修船噸位數(shù)為y。則：序號(hào)修船噸位(萬噸)123456789第二節(jié)波高玫瑰圖繪制：鲅魚圈1990-1994年波高頻率統(tǒng)計(jì)表波向合計(jì)繪制波高玫瑰圖：一0.7—1.%m 第二章平面布置設(shè)計(jì)：設(shè)計(jì)水位：第一節(jié)碼頭前沿頂高程：4.3.3有掩護(hù)港口的碼頭前沿高程為計(jì)算水位和超高值之和，應(yīng)按表4.3.3中的基本標(biāo)準(zhǔn)和復(fù)核標(biāo)準(zhǔn)分別計(jì)算，并取大值。E=4.0+1.2=5.2米(基本標(biāo)準(zhǔn))E=5.14+O=5.14米(復(fù)核標(biāo)準(zhǔn))故：碼頭前沿頂高程取E=5.2米。根據(jù)《海港總平面設(shè)計(jì)規(guī)范》TJT211-99:式中D—碼頭前沿設(shè)計(jì)水深(m);T—設(shè)計(jì)船型滿載吃水(m);z,—龍骨下最小富裕深度(m),采用表4.3.5中的數(shù)值；z?—波浪富裕深度(m),當(dāng)計(jì)算結(jié)果為負(fù)值時(shí)，取z?=0;z?—船舶應(yīng)配載不均而增加的艉吃水值(m),雜貨船可不計(jì)，散貨船和油船取0.15m;z?—備淤深度(m),根據(jù)回淤?gòu)?qiáng)度、維護(hù)挖泥間隔期及挖泥設(shè)備的性能確定，不小于0.4m;K—系數(shù)，順浪取0.3,橫浪取0.5;H—碼頭前允許停泊的波高(m),波列累積頻率為4%的波高,根據(jù)當(dāng)查表4.3.5:Z,=0.2;不考慮港內(nèi)波浪時(shí)z,=0;第三節(jié)碼頭前沿底高程：式中E'—碼頭前沿底高程；LWL—設(shè)計(jì)低水位；D—碼頭前沿水深。第四節(jié)碼頭泊位長(zhǎng)度：根據(jù)《海港總平面設(shè)計(jì)規(guī)范》TJT211-99:4.3.6碼頭泊位長(zhǎng)度，應(yīng)滿足船舶安全靠離作業(yè)和系纜的要求。對(duì)有掩護(hù)港口的通用碼頭，其泊位長(zhǎng)度可按下式確定：式中L,—碼頭泊位長(zhǎng)度；L—設(shè)計(jì)船長(zhǎng)；d—富裕長(zhǎng)度(m),采用表4.3.6中的數(shù)值。根據(jù)表4.3.6取d=23m第三章平面圖及斷面圖：(見附圖)第四章荷載計(jì)算：第一節(jié)舾裝碼頭面荷載第二節(jié)船舶荷載：根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》TJT215-984,A—分別為船體水面以上橫向和縱向受風(fēng)面積(m2ξ—風(fēng)壓不均勻折減系數(shù)。logA=0.019+0.得查表10.2.3得船舶在超過九級(jí)風(fēng)(最大風(fēng)速V=22m/F=73.6×10~?×5002.086×222×0.65=1158.2KNF=49.0×10~?×933.154×222×1.0=2212.系纜力：根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》TJT215-98式中K=1.3,n=6,a=30°,β=15°。則根據(jù)10.4.5條規(guī)定，作用于系船柱上的系纜力標(biāo)準(zhǔn)值不應(yīng)小于表10.4.5-1和表10.4.5-2所列的數(shù)值。5萬噸級(jí)系纜力的標(biāo)準(zhǔn)值為650KN,故取系纜力的標(biāo)準(zhǔn)值取650KN。故3.擠靠力：根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范》TJT215-98護(hù)舷等間隔布置，則：Af=68183tt選擇SA-A1000*750*1000低反力型RI橡膠護(hù)舷，E=266KJ,R=820第三節(jié)水平地震慣性力：根據(jù)《水運(yùn)工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》JTJ225-985.2.1板梁式、無梁面板式、桁架式和實(shí)體墩式高樁碼頭，可按單質(zhì)點(diǎn)考慮，其水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值宜按下列公式計(jì)算：P?=CKβW式中P—作用在上部結(jié)構(gòu)重心的水平向地震慣性力標(biāo)準(zhǔn)值(KN);C—綜合影響系數(shù)，取0.30,對(duì)于接岸的窄樁臺(tái)碼頭，視岸坡適當(dāng)提高，但不超過0.50;K—水平向地震系數(shù)，按5.1.4采用；β—?jiǎng)恿Ψ糯笙禂?shù),按相應(yīng)計(jì)算方向的建筑物自振周期和場(chǎng)地類別查設(shè)計(jì)反應(yīng)譜(見圖5.1.4)求得，建筑物自振周期按附錄A確定；W—換算質(zhì)點(diǎn)總重力標(biāo)準(zhǔn)值(KN);t=ηT樁寬為0.6m,圓形空心，直徑為0.3m。則，樁的面積為：0.0774m2.故樁的重量：W=1512.61+756+527.40+3076.50+0.37×106.55而P=CKβW=0.4×0.1×1.66×5911.9第五章面板計(jì)算：選擇一塊中板進(jìn)行計(jì)算。哥1)永久作用：面板自重2)可變作用：(1)堆貨：30KN/m2(2)集中荷載：汽車10t(3)施工荷載：2.5KN一輛車總重力前軸重力標(biāo)準(zhǔn)后軸重力標(biāo)準(zhǔn)輪距(m)前輪著地寬度后輪著地寬度車輛外形尺寸和長(zhǎng)度(m和長(zhǎng)度(m(長(zhǎng)×寬)2、材料指標(biāo)：鋼筋混凝土25KN/m3。第二節(jié)計(jì)算(疊合板):(一)施工期預(yù)制板的內(nèi)力計(jì)算此時(shí)按簡(jiǎn)支板計(jì)算。1、計(jì)算跨度確定。根據(jù)《高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》JTJ291-984.1.3.1條規(guī)定：(1)彎矩計(jì)算跨度：l?=1+h=2.9+0.4=3.3m>l式中h為板厚，e為擱置長(zhǎng)度。(2)剪力計(jì)算跨度：永久作用產(chǎn)生的內(nèi)力：面板自重：q?=25×0.59=14.75KN/m跨中彎矩：支座最大剪力：施工荷載產(chǎn)生的內(nèi)力：(2.5KN/m2)跨中最大彎矩：支座最大剪力：(二)使用期計(jì)算使用期疊合板可變作用內(nèi)力計(jì)算：此時(shí)上層現(xiàn)澆混凝土已經(jīng)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，按單向連續(xù)板計(jì)算。1.計(jì)算跨度：彎矩計(jì)算跨度：式中|—梁的中心距離(m);剪力計(jì)算跨度：2.內(nèi)力計(jì)算：堆貨荷載：30kpa?？缰凶畲髲澗兀褐ё畲蠹袅Γ?1)汽車荷載：(移動(dòng)集中荷載)平行于板跨時(shí)，后輪在板跨中間位置時(shí)，彎矩最大。垂直于板跨時(shí)，后輪靠近支座時(shí)，剪力最大。日日垂直于板跨時(shí)平行于板跨時(shí)根據(jù)《高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》JTJ291-984.1.5.1和4.1.5.2條規(guī)定：?jiǎn)蝹€(gè)集中荷載平行于板跨方向的傳遞寬度：?jiǎn)蝹€(gè)集中荷載垂直于板跨方向的傳遞寬度：4.1.6.1條規(guī)定：平行于板跨方向的彎矩計(jì)算寬度：垂直于板跨方向的彎矩計(jì)算寬度：(1)中置荷載其中汽車荷載：b?=0.28mmm跨中彎矩：當(dāng)垂直于板跨時(shí)，后輪貼近支座附近時(shí)，支座產(chǎn)生最大剪力：偏置荷載的計(jì)算寬度按JTJ291-984.1.7.2的規(guī)定：式中b—荷載位于板的自由邊附近時(shí)，垂直于板跨方向的剪力計(jì)算寬度；b,—垂直于板跨方向荷載的傳遞寬度；x—荷載接觸面積中心至支座邊緣的距離。板的預(yù)制長(zhǎng)度：6.5m,寬度：3.2m。查表：面板內(nèi)力計(jì)算結(jié)果表作用支座剪力(KN)永久作用施工 持久堆貨承載力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：(1)持久狀況作用的持久組合：根據(jù)JTJ291-983.2.8條規(guī)定故M=1.2M+1.5Mou=1.2×17.15+1.5×38.16=82.97KN·m(2)短暫狀況作用的短暫組合：根據(jù)JTJ291-983.2.10條規(guī)定：M=1.2Ma+1.4M。=1.2×17.15+正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：(1)持久狀況作用的短期效應(yīng)組合：M=17.15+0.8×38.16=47.68KN·m(2)持久狀況作用的長(zhǎng)期效應(yīng)組合：M=17.15+0.6×38.16=40.05KN·mM=17.15+6.06=23.21KN●mC,f.=14.3N/mm2,f,=1.43N/mm2。保護(hù)層：50mm。單寬板條，b=1000mm。第一節(jié)設(shè)計(jì)條件：第二節(jié)內(nèi)力計(jì)算：永久作用情況按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。可變作用情況按連續(xù)梁計(jì)算。預(yù)制縱梁部分：縱梁的受力寬度3.5m。板的自重：面層Zq=51.49+27+8.75=87.24KN/m內(nèi)力計(jì)算：計(jì)算跨度：彎矩計(jì)算跨度：mm故剪力計(jì)算跨度：自重作用下的跨中最大彎矩：支座最大剪力：施工荷載作用下的跨中最大彎矩：施工荷載作用下的支座最大剪力：預(yù)制縱梁的吊運(yùn)：采用兩點(diǎn)吊，吊點(diǎn)距兩端0.5m。動(dòng)力系數(shù)取1.2.梁的實(shí)際預(yù)制長(zhǎng)度：5.8+0.4=6.2m。支座反力：跨中彎矩：M=-27×3.12/2+76.95×(3.1-0.5)=70.3KN·m支座負(fù)彎矩：2.使用期：按剛性支撐連續(xù)梁計(jì)算。永久作用：自重：78.49KN/m?？勺冏饔茫憾沿浐奢d：集中荷載：門機(jī)M-5-25計(jì)算跨度確定：根據(jù)《高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》JTJ291-98中4.2.1.2規(guī)定：彎矩計(jì)算中：剪力計(jì)算中：永久作用下的跨中彎矩：永久作用下的支座負(fù)彎矩：M=-0.105gl2=0.105×78.49×6.092=-305.66永久作用下的支座最大剪力：Q=βg!,=-0.606×78.49×5.8=-275可變作用：堆貨荷載產(chǎn)生的內(nèi)力：(均布)跨中最大彎矩：荷載布置：支座最大負(fù)彎矩及最大剪力：荷載布置：門機(jī)荷載產(chǎn)生的內(nèi)力：(集中)門機(jī)單機(jī)作業(yè)，型號(hào)為M-5-25,按吊臂位置2計(jì)算。根據(jù)水《工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》附錄八：彎矩計(jì)算：(跨中最大正彎矩)P在=1250KN,P石=750KN當(dāng)荷載如圖布置時(shí)，第一跨彎矩最大：支座最大負(fù)彎矩：如圖荷載布置時(shí)，支座產(chǎn)生最大負(fù)彎矩：當(dāng)荷載移動(dòng)到如圖所示位置時(shí)，支座剪力最大：縱梁內(nèi)力計(jì)算成果表工況跨中彎矩(KN-m支座彎矩剪力(KN)施工期施工一吊裝使用期自重可變作用門機(jī)堆貨承載力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：(1)持久狀況作用的持久組合：根據(jù)JTJ291-983.2.8條規(guī)定其中故負(fù)彎矩Q=1.2Qc+1.5Qg=1.2×(-275.88)+1(2)短暫狀況作用的短暫組合：根據(jù)JTJ291-983.2.10條規(guī)定：M=1.2M+1.4M。=1.2×353.21+1.4×39.38正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：(1)持久狀況作用的短期效應(yīng)組合：(2)持久狀況作用的長(zhǎng)期效應(yīng)組合：M=227.35+0.6×1474.65=111(3)短暫狀況作用效應(yīng)組合：M=353.21+39.38第四節(jié)配筋計(jì)算保護(hù)層：50mm?？缰兄ё浣罟拷钣?jì)算：<KV=1753.248kN箍筋HRB335,不宜太細(xì)，選擇φ10,雙肢箍，即A。=157mm2。故選擇雙肢箍，φ10@120第五節(jié)裂縫驗(yàn)算根據(jù)《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》中的8-29式：式中a—考慮構(gòu)件受力特征和荷載長(zhǎng)期作用的綜合影響系數(shù)，對(duì)于受彎構(gòu)件取2.1c—最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離，mm,當(dāng)c>65mmd_鋼筋的直徑。P—縱向受拉鋼筋的有效配筋率，p。=A,/A,當(dāng)p=0.03時(shí)，取0.03.A—有效受拉混凝土截面面積，mm2,對(duì)重心至截面受拉邊緣的距離，b為截面寬度。σ—按荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋的應(yīng)力。裂縫寬度滿足要求。第七章橫梁計(jì)算在橫梁安裝施工時(shí),按簡(jiǎn)支梁進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算；當(dāng)縱梁和面板澆筑時(shí)橫梁按彈性支撐連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。使用期橫向排架按彈性支撐連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。第二節(jié)內(nèi)力計(jì)算彎矩計(jì)算跨度：故剪力計(jì)算跨度：自重作用下的跨中最大彎矩：支座最大剪力：施工荷載作用下的跨中最大彎矩：施工荷載作用下的支座最大剪力：預(yù)制橫梁的吊運(yùn)：采用兩點(diǎn)吊，吊點(diǎn)距兩端0.5m。動(dòng)力系數(shù)取1.2.梁的實(shí)際預(yù)制長(zhǎng)度：2.9+0.4=3.3m。支座反力：跨中彎矩：支座負(fù)彎矩：2.使用期一、計(jì)算圖示及方程：方程：式中A°,B—外荷載作用下，簡(jiǎn)支梁第n跨左右支座的虛反力，向上為正，向下為負(fù)；E,I—橫梁的彈性模量和斷面的慣性矩；b?,b…b—各支座的豎向變位。二、各樁的反力系數(shù)1.樁的特性系數(shù)計(jì)算：積)K(反力系數(shù))項(xiàng)目樁1樁2樁3樁52.計(jì)算樁的壓縮系數(shù)1)豎向壓縮系數(shù)單樁：叉樁：水平壓縮系數(shù)：三、荷載計(jì)算結(jié)果：1.門機(jī)荷載：向?qū)?yīng)的：P?=750KN2.堆貨荷載：30kpa4.縱梁自重：0.6×1.8×7×25=189kNR=820四、計(jì)算單位力作用下各支座內(nèi)力單位豎向力P=1時(shí)作用：根據(jù)法方程：對(duì)支座2和3列法方程：對(duì)法方程進(jìn)行化簡(jiǎn)得：由又其中K—樁的柔性系數(shù)。故b?=1.1×10“R,=1.1×10?+3.14×1b?=2.0×10“R?=5.71×10~?M?-1.14×b?=8.5×10-'R?=2.43×1將以上四式代入法方程整理得：解方程得：M?=-0.491,M?=-0.308.故R?=0.86,R?=0.193R,=0.0各樁的軸力：P=0.86,P?=0.193,P,=0.036P=P=-0.046.對(duì)2和3支座列出三彎矩方程：整理后：各支座反力：b?=1.1×10~*R?=3.14×10b?=2.0×10~R?=5.71×10~M?-1.14×b?=1.8×10“R?=5.14×10M?-1.03×b?=8.5×10?R?=2.43×10’M,+8.5×10’將以上四式代入三彎矩方程：解得：各支座反力：R?=-0.116,R?=0.165,R?=0.各樁的軸力：P=-0.116,P?=0.164,P?=0.020,P?=P?=0.491.而叉樁的軸力：對(duì)2和3支座列出三彎矩方程：此荷載作用下的支座反力：則支座沉降：b?=1.1×10~*R?=3.14×10~’M?+3.14×10-’b?=2.0×10?R?=5.71×10~M?-1.14×10~M?-5.b?=8.5×10-?R?=2.43×10以上四式代入法方程：解得：因此R?=0.159,R?=-0.061,R?=-0.所以各樁的軸力：P?=0.159,P?=-0.061P,=-0.06對(duì)2和3支座列出三彎矩方程：此荷載作用下的支座反力：則支座沉降：b?=1.1×10~“R?=3.14×10~’M?+3.14×10?+1.b?=2.0×10“R?=5.71×103M?-1.14×10“M?-5.71×10’以上四式代入法方程：解得：因此R?=1.165,R,=-0.070,R?=-0.0所以各樁的軸力：P?=1.165,P?=-0.070.P=-0.069,P?=P=-0.014.對(duì)2和3支座列出三彎矩方程：整理后：各支座反力：b?=1.1×10“R?=3.14×1b?=2.0×10~“R?=5.71×10-’M,-1.14×10~“M?+2×10-b?=1.8×10~*R,=5.14×10~’M?-1.03×10將以上四式代入三彎矩方程：解得：各支座反力：R?=-0.64,R?=1.68,R?=0各樁的軸力：P?=-0.64,P?=1.68,P?=0.55對(duì)2和3支座列出三彎矩方程：整理后：各支座反力：b?=1.1×10~“R?=3.14×1將以上四式代入三彎矩方程：解得：各支座反力：R?=0.05&R?=-0.691R?=0.各樁的軸力：P?=0.05&P?=-0.691,P?=0.36根據(jù)法方程：對(duì)支座2和3列法方程：對(duì)法方程進(jìn)行化簡(jiǎn)得：由其中R?！骺邕B續(xù)梁作用在簡(jiǎn)支梁時(shí)，外荷載產(chǎn)生的支座反力。又b,=KR。其中K—樁的柔性系數(shù)。故b?=1.1×10R?=4.455×10?+3.14×1b?=2.0×10“R?=7×10?+5.71×10-?M?-1.1將以上四式代入法方程整理得：116.6368.11M-108.71M?=-105解方程得：M?=-0.491,M?=-0.308.故R?=4.57,R?=1.86,R,=各樁的軸力：P?=4.57,P?=1.86,P?=5.23單位力產(chǎn)生的內(nèi)力簡(jiǎn)圖內(nèi)力2MP?P3P476700000064020將以上的工況命名為1、2、3、4、5、6、7、8工況。中1中2中30000000000000000000作用在橫向排架上的作用作用縱梁總和面板總和堆貨擠靠力撞擊力實(shí)際的作用產(chǎn)生的跨中彎矩中1中2中3橫梁自600038500011堆貨006047系纜力00000000系纜力擠靠力0撞擊力00此時(shí)，系纜力、擠靠力以及撞擊力對(duì)橫向排架產(chǎn)生彎矩，彎矩的大小為：系纜力產(chǎn)生的彎矩：313.93×0.4=125.572擠靠力、系纜力的作用點(diǎn)距橫梁的中和軸向下0.5m。故：擠靠力產(chǎn)生的彎矩：100.38×0.5=50.19kN·m撞擊力產(chǎn)生的彎矩：820×0.5=410kN●m中2中3系纜力彎矩00擠靠力彎矩00撞擊力彎矩005故，船舶荷載產(chǎn)生的內(nèi)力：系纜力擠靠力撞擊力中1中2中3系纜力擠靠力0撞擊力0第三節(jié)荷載組合承載力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：(1)持久狀況作用的持久組合：根據(jù)JTJ291-983.2.8條規(guī)定其中故gg中10000中30中1自重+撞擊+堆貨自重+撞擊+門機(jī)中2(2)短暫狀況作用的短暫組合：(1)持久狀況作用的短期效應(yīng)組合：中1中2中3中1自重+撞擊+門中2中3(2)持久狀況作用的長(zhǎng)期效應(yīng)組合：中1橫梁自重縱梁面板0.6*堆貨0.6*系纜力0.6*撞擊力0.6*擠靠力0。6*門機(jī)中2中3中1自重+撞擊+堆貨自重+撞擊+門機(jī)中228跨1跨2跨中3箍筋計(jì)算：截面尺寸滿足抗剪要求。V=0.7f,bh。=0.7×1.43由計(jì)算確定腹筋。箍筋HRB335,不宜太細(xì)，選擇φ10,雙肢箍，即A=157mm2。故選擇雙肢箍，φ10@200第五節(jié)裂縫驗(yàn)算根據(jù)《水工鋼筋混