蓋梁支撐（扣件式）計算書計算依據：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20114、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20085、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結構設計標準》GB50017-2017一、工程屬性蓋梁名稱KL14蓋梁截面尺寸(mm×mm)800×1800模板支架高度H(m)7模板支架橫向長度B(m)3蓋梁總長L(m)12二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.3面板及小梁0.5樓板模板0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5施工荷載標準值Q1k(kN/m2)3模板支拆環(huán)境是否考慮風荷載是風荷載參數：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份浙江0.3ωk=ω0μzμst=0.046地區(qū)杭州市風荷載高度變化系數μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.65模板支架頂部距地面高度(m)7風荷載體型系數μs單榀模板支架μst0.234三、模板體系設計結構重要性系數γ01.1腳手架安全等級I級蓋梁支撐方式小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)450蓋梁底立桿橫向總寬度lb(mm)3000步距h(mm)1200蓋梁距梁兩側立桿中的位置居中梁左側立桿距梁中心線距離(mm)1500蓋梁橫向立桿排數7蓋梁橫向中間立桿布置方式自定義蓋梁橫向中間立桿依次距梁左側立桿距離(mm)600,1200,1500,1800,2400梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)0梁底支撐小梁根數6梁底支撐小梁間距160每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐主梁左側懸挑長度a1(mm)0梁底支撐主梁右側懸挑長度a2(mm)0設計簡圖如下：平面圖橫向立面圖縱向立面圖四、面板驗算面板材料類型組合鋼模板蓋梁底膜鋼模板小楞布置方式井字型布置鋼模板縱向小楞間距（mm）300鋼模板橫向小楞間距（mm）300鋼板厚度t(mm)6鋼板抗彎強度設計值[f](N/mm2)205鋼板彈性模量E(N/mm2)206000單位長度鋼板截面抵抗矩：W=bt2/6=1000×6×6/6＝6000mm3單位長度鋼板截面慣性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3鋼面板所受均布線荷載：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.5)×1.8)+1.5×3]×1＝71.016kN/m由于鋼面板縱橫向楞間距比值300/300=1＜3，鋼面板按雙向板(兩邊固支，兩邊鉸支)計算依據《建筑施工手冊》（第四版），單位長度鋼板最大彎矩值：Mxmax=0.0234×71.016×0.32=0.15kN·mMymax=0.0234×71.016×0.32=0.15kN·m鋼的泊桑比為μ=0.3，對彎矩進行修正：Mx=Mxmax+μMymax=0.15+0.3×0.15=0.1944kN·mMy=Mymax+μMxmax=0.15+0.3×0.15=0.1944kN·mM=max(Mx,My)=max(0.1944,0.1944)=0.1944kN·m1、強度驗算σ=M/W=0.1944×106/6000=32.405N/mm2≤[f]＝205N/mm2鋼板強度滿足要求！2、撓度驗算鋼板剛度：Bc=Et3/(12(1-μ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm鋼板最大撓度：fmax=ωmaxq1l4/Bc=0.00215×71.016×10-3×3004/4074725.275=0.304mm<L/400＝300/400＝0.75mm鋼板撓度滿足要求！！五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續(xù)梁承載能力極限狀態(tài)：蓋梁底部面板承受均布荷載設計值：Q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]=1.1×[1.3×(0.75+(24+1.5)×1.8)+1.5×3]＝71.66kN/m2梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左=Q×b/(n-1)/2=71.66×0.8/(6-1)/2=5.733kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中=Q×b/(n-1)=71.66×0.8/(6-1)=11.466kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右=Q×b/(n-1)/2=71.66×0.8/(6-1)/2=5.733kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.5-0.3)×0.8/5=0.046kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.3×0.75×1.8=1.931kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.3×0.75×1.8=1.931kN/m左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左=5.733+0.046+1.931=7.709kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=11.466+0.046=11.511kN/m右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右=5.733+0.046+1.931=7.709kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.709,11.511,7.709]=11.511kN/m正常使用極限狀態(tài)：蓋梁底部面板承受均布荷載標準值：Qk=G1k+(G2k+G3k)×h=0.75+(24+1.5)×1.8=46.65kN/m2梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'=Qk×b/(n-1)/2=46.65×0.8/(6-1)/2=3.732kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'=Qk×b/(n-1)=46.65×0.8/(6-1)=7.464kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'=Qk×b/(n-1)/2=46.65×0.8/(6-1)/2=3.732kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.5-0.3)×0.8/5=0.032kN/m梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.75×1.8=1.35kN/m梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.75×1.8=1.35kN/m左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.732+0.032+1.35=5.114kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=7.464+0.032=7.496kN/m右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.732+0.032+1.35=5.114kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.114,7.496,5.114]=7.496kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁計算，如下圖：1、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×11.511×0.452，0.5×11.511×02]＝0.291kN·mσ=Mmax/W=0.291×106/64000=4.553N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×11.511×0.45，11.511×0]＝3.237kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.237×1000/(2×60×80)＝1.012N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.496×4504/(100×9350×256×104)＝0.067mm≤[ν]＝l1/400＝450/400＝1.125mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×11.511×0.45,0.375×11.511×0.45+11.511×0]=6.475kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=4.336kN,R2=6.475kN,R3=6.475kN,R4=6.475kN,R5=6.475kN,R6=4.336kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.496×0.45,0.375×7.496×0.45+7.496×0]=4.216kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.877kN,R2'=4.216kN,R3'=4.216kN,R4'=4.216kN,R5'=4.216kN,R6'=2.877kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×3.5主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6,則單根主梁所受集中力為Ks×Rn，Rn為各小梁所受最大支座反力1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.211×106/4490=47.011N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝4.098kNτmax=2Vmax/A=2×4.098×1000/424＝19.331N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.028mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.024kN，R2=0.153kN，R3=6.57kN，R4=7.344kN，R5=6.57kN，R6=0.153kN，R7=0.024kN立桿所受主梁支座反力依次為P1=0.024/0.6=0.039kN，P2=0.153/0.6=0.256kN，P3=6.57/0.6=10.95kN，P4=7.344/0.6=12.24kN，P5=6.57/0.6=10.95kN，P6=0.153/0.6=0.256kN，P7=0.024/0.6=0.039kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30可調托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4，P5，P6，P7]＝12.24kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算架體是否按規(guī)范要求與既有結構進行可靠連接否剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數μ12.395非頂部立桿計算長度系數μ22.247立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×3.5立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.395×(600+2×200)=2395mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×2.247×1200=2696mmλ=max[l01，l02]/i=2696/15.9=169.56≤[λ]=210長細比滿足要求！頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.395×(600+2×200)=2766mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×2.247×1200=3114mmλ=max[l01，l02]/i=3114/15.9=195.849查表得：φ＝0.1892、風荷載計算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.5×(0.046×0.45×1.22/10)＝0.003kN·m3、穩(wěn)定性計算P1＝0.039kN，P2＝0.256kN，P3＝10.95kN，P4＝12.24kN，P5＝10.95kN，P6＝0.256kN，P7＝0.039kNNd＝max[P1，P2，P3，P4，P5，P6，P7]+1.1×1.3×0.15×(7-1.8)＝max[0.039，0.256，10.95，12.24，10.95，0.256，0.039]+1.115＝13.36kN由于高寬比大于2且未采取措施與既有結構進行連接，參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699－2020附錄D，立桿穩(wěn)定性計算時，對承載力取0.85折減系數。fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝13360.015/(0.189×424)+0.003×106/4490＝167.385N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205=174.25N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS