前言基坑是建筑工程的一部分，其發(fā)展與建筑事業(yè)的發(fā)展密切相關(guān)。由于城市化的發(fā)展，城市人口超飽和，建筑空間擁擠和城市綠地減少，導(dǎo)致城市建設(shè)項目日益增多，建筑規(guī)模不斷擴大，高層、超高層建筑如雨后春筍般的拔地而起。由于建筑結(jié)構(gòu)及使用功能上的要求，我國正在建設(shè)的高層建筑越來越高，基坑開挖的深度越來越深，開挖面積也越來越大。同時密集的建筑群，大深度的基坑，復(fù)雜的地下設(shè)施，使得基坑放坡開挖這個傳統(tǒng)技術(shù)不再能滿足現(xiàn)代城市建設(shè)的需要，基坑支護也隨之被重視。建筑基坑工程是指建筑物或構(gòu)筑物地下部分施工時，需要開挖基坑，進行施工降水和基坑周邊的圍擋，同時需要對基坑四周的建筑物、構(gòu)筑物、道路和地下管線進行監(jiān)測和維護，確保正常，安全施工的一項綜合性工程，其內(nèi)容包括勘察、設(shè)計、施工、環(huán)境監(jiān)測和信息反饋等工程內(nèi)容?；庸こ痰墓ぷ髅鎺缀跎婕八型聊竟こ填I(lǐng)域，如建工、水利、港口、路橋、市政、地下工程以及近海工程等領(lǐng)域。此外，基坑工程中主要的巖土工程即是深基坑支護問題?；又ёo工程屬于高風(fēng)險性工程，在設(shè)計與施工中涉及巖土與結(jié)構(gòu)的多個領(lǐng)域。基坑支護工程具有許多特征，概括起來有以下特點：（1）基坑支護工程是個臨時工程，設(shè)計的安全儲備相對可以小些，但又與地區(qū)性有關(guān)。而且造價高，開工數(shù)量多，變化因素多，事故頻繁；（2）基坑支護工程正向大深度、大面積方向發(fā)展，因此巖土性質(zhì)千變?nèi)f化，地質(zhì)埋藏條件和水文地質(zhì)條件復(fù)雜，從而造成了勘察所得數(shù)據(jù)離散性大，精度低，給基坑支護工程的設(shè)計和施工怎加了難度。（3）在軟土、高地下水位及其他復(fù)雜場地條件下開挖基坑，很容易產(chǎn)生土體滑移、基坑失穩(wěn)、樁體變位、坑底隆起、支擋結(jié)構(gòu)嚴重漏水、流土以致破損等災(zāi)害，對周邊建筑物地下構(gòu)筑物及管線的安全造成很大威脅。（4）基坑支護工程包括擋土、支護、防水、降水、挖土等許多緊密聯(lián)系的環(huán)節(jié)，其中某一環(huán)節(jié)失效將會導(dǎo)致整個工程的失敗。隨著舊城改造的推進，各城市的主要高層、超高層建筑大都集中在建筑密度大、人口密集、交通擁擠的狹小場地中，基坑支護工程施工的條件均很差。鄰近常有必須保護的永久性建筑和市政公用設(shè)施，不能放坡開挖，對基坑穩(wěn)定和位移控制的要求很嚴。（5）基坑支護工程造價高，周期長，又是臨時性工程，不愿意投入太多資金，可是一旦出現(xiàn)事故，處理十分困難，造成的經(jīng)濟損失和社會影響往往十分嚴重。本次設(shè)計搜集到得資料：《邯鄲遠洋中心巖土工程勘察報告》《邯鄲遠洋中心總平面圖》《邯鄲遠洋中心地形圖》《邯鄲遠洋中心建筑剖面圖》并根據(jù)本次設(shè)計的重點，從實際出發(fā)對上訴資料做了相對的調(diào)整。一個合格的基坑支護，應(yīng)滿足兩面的要求：（1）不致使坑壁土體失穩(wěn)或支護結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞從而導(dǎo)致基坑本身、周邊建筑物和環(huán)境的破壞。（2）基坑及支護結(jié)構(gòu)的變形不應(yīng)妨礙建筑物的地下結(jié)構(gòu)施工或?qū)е孪噜徑ㄖ锖偷叵略O(shè)施、管線、道路等不能正常使用。本次的設(shè)計綜合運用大學(xué)期間所學(xué)到知識到實際工程當中，并且查閱大量相關(guān)書籍。通過比較不同的支護方案提出目前最優(yōu)的方案。本次設(shè)計以勘察報告為主，通過實地踏勘了解擬建建筑物周圍環(huán)境的情況，結(jié)合本次設(shè)計的重點，依據(jù)規(guī)范選擇支護類型和相關(guān)的計算方法。并且根據(jù)當前的施工情況提出可行的方案。本次基坑支護的設(shè)計與計算主要的規(guī)范、規(guī)程依據(jù):《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》(JGJ120-2012)《巖土錨桿（索）技術(shù)規(guī)程》（CECS22：2005）《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范》（GB50497-2009)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)《錨桿噴射混凝土支護技術(shù)規(guī)范》（GB50086-2001）《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50202-2002）《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》(JGJ18-2012)《建筑施工土石方工程安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ180-2009）巖土工程勘察概況1.1工程概況擬建邯鄲遠洋中心工程位于河北省邯鄲市中華北大街與北倉路交叉口西北角，由兩幢主樓和裙房組成，主樓地上33層，地下2層，筒中筒結(jié)構(gòu)，樁筏基礎(chǔ)，裙樓部分地3層，地下2層，框架結(jié)構(gòu)，筏板基礎(chǔ)?！?相當于絕對標高55.05m，現(xiàn)地面標高約為54.5m，基坑長約215m，寬約190m，周長約為800m，裙樓部分基坑開挖深度約10.9m，主樓部分開挖深度約12.9m，電梯井、集水坑等部位根據(jù)基礎(chǔ)圖紙要求相應(yīng)加深。1.2工程地質(zhì)條件1.2.1地質(zhì)構(gòu)造與地形地貌邯鄲市所處大地構(gòu)造單元屬華北陸臺渤海灣海灣坳陷帶與太行山隆起帶的接觸部位，太行山隆起的中心為太行山背斜的軸部，地層從軸部向東大致為震旦系、寒武系、奧陶系、石炭系、二疊系、三疊系、第三系和第四系地層。邯鄲市市區(qū)大致以京廣鐵路線為界，西邊主要為上第三系的膨脹巖土組成，東邊則主要為第四系新近沉積和一般性沉積的粉土和粘性土等。場地地貌為東部平原與西部丘陵過渡地帶，區(qū)域地勢自西南向東北傾斜,上部第四系，下部第三系,其地形大勢及地貌成因均為漫長歷史中經(jīng)滏陽河、漳河及古黃河的交替泛濫沖積所形成。本次勘察場地位于邯鄲市市區(qū)的西北部，地貌上為丘陵與平原接觸地帶，區(qū)域地形較平緩，本工程建設(shè)場地地形平坦，可定為平坦場地。1.2.2當?shù)厮?、氣象資料邯鄲市地處暖溫帶半干旱半濕潤大陸性季風(fēng)氣候區(qū)，四季分明，氣候特點是春季干旱多風(fēng)，夏季炎熱多雨，秋季晴朗氣爽，冬季寒冷干燥。多年平均氣溫13.8℃，最冷月平均氣溫-2.6℃，最熱月平均氣溫33.8℃，極端最高氣溫42.5℃，極端最低氣溫-21.0℃；多年平均降水量520.1mm，多集中在7、8、9三個月中，日最大降水量518.5mm，年最大降水量1575.3mm，年最小降水量220.0mm，最大積雪厚度13cm，多年平均蒸發(fā)量1738.2mm；年主導(dǎo)風(fēng)向為南風(fēng)，風(fēng)向頻率20.1%，次主導(dǎo)風(fēng)向為北風(fēng)，風(fēng)向頻率15.5%，冬季盛行北風(fēng)風(fēng)向頻率17.0%，夏季盛行南風(fēng)，風(fēng)向頻率25.2%，無霜期190天左右。邯鄲地處海河流域，區(qū)域地表水系主要有滏陽河和沁河穿城而過，地下水資源主要為孔隙潛水。依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》附錄F《中國季節(jié)性凍土標準凍線圖》及對當?shù)貙嶋H情況的調(diào)查，本區(qū)凍土深度為0.5m，為季節(jié)性凍土。1.2.3地層巖性本次勘察在65.0m深度范圍內(nèi)為第四紀沖洪積土；按地基土的成因類型、土質(zhì)特征并從建筑工程評價的要求出發(fā)將本場地地基土分為12個巖土單元，鑒于本次主要是基坑支護設(shè)計，現(xiàn)僅分述基坑支護中所涉及到的底層，如下：⑴雜填土（Q42ml）：雜色，主要由建筑垃圾及少量粘性土組成，稍濕，稍密，局部表層為水泥面。本層土分布全場區(qū)，層厚0.40~1.50m。⑵粉質(zhì)粘土（Q42(al+pl)）：黃褐色，軟塑~可塑，搖振無反應(yīng)，稍光滑，干強度和韌性中等，夾較多粉土薄層。本層土分布全場區(qū)，層厚3.10~5.60m。⑶粉質(zhì)粘土（Q42(al+pl)）：灰黃色~淺灰色，濕~很濕，稍密~中密，局部密實，搖振反應(yīng)迅速，無光澤，干強度和韌性低，夾粉質(zhì)粘土，局部含砂粒夾砂薄層。本層土分布全場區(qū)，層厚3.70~5.80m。⑷粉質(zhì)粘土（Q42(al+pl)）：灰褐色，局部夾黃褐色，軟塑~可塑，局部流塑，搖振無反應(yīng)，稍光滑，干強度和韌性中等，夾粉土薄層，含小青磚塊及有機質(zhì)，局部含砂薄層。本層土分布全場區(qū)，層厚1.70~5.50m。⑸粉質(zhì)粘土（Q41(al+pl)）：灰褐色~灰黃色，軟塑~可塑，搖振無反應(yīng)，稍光滑，干強度和韌性中等，夾粉土薄層，局部頂部含砂?；驃A砂薄層，上部含貝殼及有機質(zhì),下部含鈣質(zhì)結(jié)核。本層土分布全場區(qū)，部分鉆孔中揭穿，層厚3.30~5.90m。⑹粉質(zhì)粘土（Q41(al+pl)）：褐黃色，可塑-硬塑，搖振無反應(yīng)，稍光滑，干強度和韌性中等，含5%鈣質(zhì)結(jié)核，上部局部鈣質(zhì)結(jié)核含量達10%~15%的鈣質(zhì)結(jié)核，徑2-20mm，下部地層含砂粒，夾粉土薄層。本層土分布全場區(qū)，層厚4.100~6.60m。⑺粉質(zhì)粘土（Q41(al+pl)）：褐黃色，硬塑，局部可塑，搖振無反應(yīng)，稍光滑，干強度和韌性中等，含砂粒及鈣質(zhì)結(jié)核，局部鈣質(zhì)結(jié)核含量較高達10%-15%，徑2-20mm。1.2.4水文地質(zhì)條件邯鄲市平原區(qū)位于河北省南端，太行山東麓，境內(nèi)主要河流有南運河水系的漳河、子牙河水系的滏陽河及其支流渚河、沁河、輸元河等，地下水資源主要包括第四系地層中第一含水組的潛水和第二含水組的微承壓水。其面積為9236km2。而流經(jīng)邯鄲市區(qū)最大的河流是滏陽河。據(jù)東武仕水文站觀測，滏陽河多年平均徑流量為4.09億m3，多年平均流量12m3/s，歷年最大流量78.4m3/s，最小流量6.35m3/s。邯鄲市區(qū)段水量受東武仕水庫和張莊橋節(jié)制閘控制，最大流量為35m3/s，最小流量為0.65m3/s。上游段為邯鄲市主要供水水源，下游段為農(nóng)業(yè)灌溉水源。根據(jù)地形、地質(zhì)、含水層巖性和供水意義，地下水單元可概括為：1）奧陶系灰?guī)r巖溶裂隙水文地質(zhì)區(qū)分布在西部山區(qū)，面積約4000km2，包括以涉縣為排泄區(qū)的西單元，以邢臺泉群為排泄區(qū)的中單元和以峰峰黑龍洞泉群為排泄區(qū)的南單元。2）第四系孔隙水文地質(zhì)區(qū)分布在東部平原，含水層薄，其巖性以細砂為主，在垂直方向上具有多層交錯重迭特征，富水性自西向東，自上而下逐漸減弱，以潛水、淺層承壓水和深層承壓水的特征存在。西部和南部為全淡水區(qū)。東部第一含水組下端和第二含水組上段由咸水體存在，面積約1650km2，埋深自西向東10~160m。潛水高氟灶狀分布，為氟中毒病區(qū)。永年、邯鄲、馬頭、磁縣等四個河流沖積扇，總面積約為334km2，為砂礫石孔隙水，水質(zhì)良好，富水性較強。第四系孔隙水為當?shù)毓まr(nóng)業(yè)用水主要水源地，因過量開采已形成邯鄲、東洋莊等水位下降漏斗，改變了地下水的天然運動規(guī)律，水利坡度增加，地下水雨地表水互補關(guān)系發(fā)生了明顯變化。1.2.5不良地質(zhì)現(xiàn)象經(jīng)查明，邯鄲遠洋中心建筑場地及周邊影響區(qū)域范圍內(nèi)，不存在影響建筑施工建設(shè)的不良地質(zhì)現(xiàn)象。1.3地下水本場地勘探期間初見水位埋深為4.8-7.5m，穩(wěn)定水位埋深為4.5-5.2m，地下水類型以潛水為主，地下水主要受大氣降水垂直滲透的入滲補給及地表徑流側(cè)向補給，地下水的水量及水位受季節(jié)變化影響較大，水位變化幅度一般在2.0-3.0m。本基坑支護設(shè)計水位埋深取4.5m，由于本次設(shè)計是在挖除上層的雜填土大約兩米，所以設(shè)計的時候按照2.5m進行止水帷幕的設(shè)計。地下水對混凝土結(jié)構(gòu)具有微腐蝕性，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋具有弱腐蝕性2基坑支護方案選擇2.1基坑開挖類型基坑工程設(shè)計方案的第一步是選擇合理的開挖方案，不同的開挖方法適用于不同的場合，不同的開挖方法對維護結(jié)構(gòu)和支撐體系也存在不同的要求。目前基坑開挖可分為放坡開挖和有圍護開挖兩類，在有圍護開挖中又可以分為無支撐開挖和有支撐開挖兩類。放坡開挖的直接費用最少，而且為主體工程創(chuàng)造了比較寬敞的施工作業(yè)空間，因而工作面寬，工期也比較短，如果條件允許，放坡開挖應(yīng)該是首選的方案。而現(xiàn)在城市空間越來越少，放坡開挖受到極大限制，于是便多采用支護開挖或是放坡開挖和支護開挖相結(jié)合的方式以此來節(jié)省場地空間。2.2基坑支護結(jié)構(gòu)類型及其適用條件如今基坑工程多為深基坑，而深基坑必須進行支護設(shè)計。根據(jù)不同的基坑深度、地質(zhì)、環(huán)境與荷載情況采用不同的支護結(jié)構(gòu)。常見的深基坑支護結(jié)構(gòu)類型可分為：【3】（1）放坡。在基坑開挖施工中，往往可以通過選擇并確定安全合理的基坑邊坡坡度，使基坑開挖后的土體在無加固及無支撐的條件下。依靠土體自身的強度，在新的平衡狀態(tài)下取得穩(wěn)定的邊坡并維護整個基坑的穩(wěn)定狀況，為建造基礎(chǔ)或地下室提供安全可靠的作業(yè)空間，同時，又能確保基坑周邊的工程環(huán)境不受影響或滿足預(yù)定的工程環(huán)境要求。這類無支護措施下的基坑開挖方法通常稱作放坡開挖。放坡適用于：基坑側(cè)壁安全等級宜為三級；施工場地應(yīng)滿足放坡條件；可獨立或與上述其他結(jié)構(gòu)結(jié)合使用；當?shù)叵滤桓哂谄履_時，應(yīng)采取降水措施。（2）深層攪拌樁支護。它是利用水泥、石灰等材料作為固化劑通過深層攪拌機械,將軟土和固化劑(漿液或粉體)強制攪拌,利用固化劑和軟土之間所產(chǎn)生的一系列物理化學(xué)反應(yīng),使軟土硬結(jié)成具有整體性、穩(wěn)定性和一定強度的樁體(水泥土攪拌樁),利用攪拌樁作為基坑的支護結(jié)構(gòu)。水泥攪拌樁適宜于各種成因的飽和粘性土,包括淤泥、淤泥質(zhì)土、粘土和粉質(zhì)粘土等,加固深度可從數(shù)米至50～60米。由于其抗拉強度遠小于抗壓強度,故常適用于基坑深度不大(5～7米)、可采用重力式擋墻結(jié)構(gòu)形式的基坑。這種支護結(jié)構(gòu)防水性能好,其基坑側(cè)壁安全等級宜為二、三級；水泥土樁施工范圍內(nèi)地基土承載力不宜大于150kPa（3）排樁。排樁包括鋼板樁、鋼筋混凝土板樁及鉆孔灌注樁、人工挖孔樁等,其支護形式包括:①柱列式排樁支護:當邊坡土質(zhì)較好、地下水位較低時,可利用土拱作用,以稀疏的鉆孔灌注樁或挖孔樁作為支護結(jié)構(gòu);②連續(xù)排樁支護:在軟土中常不能形成土拱,支護樁應(yīng)連續(xù)密排,并在樁間做樹根樁或注漿防水;也可以采用鋼板樁、鋼筋混凝土板樁密排。③組合式排樁支護:在地下水位較高的軟土地區(qū),可采用鉆孔灌注樁排樁與水泥攪拌樁防滲墻組合的形式。排樁適用于：基坑側(cè)壁安全等級一、二、三級；懸臂式結(jié)構(gòu)在軟土場地中不宜大于5m；當?shù)叵滤桓哂诨拥酌鏁r，宜采用降水、排樁加截水帷幕或地下連續(xù)墻。對于開挖深度小于6米的基坑,在無法采用重力式深層攪拌樁的情況下,可采用600mm密排鉆孔樁,樁后用樹根樁防護,也可采用打入預(yù)制混凝土板樁或鋼板樁,板樁后注漿或加攪拌樁防滲,頂部設(shè)圈梁和支撐;對于開挖深度為6～10米的基坑,常采用800～1000mm的鉆孔樁,后面加深層攪拌樁或注漿防水,并設(shè)置2～3道支撐;對于開挖深度大于10米的基坑,可采用地下連續(xù)墻加支撐的方法,也可采用800～1000mm大直徑鉆孔樁加深層攪拌樁防水,設(shè)置多道支撐。(4)地下連續(xù)墻支護。當在軟土層中基坑開挖深度大于10米、周圍相鄰建筑或地下管線對沉降與位移要求較高時常采用地下連續(xù)墻作基坑的支護結(jié)構(gòu)。地下連續(xù)墻具有如下優(yōu)點:①墻體剛度大、整體性好,因而結(jié)構(gòu)和地基變形較小,可用于超深的支護結(jié)構(gòu)；②適用于各種地質(zhì)條件。特別是遇到砂卵石地層或要求進入風(fēng)化巖層時,鋼板樁難于施工,可采用地下連續(xù)墻支護；③可減少工程施工時對環(huán)境的影響。但是造價高、對廢漿液難于處理。(5)土釘墻支護。土釘墻支護是在基坑開挖過程中將較密的細長桿件釘置于原位土體中,并在坡面上噴射鋼筋網(wǎng)混凝土面層。通過土釘、土體和噴射混凝土面層的共同工作,形成復(fù)合土體。利用復(fù)合土體的自穩(wěn)達到支護目的。土釘墻支護必須自始至終做到施工及現(xiàn)場監(jiān)測相結(jié)合,根據(jù)施工中出現(xiàn)的情況和監(jiān)測數(shù)據(jù),及時反饋修改設(shè)計,并指導(dǎo)下一步施工。常用于開挖深度不大、周圍相鄰建筑或地下管線對沉降與位移要求不高的基坑支護,具有施工快捷簡便、經(jīng)濟可靠的特點,得到廣泛的應(yīng)用。適用于基坑側(cè)壁安全等級宜為二、三級的非軟土場地；基坑深度不宜大于12m；當?shù)叵滤桓哂诨拥酌鏁r，應(yīng)采取降水或截水措施。（6）復(fù)合土釘適用于深基坑支護工程，特別適用于鄰近有建筑物或地下管線而不允許有較大變形的基坑支護工程。復(fù)合土釘墻常用類型有下列幾種：第一種，土釘、樁錨復(fù)合支護，適用于硬度較大、可粘性差、易坍塌的卵砂石地層，周邊不允許降水的基坑支護；第二種，土釘、預(yù)應(yīng)力錨桿復(fù)合支護，適用于粘性土層、周邊允許降水，基坑位移要求嚴格的基坑支護；第三種，土釘、止水帷幕復(fù)合支護，適用于土質(zhì)條件較差，開挖后容易塌方，周圍環(huán)境要求不能降水，基坑深度小于6m，變形要求低的基坑支護；第四種，土釘、微型樁復(fù)合支護，適用于土質(zhì)條件較差、周邊允許降水，施工場地狹小的基坑支護；第五種，土釘、止水帷幕、預(yù)應(yīng)力錨桿復(fù)合支護，適用于土質(zhì)條件較差、開挖后容易塌方，周邊環(huán)境要求不能降水，基坑深度6～8m，對基坑變形控制要求嚴格的基坑支護；第六種，土釘、止水帷幕、微型樁復(fù)合支護，適用于地質(zhì)條件和環(huán)境條件復(fù)雜，基坑深度較大，變形控制要求較高的基坑支護；第七種，土釘、插筋止水帷幕、預(yù)應(yīng)力錨桿復(fù)合支護，適用于地質(zhì)條件和環(huán)境條件復(fù)雜，基坑深度較大，變形控制要求較高的基坑支護。通過預(yù)先施工豎向水泥土樁，而后邊開挖邊施工土釘方法形成水泥土樁復(fù)合土釘支護，其承載機理主要包括：水泥土樁復(fù)合土釘支護中，大大提高了基坑開挖過程中的邊坡穩(wěn)定性，有效地控制了開挖過程中的坡頂變形量。是提高基坑邊壁土體的自穩(wěn)性及隔水性；在軟弱富水地層中，對抵抗基底隆起、管涌等起主要作用。樁周土對樁的側(cè)摩阻力將通過樁的軸向壓縮作用傳遞到深層土體之中，調(diào)動深部穩(wěn)定地層潛能，土釘支護體系、深部穩(wěn)定土層緊密結(jié)合聯(lián)系在一起，共同承受荷載，使邊壁穩(wěn)定并減少位移由于復(fù)合土釘中水泥土樁對土體的超前約束以及后來樁與土釘?shù)慕Y(jié)構(gòu)約束作用，復(fù)合土釘支護中土體位移要小得多。復(fù)合土釘支護中土釘經(jīng)過較短的摩擦傳力距離就可以達到土釘最大拉力位置，有提高基坑邊坡穩(wěn)定性，控制開挖工程中的側(cè)向位移的作用。2.3基坑支護方案的選取2.3.1基坑周邊環(huán)境介紹：基坑北側(cè)西段為遠洋中心預(yù)留低層高密度住宅用地，東段為廢棄廠房，距基坑坡頂約4.7m?；?xùn)|側(cè)為中華北大街，主路距基坑坡頂約21.8m，自行車道寬度8.1m，距基坑坡頂約15.9m。管線依次有污水管道（水泥質(zhì)、埋深約1.5m、距基坑坡頂約15.3m）、網(wǎng)通管道（光纜、埋深約1.5m、距基坑坡頂約17.1m）、電纜管道（銅質(zhì)、埋深約1.5m、距基坑坡頂約19.9m）、移動管道（光纜、埋深約1.5m、距基坑坡頂約25.9m）。基坑南側(cè)為北倉路，主路距基坑坡頂約20.3m。管線依次有高壓電纜（銅質(zhì)、地上架空電線桿、距基坑坡頂約9.0m）、消防管道（鐵質(zhì)、埋深約1.5m、距基坑坡頂約12.2m）、電纜管道（銅質(zhì)、埋深約2.0m、距基坑坡頂約13.7m）。基坑西側(cè)南段為叢臺區(qū)人民政府辦公樓及地下車庫，叢臺區(qū)人民政府辦公樓地上22層，地下1層，框架剪力墻結(jié)構(gòu)，CFG樁復(fù)合地基，基礎(chǔ)埋深約5.0m，地下車庫為地下1層，基礎(chǔ)埋深約5.0m。叢臺區(qū)人民政府辦公樓距基坑坡頂約16.5m，地下車庫距基坑坡頂約30.0m。北段為佰旺小區(qū)高層住宅樓，地上33層，地下2層，框架剪力墻結(jié)構(gòu)，樁基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深約7.0m，距基坑坡頂約8.5m。管線依次有移動管道（光纜、埋深約1.5m、距基坑坡頂約3.3m）、污水管道（水泥質(zhì)、埋深約1.5m、距基坑坡頂約4.8m）、供熱管道（鐵質(zhì)、埋深約1.5m、距基坑坡頂約5.8m）。2.3.2基坑支護設(shè)計原則及簡要說明：1）、基坑安全等級與使用期限按照《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）規(guī)定及基坑周邊環(huán)境情況綜合分析后確定本基坑工程1-1至4-4剖面基坑側(cè)壁安全等級為一級，重要性系數(shù)取1.1，5-5剖面基坑側(cè)壁安全等級為二級，重要性系數(shù)取1.0。支護結(jié)構(gòu)使用期限為12個月，當使用期限大于12個月時，應(yīng)對錨索的錨固力重新檢測與張拉，同時加強對周邊建筑物及管線的監(jiān)測。2）、支護方案設(shè)計原則（1）根據(jù)基坑深度要求，結(jié)合場地地層和周邊環(huán)境條件，選擇確定安全可靠的設(shè)計方案，充分保證基礎(chǔ)施工和基坑周邊建筑物的安全。（2）根據(jù)場地地層條件，充分考慮本地基坑支護的成熟經(jīng)驗，充分保證設(shè)計方案合理可行。（3）充分發(fā)揮設(shè)計先導(dǎo)的優(yōu)勢，降低工程造價,組織交叉銜接施工，以利于縮短施工工期。3）、支護方案設(shè)計思路將為什么分成五個剖面說清楚。就是根據(jù)周圍的建筑物情況，得出的結(jié)論！考慮到基坑周邊為邯鄲市區(qū)主干道及高層建筑對安全性要求很高，本基坑支護工程設(shè)計采用分區(qū)分段的設(shè)計方法。將基坑分為5個不同的計算區(qū)域,采用護坡樁加錨索及復(fù)合土釘墻的基坑支護形式，在護坡樁之間施工高壓旋噴樁與護坡樁搭接形成止水帷幕，5-5剖面采用水泥攪拌樁做止水帷幕，可將位移和沉降控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)。以下就重點介紹5-5剖面復(fù)合土釘墻和1-1坡面護坡樁加錨索支護。其余同1-1剖面，所以只是給出設(shè)計結(jié)果。3基坑支護計算3.1設(shè)計要求建筑基坑工程的設(shè)計與施工，既要保證整個支護結(jié)構(gòu)在施工過程中的安全，又要控制結(jié)構(gòu)和其周圍土體的變形，以保證周圍環(huán)境（相鄰建筑及地下公共設(shè)施等）的安全。在安全前提下，設(shè)計要合理，又能節(jié)約造價、方便施工、縮短工期?；又ёo作為一個結(jié)構(gòu)體系，應(yīng)要滿足穩(wěn)定和變形的要求，即通常規(guī)范所說的兩種極限狀態(tài)的要求，即承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。所謂承載能力極限狀態(tài)，對基坑支護來說就是支護結(jié)構(gòu)破壞、傾倒、滑動或周邊環(huán)境的破壞，出現(xiàn)較大范圍的失穩(wěn)。一般的設(shè)計要求是不允許支護結(jié)構(gòu)出現(xiàn)這種極限狀態(tài)的。而正常使用極限狀態(tài)則是指支護結(jié)構(gòu)的變形或是由于開挖引起周邊土體產(chǎn)生的變形過大，影響正常使用，但未造成結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)?！?】

因此，基坑支護設(shè)計相對于承載力極限狀態(tài)要有足夠的安全系數(shù)，不致使支護產(chǎn)生失穩(wěn)，而在保證不出現(xiàn)失穩(wěn)的條件下，還要控制位移量，不致影響周邊建筑物的安全使用。因而，作為設(shè)計的計算理論，不但要能計算支護結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定問題，還應(yīng)計算其變形，并根據(jù)周邊環(huán)境條件，控制變形在一定的范圍內(nèi)。

一般的支護結(jié)構(gòu)位移控制以水平位移為主，主要是水平位移較直觀，易于監(jiān)測。水平位移控制與周邊環(huán)境的要求有關(guān)，這就是通常規(guī)范中所謂的基坑安全等級的劃分，對于基坑周邊有較重要的構(gòu)筑物需要保護的，則應(yīng)控制小變形，此即為通常的一級基坑的位移要求；對于周邊空曠，無構(gòu)筑物需保護的，則位移量可大一些，理論上只要保證穩(wěn)定即可，此即為通常所說的三級基坑的位移要求；介于一級和三級之間的，則為二級基坑的位移要求。【5】

對于一級基坑的最大水平位移，一般宜不大于30mm，對于較深的基坑，應(yīng)小于0.3％H,H為基坑開挖深度。對于一般的基坑，其最大水平位移也宜不大于50mm。一般最大水平位移在30mm內(nèi)地面不致有明顯的裂縫，當最大水平位移在40-50mm內(nèi)會有可見的地面裂縫，因此，一般的基坑最大水平位移應(yīng)控制不大于50mm為宜，否則會產(chǎn)生較明顯的地面裂縫和沉降，感觀上會產(chǎn)生不安全的感覺。

一般較剛性的支護結(jié)構(gòu)，如擋土樁、連續(xù)墻加內(nèi)支撐體系，其位移較小，可控制在30mm之內(nèi)，對于土釘支護，地質(zhì)條件較好，且采用超前支護、預(yù)應(yīng)力錨桿等加強措施后可控制較小位移外，一般會大于30mm

此外基坑支護設(shè)計要在“安全可靠，技術(shù)先進，經(jīng)濟合理，施工方便”的原則下，還要力求及時信息反饋，動態(tài)設(shè)計。3.2設(shè)計計算參數(shù)基坑支護結(jié)構(gòu)設(shè)計土層參數(shù)詳見下表層號地層名稱層厚（m）重度（KN/m）粘聚力（kPa）內(nèi)摩擦角（度）1雜填土1.7717.05.08.002粘性土4.8818.510.87.403粘性土2.6218.810.37.004粘性土2.4819.027.88.205粘性土3.9719.424.910.406粘性土8.1419.521.79.307粘性土8.7319.617.98.40以上數(shù)據(jù)可以看出，粘性土大致分為兩層。計算第一層的直立高度。土層的加權(quán)重度、粘聚力和內(nèi)摩擦角按下式計算：式式式式中：γ、c、φ---坑壁土的土層的加權(quán)重度、加權(quán)粘聚力、加權(quán)內(nèi)摩擦角；γi、ci、φi----第i層土的重度、粘聚力、內(nèi)摩擦角；hi---第i層土的厚度。主動土壓力系數(shù)Ka和滑移面夾角θ可按下式計算：式式3.3直立高度計算由式（3-1）、（3-2）（3-3）、（3-4）可得：再由豎直開挖的條件，基坑可保持一定高度的豎直坑壁，其估算直立高度Z0可按《深基坑工程設(shè)計施工手冊》中的經(jīng)驗公式確定: 式(3-6)=4.88m在上式的計算中主要選取的是第二層土開始的各項參數(shù)，因為第一層土為雜填土，在基坑開挖過程中雜填土要全部進行挖除，所以只對第二層及其以下土層驗算是否滿足直立開挖的條件。由上式計算結(jié)果土層的直立高度為4.88m，而基坑所挖深度要大于4.88m，所以不滿足直立開挖的條件。復(fù)合土釘墻設(shè)計（一）、抗?jié)B設(shè)計當基坑開挖深度小于3.0m，且處于滲透性較小的粉質(zhì)粘土或泥質(zhì)粉質(zhì)粘土地層，另外基坑周圍管線和建筑物對地表變化不敏感時，對于這一類基坑而言，一般可不設(shè)置防滲帷幕，可以直接施行土釘支護。當基坑設(shè)計深度為3-6m時，基坑處于滲透性較強、孔隙率較大等不良地質(zhì)體時，在基坑內(nèi)進行降水作業(yè)很容易對坑外地下水位造成影響，因而會對周圍構(gòu)筑物和地下結(jié)構(gòu)產(chǎn)生危害，這種情況下課采用水泥土攪拌樁作為防滲帷幕。這里攪拌樁可以起到抗?jié)B防水的作用，設(shè)計時采取單排布設(shè)即可滿足要求。對于設(shè)計深度大于6.0m的基坑，攪拌樁的設(shè)計課采取雙排隨你土樁，此時攪拌樁既可以發(fā)揮隔水作用，也可以對基坑支護結(jié)構(gòu)的變形起到很好的控制作用，同時對坑底隆起的作用由攪拌樁設(shè)計的嵌入深度所決定。止水帷幕插入深度應(yīng)該滿足以下條件：盡量是防滲帷幕插入滲透性較小的土中1.0m以上；當不能進入隔水層時，應(yīng)該按照滲流理論分析長產(chǎn)生的動水壓力以及產(chǎn)生涌土、流砂的可能行，抗?jié)B或抗管涌穩(wěn)定性安全系數(shù)為：式中：——坑底土體臨界水力梯度，由坑底土層性質(zhì)決定;——為坑底土顆粒重度；——坑底土顆粒天然孔隙比；——坑底土滲流土力坡度，；——基坑內(nèi)外土體滲流水頭（m），取坑外地下水位差；——最短滲流路徑總長度;;——為滲流經(jīng)水平段總長度（m），可取帷幕寬度；——為滲流經(jīng)垂直段總長度（m）；——為滲流徑垂直段換算成水平段的系數(shù)，可取m=1.5；Ks——抗?jié)B或抗管涌安全系數(shù)，Ks=1.5－2.0。（二）、土釘墻參數(shù)的設(shè)計：土釘墻結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)設(shè)計：土釘墻高度由工程開挖深度確定，開挖面坡度可取60o--90o，應(yīng)盡量的降低坡面坡度。土釘墻是分段施工的，每層開挖的最大深度取決于該土體可以站立而不破壞的能力，可以有經(jīng)驗公式：式中h-------每層開挖的深度，m；------土的粘聚力，kpa；------土的重度,/；------土的內(nèi)摩擦角，（o）。土的開挖深度一般與土釘?shù)呢Q向間距相同，常用1.0----1.5m；每層開挖的縱向長度，取決于維持穩(wěn)定的最長時間和施工流程的相互銜接，一般多用10m。土釘參數(shù)的設(shè)計：土釘形式的的選擇土釘?shù)男问接袃煞N———螺紋鋼筋和鋼管。螺紋鋼筋作為土釘材料必須先鉆孔，在鉆孔中通過兩次注漿，將土釘與土層連接成整體。當處于粉土、粉砂等易流動的地層時，成孔很困難，且成孔過程中易引起水土流失，導(dǎo)致地表下沉，這時可將鋼管直接打入(頂入)，再由管內(nèi)向地層注漿構(gòu)成土釘。土釘長度的確定式中———第i層處土釘?shù)目傞L度，（m）；———第i層滑移面內(nèi)長度（m），見下面的瑞典條分法確定；———第i層滑移面外長度（穩(wěn)定區(qū)內(nèi)）（m）,見確定。1）、由局部抗拉設(shè)計，初步確定土釘?shù)拈L度:根據(jù)《筑基坑支護術(shù)規(guī)程》（JGJ120－1999）的規(guī)定，土釘抗拉承載力計算如下：（1）單根土釘抗拉承載力計算應(yīng)符合下式要求：式中：Tjk——第j根土釘受拉荷載標準值；

Tuj——第j根土釘抗拉承載力設(shè)計值；（2）單根土釘受拉荷載標準值可按下式計算：

式中：ζ——荷載折減系數(shù)；

eajk——第j個土釘位置處的基坑水平荷載標準值；

Sxj、Szj——第j根土釘與相鄰?fù)玲數(shù)钠骄?、垂直間距；

αj——第j根土釘與水平面的夾角。（3）荷載折減系數(shù)ζ可按下式計算：式中：β---土釘墻坡面與水平面的夾角（4）對于基坑側(cè)壁安全等級為二級的土釘抗拉承載力設(shè)計值應(yīng)按試驗確定，基抗側(cè)壁安全等級為三級時可按下式計算：式中：rs——土釘抗拉抗力分項系數(shù)，取1.25；

dnj——第j根土釘錨固體直徑；

qsik——土釘穿越第i層土土體與錨固體極限摩阻力標準值，應(yīng)由現(xiàn)場試驗確定；

li——第j根土釘在直線破裂面外穿越第i穩(wěn)定土體內(nèi)的長度，破裂面與水平面的夾角為。土釘抗拉承載力計算簡圖、內(nèi)部穩(wěn)定性設(shè)計確定土釘?shù)拈L度：用局部抗拉設(shè)計結(jié)果作為內(nèi)部穩(wěn)定設(shè)計土釘長度初始值選擇。考慮土釘作用時，用瑞典條分法分析內(nèi)部穩(wěn)定性問題（1）瑞典條分法：將滑動土體進行分條，并視土條為剛體，然后計算出每個土條上受的力對圓的滑動力矩和抗滑力矩，再據(jù)Fs=抗滑力矩/滑動力矩以確定穩(wěn)定安全系數(shù)。安全系數(shù)最小的為最危險滑動面。另假設(shè)：（1）滑動面是圓弧形；（2）滑動土條之間的力不影響滑體整體的穩(wěn)定性，其條間力可忽略不計。如下圖，取第i條塊分析。當整個滑動土體處于極限平衡狀態(tài)時，有：①據(jù)徑向靜力平衡，則有②此時滑動面處于極限平衡，則有③根據(jù)力矩平衡條件，有式中Ci—第i條土條滑動面上的粘聚力（kPa）；Li—第i條土條弧長（m）；Wi—第i條土條自重力（kN/m）；—第i條土條弧線中點切線與水平線夾角；—第i條土條滑動面上的內(nèi)摩擦角；Fs—滑動土體的穩(wěn)定安全系數(shù)。當考慮土釘作用時其安全系數(shù)的表達式為：—i分條滑裂面處中點切線與水平面夾角（）；—土釘?shù)目拱文芰俗⒅?，KN；—土釘與水平面的夾角（）；—滑動土體的安全系數(shù)，這里取值不小于1.5。由公式確定土釘?shù)目拱文芰藴手担瑯拥挠晒皆俅未_定土釘?shù)拈L度。3、土釘配筋直徑計算及間距參數(shù)設(shè)計： 式中K—為安全系數(shù)，一般取1.5；D—鋼筋截面直徑（m）；—鋼筋抗拉強度標準值（N/mm）；—各層土中最大土壓力；土釘間距包括Sx和Sy分別為水平間距和豎直間距，可按6-12倍的直徑D選定土釘行距和列距，土釘傾角參數(shù)設(shè)計：土釘傾角是指土釘與水平線的傾角，通常以向下傾0-20o為宜，其值取決于注漿鉆孔工藝與土體分層特點等多種因素。傾角太小，或水平鉆孔，支護結(jié)構(gòu)的變形越小，但是注漿的質(zhì)量難以保障；如果傾角過大，支護結(jié)構(gòu)受到變形的影響也較大，但是有利于土釘進入下部較好的土體中，且注漿質(zhì)量也容易保證。最后一排土釘應(yīng)該采用較大傾角（通常為20--50o），可以將土釘牢固在下層地質(zhì)條件較好的土體中。土釘墻面層的設(shè)計層面是有鋼筋和噴射混凝組成的混凝土結(jié)構(gòu)層。其主要作用為：1）承受水土側(cè)向壓力，并將其傳遞到土釘上；2）限制土體局部坍塌；3）將土釘連接成整體，當水泥土樁防滲墻發(fā)生局部斷裂時，面層內(nèi)鋼筋網(wǎng)片可將斷裂部分兜住，以防發(fā)生涌土破壞。面層是土釘支護體系中的重要組成部分，一般按構(gòu)造設(shè)置，按強度驗算。鋼筋網(wǎng)片一般設(shè)計為Ф6.5@150mm，雙向布設(shè)；或Ф8@200mm，雙向布設(shè)。噴射混凝土厚度一般為100mm，宜分成兩次噴射。其輕度為C20面層初步設(shè)定后，應(yīng)進行強度復(fù)核。（三）、土釘墻穩(wěn)定性驗算：1）、土釘墻整體穩(wěn)定性驗算整體穩(wěn)定安全系數(shù)計算為改進的穩(wěn)定性分析條分法。對于施工時不同開挖深度和使用時不同位置，對應(yīng)于每個圓心沿破裂面滑動的安全系數(shù)計算為滑裂面L抗滑力矩與下滑力矩之比。上圖的穩(wěn)定性系數(shù)為：式中—i分土條的自重（kN/m）；—i分條滑裂面處中點切線與水平面夾角（）；—土釘與水平面的夾角（）；其余系數(shù)均與前面相同。計算取得結(jié)果是每個計算高度中考慮與不考慮土釘作用的最小安全系數(shù)及對應(yīng)圓心點位置。容許安全系數(shù)的大小可根據(jù)工程性質(zhì)或安全等級取1.2--1.5。2）、土釘墻外部穩(wěn)定性驗算：土釘原位加固土體，當土釘達到一定密度時所形成的復(fù)合體就會出現(xiàn)類似錨定板群錨現(xiàn)象中的破裂面后移現(xiàn)象，在土釘加固范圍內(nèi)形成一個土墻，在內(nèi)部自身穩(wěn)定得到保障的情況下，它的作用類似重力式擋墻，因此可用重力式擋土墻的穩(wěn)定性分析方法對土釘墻進行分析。土釘墻厚度的確定：——土釘墻厚度（m）；——土釘?shù)钠骄L度（m）；——土釘與水平面之間的夾角。抗滑動穩(wěn)定性驗算。式中——簡化土墻后主動土壓力水平分力，——簡化土墻底斷面上產(chǎn)生的抗滑合力。抗傾覆穩(wěn)定性驗算：式中——抗覆力矩，；——傾覆力矩,；——墻土的重量（）；復(fù)合土釘墻的設(shè)計計算抗?jié)B設(shè)計在挖出上部不穩(wěn)定的雜填土后，設(shè)計的基坑深度，8m，坑外的水位是埋深為2.5m?？觾?nèi)水位埋深水位是8.5m三、四層為潛水，第八層粗砂為弱承壓含水層，水層上下有水力聯(lián)系很弱，不予考慮基坑坑底滲流穩(wěn)定性驗算。第五層土的層頂埋深約為10m，綜合土層性質(zhì)本次設(shè)計中水泥攪拌樁的長度為13m。復(fù)合土釘墻設(shè)計參數(shù)的確定土釘墻結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計參數(shù)清除雜填土后，開挖深度為8.0m。一級放坡，坡高為2.0m。坡度為60o。根據(jù)場地的土的情況，把所涉及到的土層分為兩層，由于分層土體性能相差不大，及c值取各層土的，c值按其厚度加權(quán)平均?，F(xiàn)分兩層土計算eq\o\ac(○,1)及eq\o\ac(○,2)層土上層為原2、3號土厚7.5m，=7.2o，c=10.63kPa，r=18.6下層為原4、5、6號土厚14.6m，=9.41o，c=23.61kPa，r=19.4第一層可開挖計算的深度為：4.88m第二層可開挖計算深度為：10.7m土釘?shù)呢Q向間距為1.2m，總上考慮土的開挖深度為1.5m?？v向開挖長度為10m。土釘參數(shù)的確定、局部抗拉設(shè)計確定土釘長度由局部抗拉設(shè)計初步確定土釘長度，由基坑安全等級為二級，土釘抗拉承載力設(shè)計值應(yīng)按試驗確定，具體方法見附表（），由公式確定土釘?shù)拇笾麻L度。其計算結(jié)果見下表和示圖。土釘?shù)捞柪藴手担↘N）拉力設(shè)計值（KN）設(shè)計長度（m）最大設(shè)計長度（m）11.82.34.0774.07722.43.14.3934.393335.344.25.3555.355484.2105.27.2357.2355109.5136.97.7657.7656128.7160.96.2426.242、內(nèi)部穩(wěn)定性設(shè)計確定土釘?shù)拈L度用瑞典條分法確定最危險滑動面。由公式當考慮土釘?shù)淖饔脮r，安全系數(shù)的確定通過考慮有土釘作用的安全系數(shù)，確定土釘?shù)拈L度。且已知土釘荷載分項系數(shù)為1.25，土釘抗摩阻力折減系數(shù)0.5，超載類型為局部均布條形，大小為15kpa，距坑邊為2m，作用寬度為6m。其結(jié)果如下：土釘?shù)捞栐O(shè)計長度（m）拉力（KN）最大拉力（KN）17.07794.7114.429.393142.0144.9312.00237.0255.9411.924259.0285.7512.00325.5335.166.242204.5204.5、土釘配筋直徑計算及間距參數(shù)設(shè)計：土釘配筋直徑計算由公式計算結(jié)果如下：土釘?shù)捞柧植靠估ψ畲笾担↘N）內(nèi)部穩(wěn)定拉力最大值（KN）計算面積（m*m）配筋實配面積（m*m）13.6114.4317.71E2238/.123.1144.9402.61E25490.9344.2255.9710.91E32804.24105.2285.7793.71E32804.25136.9335.1930.81E361017.96160.9204.5568.11E28615.8(E代表HRB400)土釘間距的選擇：以上的計算是以豎向間距為1.2m，水平間距為1.5m。結(jié)合實際的情況現(xiàn)做如下調(diào)整：第二道土釘豎向間距為1.4m，水平間距為1.5m。、土釘傾角參數(shù)設(shè)計以上的計算結(jié)果是以土釘傾角為10o準的，根據(jù)實際情況不做調(diào)整，還是10o。、土釘墻面層設(shè)計參數(shù)的確定：一般情況下，對于用于臨時支護的土釘墻，其面層一般不做計算，僅按構(gòu)造規(guī)定選擇一定厚度的噴射混凝土面層及配筋數(shù)量即可。但對于地表存在較大的超載或土釘墻承受地下水作用及永久性土釘擋墻，應(yīng)分別對面層做受彎、受剪、受沖切及局部承壓等內(nèi)容的驗算。對于永久性土釘墻，還應(yīng)進行防水、排水、防腐蝕、地震作用影響及防凍等內(nèi)容的設(shè)計與驗算。對于本工程屬于臨時性支護，所以無需做驗算工作。面層厚度為100(mm)，混凝土強度等級選擇C30，水平配筋d8@150，豎向配筋d8@150。6）、設(shè)計所得參數(shù)總上設(shè)計過程，得到如下結(jié)果：第一道土釘，水平間距為1.5m，豎向間距為1.2m，土釘長度為8.0m，土釘配筋直徑為22mm，土釘傾角為10o。第二道土釘，水平間距為1.5m，豎向間距為1.4m，土釘長度為10.0m，土釘配筋直徑為25mm，土釘傾角為10o。第三道土釘，水平間距為1.5m，豎向間距為1.2m，土釘長度為12.0m，土釘配筋直徑為32mm，土釘傾角為10o。第四道土釘，水平間距為1.5m，豎向間距為1.2m，土釘長度為12.0m，土釘配筋直徑為32mm，土釘傾角為10o。第五道土釘，水平間距為1.5m，豎向間距為1.2m，土釘長度為12.0m，土釘配筋直徑為36mm，土釘傾角為10o。第六道土釘，水平間距為1.5m，豎向間距為1.2m，土釘長度為7.0m，土釘配筋直徑為28mm，土釘傾角為10o。面層厚度為100(mm)，混凝土強度等級選擇C30，水平配筋d8@150，豎向配筋d8@150。土釘鉆孔直徑為150mm，土釘桿體分別為為120、25、28HRB400鋼筋，注漿材料采用PS32.5礦渣硅酸鹽水泥，水泥用量為30Kg/m，水灰比為0.45-0.55。水泥攪拌樁直徑為500mm，采用PO42.5普通硅酸鹽水泥，水泥用量為80Kg/m。排樁支護設(shè)計排樁支擋結(jié)構(gòu)是利用常規(guī)的各種樁體，例如鉆孔灌注樁、挖孔樁、預(yù)制樁及混合式樁等并排連續(xù)起來形成的地下當土結(jié)構(gòu)。由于排樁支護有其獨特的優(yōu)點和特點，所以，目前基坑支護常設(shè)置排樁來維持基坑側(cè)壁的穩(wěn)定性。排樁支護在工程中取得了很好的支護效果，越來越為工程界所喜愛。按照單個樁體的成樁工藝的不同，排樁維護體樁型大致有以下幾種：鉆鉆孔灌注樁、預(yù)制混凝土樁、挖孔樁、壓漿樁、SMW工法（型鋼水泥土攪拌樁）等。這些個樁體可在平面布置上采用不同的排列形式形成當土結(jié)構(gòu)，來支擋不同地質(zhì)和施工條件下基坑開挖時的側(cè)向土壓力。排樁嵌固深度的設(shè)計本次設(shè)計采用多支點支擋結(jié)構(gòu)，多支點支擋結(jié)構(gòu)的計算方法很多，一般有等值梁法、二分之一分擔法、逐層開挖支撐（或拉錨）力不變法、彈性法、和有限元法等。這次用逐層開挖拉錨力不變等值梁法。對于多支點支擋結(jié)構(gòu)，應(yīng)根據(jù)土方開挖和拉錨設(shè)置順序分段計算，在每個階段均可將該階段開挖面上的拉錨點和開挖面下的假想支點之間的支擋結(jié)構(gòu)看做簡支梁對待，然后把計算出的支點反力保持不變，并作為外力計算下一段梁的支點反力。第一層支錨階段。1）求。根據(jù)主動土壓力強度和被動土壓力強度相等，得：式中——被動土壓力——當前基坑深度開挖面處的主動土壓力強度，。2）求，把做為簡支梁，對點取矩并令，則：（2）第二層拉錨階段。1）求。根據(jù)主動土壓力強度和被動土壓力強度相等，得：式中——當前基坑深度開挖面處的主動土壓力強度，。2）求，把做為簡支梁，對點取矩并令，此時，以已知點力參與計算，則：（3）挖至基坑深度，1）求。根據(jù)主動土壓力強度和被動土壓力強度相等原則，得：式中——當前基坑深度開挖面處的主動土壓力強度，。2)求和點支反力。把做為簡支梁，對點取矩并令，此時，……以已知點力參與計算，則：、求x。嵌固深度的計算如果土質(zhì)較差，則需要乘以1.1-1.2。、求最大彎矩，以為簡支梁，最大彎矩應(yīng)在剪應(yīng)力為零處。 排樁樁徑與樁距的設(shè)計排樁樁徑，排樁樁徑一般不小于Ф400mm，埋深在12m以內(nèi)基坑，樁徑在12m以內(nèi)的基坑，樁徑d宜選Ф400—800mm，埋深超過12m以上時，宜選Ф800—1200mm的樁徑。排樁樁距。排樁樁間距一般可選（1.2—1.5）d，對于砂性土和軟土宜采用較小樁距，粘性土可選較大樁距。選取樁距時應(yīng)按照樁間土不發(fā)生滑塌的原則進行。圈梁的設(shè)計。排樁樁頂設(shè)置連續(xù)圈梁，可以增加護坡樁的整體性，形成閉合的結(jié)構(gòu)，其高度一般為（0.5—1.5）d，與樁體同寬（或?。?—1.2）d），圈梁剛度越大，則圈梁的作用越相當于支點的作用。因此，設(shè)計時可將其斷面加大，配以適量的鋼筋，增加其剛度。關(guān)于圈梁的配筋計算，目前尚無完善的計算方法?？紤]圈梁、樁和土的共同作用，按照有限元法求解是一種有效的方法，但是很繁瑣，根據(jù)大量工程的經(jīng)驗，建議?。和翆渝^桿的設(shè)計采用基坑外側(cè)的土層錨桿，可以大大減小嵌固深度；減小支擋結(jié)構(gòu)上的內(nèi)力；減小基坑外側(cè)的沉降和坑壁的位移，從而減少對相鄰建筑物，地下設(shè)施，管線的影響。土層錨桿由錨頭，錨筋和錨固體三部分組成。用于樁墻式擋土結(jié)構(gòu)中，在其設(shè)計計算時，應(yīng)當滿足抗拉拔穩(wěn)定的要求。通過式計算的T是錨桿受拉的水平荷載，錨桿的軸向受拉承載能力應(yīng)滿足以下要求式中——錨桿軸向受拉承載力設(shè)計值，KN；——水平支點力的計算值，KN；π——錨桿與水平面的傾角，（o）。錨桿軸向受拉承載力設(shè)計值可以通過現(xiàn)場拉拔試驗或計算確定。對于安全等級為一級及缺乏地區(qū)經(jīng)驗的二級基坑側(cè)壁，需要經(jīng)現(xiàn)場錨桿拉拔試驗確定極限承載力，然后除以安全系數(shù)，作為承載力設(shè)計值。當出現(xiàn)下面情況之一的時候，認為錨桿破壞。（1）后一級荷載產(chǎn)生的錨頭位移達到或超過前一級荷載產(chǎn)生的位移的兩倍；（2）錨頭位移不穩(wěn)定；（3）錨桿桿體拉斷。錨桿極限曾在取破壞荷載的前一級荷載。對于安全等級較低的基坑側(cè)壁，土層錨桿承載力設(shè)計值也可由計算確定，計算步驟如下：根據(jù)錨固體與土層間的錨固力有計算錨桿承載力設(shè)計值：式中D——孔徑均勻的錨固體直徑，m；——第i層土體與錨固體間的極限摩阻力標準值，kpa;——第i層土中錨固體的長度，m；——安全系數(shù)，可取1.6-1.8。錨錨固體與土層間的摩阻力可參考下表。用驗算錨桿桿體與砂漿間的粘結(jié)力是否滿足錨桿承載力設(shè)計值的要求。式中L——錨桿鋼筋與砂漿間錨固長度，m；d——錨桿鋼筋直徑，m；——鋼筋與錨固砂漿間粘結(jié)強度的設(shè)計值，kpa，應(yīng)有試驗確定，當無試驗材料時，可按下表取值。用式和驗算鋼筋的抗拉強度是否滿足錨桿承載力設(shè)計值的要求：式中——鋼筋桿體截面面積，；——鋼筋抗拉強度設(shè)計值，。土層錨桿包括自由段和錨固段兩部分，自由段的長度要求伸出土體主動滑裂面之外，見下圖，故滿足：式中——錨桿自由段長度，m。——錨桿錨頭中點至基坑底面以下凈土壓力為零C之間距離，m；Ф——各層土摩擦角的加權(quán)平均值（o）；Θ——錨桿與水平面的傾角（o）。整體穩(wěn)定性驗算依據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）第4.2.3條規(guī)定采用圓弧滑動條分法驗算支護結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，整體穩(wěn)定性應(yīng)符合下式規(guī)定：Ks,i──第i個滑動圓弧的抗滑力矩與滑動力矩的比值；抗滑力矩與滑動力矩之比的最小值宜通過搜索不同圓心及半徑的所有潛在滑動圓弧確定。Ks──圓弧滑動整體穩(wěn)定安全系數(shù)；安全等級為一級、二級、三級的錨拉式支擋結(jié)構(gòu)，Ks分別不應(yīng)小于1.35、1.3、1.25；5.抗隆起穩(wěn)定性驗算依據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）第4.2.4條規(guī)定抗隆起驗算可采用下式驗算：式中：Khe——抗隆起安全系數(shù)；安全等級為一級、二級、三級的支護結(jié)構(gòu)，Khe分別不應(yīng)小于1.8、1.6、1.4；γm1——基坑外擋土構(gòu)件底面以上土的重度(kN/m3)；對地下水位以下的砂土、碎石土、粉土取浮重度；對多層土取各層土按厚度加權(quán)的平均重度；γm2——基坑內(nèi)擋土構(gòu)件底面以上土的重度(kN/m3)；對地下水位以下的砂土、碎石土、粉土取浮重度；對多層土取各層土按厚度加權(quán)的平均重度；D——基坑底面至擋土構(gòu)件底面的土層厚度(m)；h──基坑深度(m)；q0──地面均布荷載(kPa)；Nc、Nq——承載力系數(shù)；c、?──擋土構(gòu)件底面以下土的粘聚力(kPa)、內(nèi)摩擦角(°)?？孤∑鸱€(wěn)定性驗算簡圖抗隆起穩(wěn)定性驗算簡圖6.滲透穩(wěn)定性驗算依據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）第C.0.2條規(guī)定采用下式驗算滲透穩(wěn)定性：式中：Kse──流土穩(wěn)定性安全系數(shù)；安全等級為一、二、三級的支護結(jié)構(gòu)，Kse分別不應(yīng)小于1.6、1.5、1.4；D──截水帷幕底面至坑底的土層厚度(m)；D1──潛水水面或承壓水含水層頂面至基坑底面的土層厚度(m)；γ＇──土的浮重度(kN/m3)；Δh──基坑內(nèi)外的水頭差(m)；γw──水的重度(kN/m3)。排樁支護的設(shè)計計算此次設(shè)計的以1-1剖面為例1-1剖面選擇護坡樁樁徑為800mm，樁間距為1.4m；用兩道錨，水平間距為1.4m，豎向間距為3.0m錨桿和水平夾角為15o；冠梁寬度為1.1m，冠梁高度為0.6m。排樁支護嵌固深度的確定：由公式=9742.76KN，由公式=5505.77KN。由公式嵌固深度=7.51m。最大彎矩約為：322KN.M由公式錨桿自由段長度計算簡圖第一道錨固體的長度約為：22m，第二道錨固體的長度約為：11m。第一道錨固體自由段長度為：7m，第二道錨固體的自由段長度為：6m。各種配筋的計算，利用理正軟件得出結(jié)果。鋼筋類型對應(yīng)關(guān)系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500---------------------------------------------------------------------[冠梁選筋結(jié)果]--------------------------------------------------------------------- 鋼筋級別選筋A(yù)s1HRB4002E16As2HRB4002E16As3HRB335D16@2---------------------------------------------------------------------[截面計算]---------------------------------------------------------------------[截面參數(shù)]樁是否均勻配筋是混凝土保護層厚度(mm)50樁的縱筋級別HRB400樁的螺旋箍筋級別HRB400樁的螺旋箍筋間距(mm)150彎矩折減系數(shù)0.85剪力折減系數(shù)1.00荷載分項系數(shù)1.25配筋分段數(shù)一段各分段長度(m)16.00[內(nèi)力取值]段內(nèi)力類型彈性法經(jīng)典法內(nèi)力內(nèi)力號計算值計算值設(shè)計值實用值基坑內(nèi)側(cè)最大彎矩(kN.m)432.48244.82286.13286.131基坑外側(cè)最大彎矩(kN.m)495.05314.20367.22367.22最大剪力(kN)285.31192.57264.78264.78段選筋類型級別鋼筋實配[計算]面積號實配值(mm2或mm2/m)1縱筋HRB40021E143233[3226]箍筋HRB400E12@1501508[941]加強箍筋HRB335D14@2000154---------------------------------------------------------------------支錨道號支錨類型鋼絞線配筋自由段長度錨固段長度實配[計算]面積錨桿剛度實用值(m)實用值(m)(mm2)(MN/m)1錨桿1E407.023.01257[1133]24.452錨桿1E326.013.0804[736]21.30根據(jù)以上的計算過程得出以下結(jié)果：1-1剖面設(shè)計出結(jié)果為護坡樁直徑為800mm，有效長度為16m，縱筋采用HRB400、21E14，箍筋采用HRB400、E12@150，加強筋HRB335、D14@2000?；炷翉姸鹊燃墳镃25。冠梁尺寸為900mm*600mm；As1,As2為梁上部(負彎矩)左支座，跨中的配筋面積(cm2)。As3表示梁在sb范圍內(nèi)的箍筋面積(cm2)，取抗剪箍筋與剪扭箍筋的大值。As1采用HRB400、2E16，As2采用HRB400、2E16，As3采用HRB335、D16@2?；炷翉姸鹊燃墳镃25。第一道錨桿自由段長度為7.0m，錨固段為23m，鋼筋采用1E32，第二道錨桿自由段長度為6.0m，錨固段為13.0m，鋼筋采用1E32，1-1剖面水泥用量為平均100Kg/m。計算錨索設(shè)計拉力值很大，采用常規(guī)的施工工藝不能滿足設(shè)計要求，應(yīng)采用旋噴工藝進行施工。1-1剖面高壓旋噴樁為直徑900mm，有效樁長13m，與護坡樁相互搭接150mm形成止水帷幕進行封堵止水，采用PO42.5普通硅酸鹽水泥，水泥用量為360kg/m。同樣的計算方法，分別得到2-2、3-3、4-4各個剖面的計算結(jié)果如下：2-2剖面設(shè)計出結(jié)果為：護坡樁直徑為800mm，有效長度為16m，縱筋采用HRB400、17E16，箍筋采用HRB400、E12@150，加強筋HRB335、D14@2000。混凝土強度等級為C25。冠梁尺寸為900mm*600mm；As1,As2為梁上部(負彎矩)左支座，跨中的配筋面積(cm2)。As3表示梁在sb范圍內(nèi)的箍筋面積(cm2)，取抗剪箍筋與剪扭箍筋的大值。As1采用HRB400、2E16，As2采用HRB400、2E16，As3采用HRB335、D16@2。混凝土強度等級為C25。第一道錨桿自由段長度為7.0m，錨固段為19m，鋼筋采用1E36，第二道錨桿自由段長度為6.0m，錨固段為11.0m，鋼筋采用1E32，2-2剖面水泥用量為平均100Kg/m。計算錨索設(shè)計拉力值很大，采用常規(guī)的施工工藝不能滿足設(shè)計要求，應(yīng)采用旋噴工藝進行施工。2-2剖面高壓旋噴樁為直徑900mm，有效樁長13m，與護坡樁相互搭接150mm形成止水帷幕進行封堵止水，采用PO42.5普通硅酸鹽水泥，水泥用量為360kg/m。3-3設(shè)計出結(jié)果為護坡樁直徑為1000mm，有效長度為18m，縱筋采用HRB400、24E16，箍筋采用HRB400、E12@150，加強筋HRB335、D14@2000?；炷翉姸鹊燃墳镃25。冠梁尺寸為1100mm*600mm；As1,As2為梁上部(負彎矩)左支座，跨中的配筋面積(cm2)。As3表示梁在sb范圍內(nèi)的箍筋面積(cm2)，取抗剪箍筋與剪扭箍筋的大值。As1采用HRB400、2E16，As2采用HRB400、2E16，As3采用HRB335、D16@2。混凝土強度等級為C25。第一道錨桿自由段長度為8m，錨固段為8m，鋼筋采用1E20，第二道錨桿自由段長度為6.5m，錨固段為12.5m，鋼筋采用1E28，第三道錨桿自由段長度為6.5m，錨固段長度為9.5m，鋼筋采用1E28，3-3剖面水泥用量為平均150Kg/m。計算錨索設(shè)計拉力值很大，采用常規(guī)的施工工藝不能滿足設(shè)計要求，應(yīng)采用旋噴工藝進行施工。3-3剖面高壓旋噴樁為直徑700mm，有效樁長13m，與護坡樁相互搭接150mm形成止水帷幕進行封堵止水，采用PO42.5普通硅酸鹽水泥，水泥用量為220kg/m。4-4剖面設(shè)計結(jié)果為護坡樁直徑為1000mm，有效長度為18m，縱筋采用HRB400、24E16，箍筋采用HRB400、E12@150，加強筋HRB335、D14@2000?；炷翉姸鹊燃墳镃25。冠梁尺寸為1100mm*600mm；As1,As2為梁上部(負彎矩)左支座，跨中的配筋面積(cm2)。As3表示梁在sb范圍內(nèi)的箍筋面積(cm2)，取抗剪箍筋與剪扭箍筋的大值。As1采用HRB400、2E16，As2采用HRB400、2E16，As3采用HRB335、D16@2。混凝土強度等級為C25。第一道錨桿自由段長度為5m，錨固段為8m，鋼筋采用1E22，第二道錨桿自由段長度為5m，錨固段為8m，鋼筋采用1E28，第三道錨桿自由段長度為4m，錨固段長度為9m，鋼筋采用1E28，3-3剖面水泥用量為平均150Kg/m。計算錨索設(shè)計拉力值很大，采用常規(guī)的施工工藝不能滿足設(shè)計要求，應(yīng)采用旋噴工藝進行施工。注意：剖面距離已有高層建筑較近，錨索施工中加大旋噴壓力，減緩提升速度，使錨固段直徑加大至500mm，以滿足設(shè)計承載力要求。基槽周邊預(yù)留1.8m基礎(chǔ)外挑和施工作業(yè)面（地下室輪廓線至護坡樁凈距）。3.6基坑止降水設(shè)計由于降水地層主要為粉質(zhì)粘土，而對于滲透系數(shù)相對較小，滲透流速非常緩慢，水難以從土層中滲出，所以解決降水問題不是提高單井的抽水能力，而是如何把地下水從土層中更快的聚抽到井點管內(nèi)來，即要在井點管內(nèi)形成最大限度的真空度，使之具有較強的抽吸能力，故而選取噴射井點降水。10、基坑止水及降排水措施（1）綜合考慮本基坑工程的水文地質(zhì)條件及周邊環(huán)境情況，基坑四周均采用護坡樁與高壓旋噴樁相互搭接形成止水帷幕+基坑內(nèi)側(cè)管井降水。（2）基坑坡頂設(shè)置擋水墻、安全護欄，擋水墻高度400mm，安全護欄高度1200mm。（3）降水井和觀測井徑均為400mm，施工成孔直徑為500mm，井管外濾料宜采用粒徑為1-4mm石屑，設(shè)計降水井有效深度為18.0m，觀測井有效深度為14.0m。（4）本工程降水應(yīng)滿足主體施工干槽作業(yè)要求，降水時間應(yīng)滿足主體工程施工要求。塔樓部分電梯井、集水坑部位降水根據(jù)基礎(chǔ)圖紙做相應(yīng)的加密、加深處理?；庸こ瘫O(jiān)測1、監(jiān)測內(nèi)容及要求(1)本基坑屬于一級基坑，根據(jù)《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范》（GB50497-2009）要求進行支護結(jié)構(gòu)頂部水平及豎向位移、錨索內(nèi)力、深層水平位移及應(yīng)力、地下水位、周邊建筑物沉降、傾斜、裂縫、周邊管線變形的監(jiān)測，此外尚應(yīng)進行基坑側(cè)壁滲水情況觀測。位移及沉降監(jiān)測點應(yīng)沿基坑周邊布置，間距15-20m，深層水平位移觀測點應(yīng)隨護坡樁同時施工，監(jiān)測點水平間距30m。(2)錨索內(nèi)力監(jiān)測：每層錨索的內(nèi)力監(jiān)測點數(shù)量為該層錨索總數(shù)的3%，并不應(yīng)少于3根。采用錨索測力計，測力計的量程宜為對應(yīng)設(shè)計值的2倍，量測精度不宜低于0.5%F·S,分辨率不宜低于0.2%F·S。錨索施工完成后應(yīng)對專用測力計進行檢查測試，并取下一層土方開挖前2d獲得的穩(wěn)定測試數(shù)據(jù)的平均值作為其初始值。(3)基坑工程施工前應(yīng)由建設(shè)方委托具備相應(yīng)資質(zhì)的第三方對基坑工程周邊建筑物及管線、基坑變形、錨索內(nèi)力、地下水位、深層水平位移進行監(jiān)測，監(jiān)測單位應(yīng)編制經(jīng)建設(shè)、設(shè)計、監(jiān)理等各方認可的監(jiān)測方案。2、基準點的設(shè)置原則至少應(yīng)有三個穩(wěn)定、可靠的基準點?；鶞庶c應(yīng)選在相對穩(wěn)定和方便使用的位置，并且距基坑不應(yīng)小于3倍基坑深度，保證通視良好。在監(jiān)測期間應(yīng)定期檢查基準點的穩(wěn)定性，在基準點附近不應(yīng)有動荷載等影響基準點穩(wěn)定的因素存在。3、監(jiān)測頻率基坑工程監(jiān)測工作貫穿于基坑工程和地下工程施工全過程，當基坑開挖深度≤5m時監(jiān)測頻率為1次/2d;當基坑開挖深度為5～10m時監(jiān)測頻率為1次/1d；當基坑開挖深度＞10m時監(jiān)測頻率為2次/1d；底板澆筑后≤7d時2次/1d，7-14d時1次/1d，14-28d時1次/2d，>28d時1次/3d。當出現(xiàn)以下異常情況時應(yīng)加強監(jiān)測并采取應(yīng)急措施：（1）監(jiān)測數(shù)據(jù)達到預(yù)警值。（2）監(jiān)測數(shù)據(jù)變化較大或者速度加快。（3）存在勘察未發(fā)現(xiàn)的不良地質(zhì)情況。（4）基坑及周邊大量積水、長時間連續(xù)降雨、市政管道出現(xiàn)泄漏。（5）基坑附近的荷載突然增大或超過設(shè)計允許值。（6）支護結(jié)構(gòu)內(nèi)力突然增大或出現(xiàn)開裂。（7）周邊地面突發(fā)較大沉降或出現(xiàn)嚴重開裂。（8）臨近建筑突發(fā)較大沉降、不均勻沉降或出現(xiàn)開裂。（9）基坑底部、側(cè)壁出現(xiàn)管涌、滲漏或流砂等現(xiàn)象。4、基坑預(yù)警值樁頂水平位移25mm，變化速率2mm/d，連續(xù)3天；坡頂水平位移30mm，變化速率2mm/d，連續(xù)3天。坡頂沉降30mm，變化速率2mm/d，連續(xù)3天；支護樁深層水平位移45mm，變化速率3mm/d，連續(xù)三天?？觾?nèi)降水及基坑開挖期間隨時對水位觀測井進行水位測量，發(fā)現(xiàn)超過1.0m的異常波動時及時報告，并分析原因和采取相應(yīng)措施?；又苓吂饫|、電纜、污水管道、供水和供熱管道豎向位移30mm，變化速率3mm/d,連續(xù)3天。基坑周邊建筑物豎向位移20mm，變化速率3mm/d，傾斜累計值2/1000，變化速率3mm/d,連續(xù)3天。5、基坑工程施工和使用期間，每天應(yīng)由專人進行巡視檢查，對支護結(jié)構(gòu)、施工情況、周邊環(huán)境、監(jiān)測設(shè)施進行巡視檢查，如發(fā)現(xiàn)異常和危險情況應(yīng)及時通知建設(shè)方及其他相關(guān)單位，具體檢查內(nèi)容依據(jù)《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范》進行。4施工要求4.1復(fù)合土釘墻土釘支護施工4.1.1復(fù)合土釘支護施工要求復(fù)合土釘支護施工前必須熟悉工程的質(zhì)量要求及施工中的測試監(jiān)控內(nèi)容與要求，如基坑支護尺寸的允許偏差量，支護坡頂?shù)脑试S最大變形量，對鄰近建筑物、管線、道路等環(huán)境安全影響的允許程度；確定基坑、軸線定位點、水準基點、變形觀測點等，并在設(shè)置后加以妥善保護。復(fù)合土釘支護施工應(yīng)按施工組織設(shè)計制定的方案和順序進行，合理安排土方開挖、出土和支護等工序，以做到連續(xù)快速施工；在開挖完畢后，基坑應(yīng)立即構(gòu)筑底板。4.1.2復(fù)合土釘支護施工前應(yīng)具備的文件（1）工程調(diào)查與巖土工程勘察報告；（2）支護施工圖，包括支護平面、剖面圖及總體尺寸；表明全部土釘（包括測試用土釘）的位置并逐一編號，給出土釘尺寸、傾角和間距，噴射混凝土面層的厚度與鋼筋網(wǎng)尺寸，土釘與噴射混凝土面層的鏈接構(gòu)造方法；規(guī)定鋼材、砂漿、混凝土等材料的規(guī)格與強度等級；（3）排水系統(tǒng)施工圖，以及必要地降水方案設(shè)計；（4）施工方案和施工組織設(shè)計，規(guī)定基坑分層、分段開挖的深度和長度，邊坡開挖面的裸露時間限制等；（5）支護整體穩(wěn)定性分析與土釘及噴射混凝土面層設(shè)計計算書；（6）現(xiàn)場測試監(jiān)控方案，以及為防止危及周圍建筑物、道路、地下設(shè)施而采取的措施和應(yīng)急方案。土方開挖要求（1）在基坑開挖過程中，施工單位應(yīng)采取有效措施，確保邊坡土及動態(tài)土坡的穩(wěn)定性；施工單位應(yīng)嚴格按照土方開挖的施工組織設(shè)計進行，基坑內(nèi)部臨時坡體應(yīng)不大于1:1.5，且在土方開挖過程中挖土高差不得大于2.5米。慎防土體的局部坍塌造成主體結(jié)構(gòu)樁位移破壞、現(xiàn)場人員受傷和機械損壞等工程事故。（2）在開挖過程中應(yīng)充分考慮時空效應(yīng)規(guī)律：遵循分區(qū)、分塊、分層、對稱、平衡的原則，開挖至支撐底標高后及時施工鋼筋砼支撐，減少基坑開挖期間無支撐暴露時間、寬度和深度，將基坑開挖造成的周圍設(shè)施的變形控制在允許的范圍內(nèi)。（3）水泥土攪拌樁、圈梁及鋼筋砼支撐需養(yǎng)護28d齡期，并達設(shè)計強度后方可進行土方開挖。（4）基坑底30cm土方應(yīng)由人工清除，不得超挖，防止基坑底原狀土擾動；開挖到位后及時施工砼墊層（至支護樁邊），隨挖隨澆，即墊層必須在見底后24小時內(nèi)澆筑完成，并及時施工主體結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)底板。（5）基坑內(nèi)的深坑開挖必須等普遍的墊層形成并達到設(shè)計強度要求后方可進行，局部深坑應(yīng)逐個開挖、磚砌外模護壁，不得大面積開挖。（6）基坑內(nèi)所有墊層施工完成后，應(yīng)及時綁扎底板鋼筋、澆筑地下室底板，對于有支撐區(qū)域，作為拆撐的必要條件，要求底板砼必須澆筑至支護樁邊。（7）土方開挖期間，應(yīng)采取措施防止碰撞支護樁、工程樁、立柱與支撐，挖土?xí)r宜先掏空立柱四周，避免立柱承受不均勻的側(cè)向土壓。（8）基坑四周及支撐梁嚴禁堆土或堆載，地面超載應(yīng)控制在20kPa以內(nèi)。本說明未盡事宜應(yīng)嚴格按照國家、地方相關(guān)規(guī)范、規(guī)程執(zhí)行。4.1.3復(fù)合土釘支護施工機具和施工工藝（1）成孔機具的選擇和工藝要適應(yīng)現(xiàn)場土質(zhì)特點和環(huán)境條件，保證進鉆和抽出過程中不引起塌孔。在一般巖土介質(zhì)中鉆孔時，可選用沖擊鉆機、回轉(zhuǎn)鉆機、洛陽鏟等；在易塌孔的巖土介質(zhì)中鉆孔時宜采用套管成孔或擠壓成孔技術(shù)；（2）注漿泵的規(guī)格、壓力和輸漿量應(yīng)滿足施工要求；（3）混凝土的噴射機的輸送距離應(yīng)滿足施工要求，供水設(shè)施應(yīng)保證噴頭處有足夠的水量和水壓，水壓應(yīng)不小于0.2MPa；（4）空壓機應(yīng)滿足噴射機工作風(fēng)壓和風(fēng)量要求，可選用風(fēng)量9m/min以上、風(fēng)壓大于0.5MPa的空壓機。復(fù)合土釘墻的施工順序1、施作截水帷幕。2、截水帷幕強度滿足后，開挖工作面，修整土壁。3、施作土釘養(yǎng)護。4、鋪設(shè)、固定鋼筋網(wǎng)。5、噴射混凝土面層并養(yǎng)護。6、做土釘?shù)目拱卧囼灐?、進入下一層施工，重復(fù)第2款～第6款步驟直至完成注意事項每層錨索施工前應(yīng)進行抗拔承載力試驗，應(yīng)符合以下規(guī)定并經(jīng)