工程試樁檢測方案

第一章試驗(yàn)?zāi)康?、方法、原理及特點(diǎn)

1.1試驗(yàn)?zāi)康?/p>

本工程為AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程試樁工程，本次試樁靜載檢測

是基于該工程試樁設(shè)計要求進(jìn)行的，共進(jìn)行3根豎向抗拔承載力的試驗(yàn)，本次

試驗(yàn)?zāi)康闹饕峭ㄟ^自平衡法靜載試驗(yàn)驗(yàn)證本工程單樁豎向抗拔承載力是否能

滿足其設(shè)計預(yù)估承載力特征值、預(yù)估承載力極限值等參數(shù)及各地層側(cè)壁摩阻力。

1.2試驗(yàn)方法

根據(jù)圖紙?jiān)O(shè)計，本工程采用自平衡法試驗(yàn)方法、該試驗(yàn)方法直觀明了、方便

實(shí)施、具有較好的可信度和經(jīng)濟(jì)性，克服了常規(guī)靜載荷試驗(yàn)方法對單樁及樁周土

介質(zhì)原始應(yīng)力狀態(tài)、原有性能的改變以及常規(guī)法受配載能力的限制不易做到破

壞，而該方法能輕易地實(shí)際測量得到與單樁承載能力相關(guān)的多種試驗(yàn)參數(shù)，諸如

上段樁的抗拔側(cè)阻、上段樁的抗壓側(cè)阻和樁端的抗壓端阻，對樁底沉渣厚度及沉

渣與樁底土的擠密性能的了解及應(yīng)用也有較好的驗(yàn)證與加固增載方法。

試驗(yàn)準(zhǔn)備工作中，我公司首先對單樁的樁側(cè)阻和樁端受沉渣影響及沉渣與樁

底土的擠密后發(fā)揮或后壓漿的提高性能作出足夠充分的預(yù)估，其次在選定樁中預(yù)

放荷載箱位置的同時為便于上、下樁段的抗頂推拔力側(cè)阻和抗壓側(cè)阻間比值關(guān)系

的直接法確定，試驗(yàn)過程的設(shè)計原則：遵循下段樁側(cè)阻先破壞、再預(yù)壓激發(fā)樁端

土阻力直至上段樁側(cè)阻破壞的相對極限平衡狀態(tài)。

1.3試驗(yàn)原理

通莫靜載法（國內(nèi)稱自平衡法）由1960年代的以色列AfarVasela公司開創(chuàng)

其檢測原理是將一種特制的加載裝置一通莫荷載箱?（如右圖），在混凝土

澆注之前和鋼筋籠一起埋入樁內(nèi)相應(yīng)的位置（具體位置根據(jù)試驗(yàn)的不同目的而

定），將加載箱的加壓管以及所需的其他測試裝置（位移等）從樁體引到地面，

然后灌注成樁。由加壓泵在地面向荷載箱加壓加載，荷載箱產(chǎn)生上下兩個方向的

力，并傳遞到樁身。由于樁體自成反力，我們將得到相當(dāng)于兩個靜載試驗(yàn)的數(shù)據(jù):

荷載箱以上部分，我們獲得反向加載時上部分樁體的相應(yīng)反應(yīng)系列參數(shù)；荷載箱

以下部分，我們獲得正向加載時下部分樁體的相應(yīng)反應(yīng)參數(shù).通過對加載力與這

些參數(shù)（位移等）之間關(guān)系的計算和分析，我們不僅可以獲得樁基承載力，而且

可以獲得每層土層的側(cè)阻系數(shù)、樁的側(cè)阻、樁端承力等一系列數(shù)據(jù)。這種方法可

以用于為設(shè)計提供數(shù)據(jù)依據(jù)，也可用于工程樁承載力的檢驗(yàn)。1980年代中期,

通莫靜載法（T-pile?）傳入了美國，并在國際基礎(chǔ)工程行業(yè)進(jìn)行了廣泛的使用。

1990年代后期，通過美國和中國的學(xué)術(shù)交流，這種方法也被引入了中國，其原

理被國內(nèi)業(yè)界稱為自平衡法。

第二章試驗(yàn)依據(jù)

1.《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）;

2.《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》（JGJ106-2014）;

3.AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程試樁資料；

4.《AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程勘察報告》；

5.《AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程試樁檢測實(shí)施方案》

第三章試驗(yàn)工作概況

3.1地質(zhì)概況

擬建結(jié)建工程車站處于大沽河西岸、膠州市東北11公里處，位于周王莊村

附近，場地處現(xiàn)為低居民房。在機(jī)場建設(shè)時統(tǒng)一考慮拆遷問題。

車站與高鐵站并行，北側(cè)規(guī)劃有同期建設(shè)的機(jī)場航站樓與機(jī)場高架橋，車站

大部分現(xiàn)落位于同期建設(shè)的規(guī)劃機(jī)場GTC綜合樓下及近期停車樓下，明挖法施

工。

地鐵車站長度為339m，設(shè)一島兩側(cè)三個站臺，車站為地下兩懸三柱四演局

部四柱五跨）框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)寬度為44.75m,埋深17.0m,與高鐵合建處總寬

98.35m，高鐵基坑深約20.81m，標(biāo)準(zhǔn)段覆土1.2m，與GTC重合段覆土0.8m。

車站北側(cè)接明挖施工的地鐵8號線區(qū)間，南側(cè)接明挖施工的地鐵8號線、市城

快線區(qū)間。

場區(qū)第四系厚度1.20-10.50m,主要由第四系全新坑人工填土層（04ml）、

洪沖擊層組成?；鶐r為白堊系上統(tǒng)王氏群泥巖、砂巖組成。

（ow+a）（K2W）

各層具體分布詳見工程地質(zhì)斷面圖及地質(zhì)柱狀圖。

3.2試驗(yàn)概況

受中鐵建工集團(tuán)有限公司委托，我公司于2016年5月17日至2016年5

月25日對其施工的AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程3根混凝土灌注樁進(jìn)行

了荷載箱及樁身應(yīng)力計（鋼筋計）安裝預(yù)埋，整個安裝預(yù)埋工作都在現(xiàn)場技術(shù)人

員的指導(dǎo)監(jiān)督下順利進(jìn)行。并于2016年6月22日至2016年6月26日對該

試樁進(jìn)行了靜載荷試驗(yàn)現(xiàn)場測試工作。試驗(yàn)采用自平衡法，按預(yù)先制定的試驗(yàn)檢

測方案嚴(yán)格遵照測試規(guī)程進(jìn)行，現(xiàn)場測試順利，試驗(yàn)得到了建設(shè)單位、設(shè)計單位、

監(jiān)理單位及施工單位的積極配合，在此我單位對以上單位給予的積極配合和大力

支持表示衷心的感謝。

根據(jù)委托本次試驗(yàn)?zāi)康闹饕峭ㄟ^自平衡法靜載試驗(yàn)驗(yàn)證本工程單樁豎向

抗拔承載力是否能滿足其設(shè)計預(yù)估承載力特征值、預(yù)估承載力極限值等參數(shù)及各

地層側(cè)壁摩阻力。

3根試樁樁底標(biāo)高-44.75m,樁頂標(biāo)高-6.75m,有效樁長15m,反力樁

長23m,樁徑2.2m，擴(kuò)大為3.2m,荷載箱標(biāo)高為-21.75,設(shè)計預(yù)計抗拔承

載力特征值10952kN、極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值20873kN、加載終止荷載值25048kN

有效樁長試驗(yàn)時間齡期

試樁編號成孔時間成樁時間混凝土強(qiáng)度

長

2016.5.215m2016.6.2232

DS-1#2016.5.19C45

2

2016.5.215m2016.6.2431

DS-2#2016.5.24C45

5

2016.5.215m2016.6.2536

DS-3#2016.5.18C45

1

第四章靜載試驗(yàn)

4.1試驗(yàn)裝置

4.1.].加載系統(tǒng)

包括加載泵站、荷載箱以及加壓管。

采用荷載箱為通莫公司自行研制的、具有專利技術(shù)的專業(yè)荷載箱。其特點(diǎn)為：

(1)設(shè)計時，荷載箱的形狀、布局形式等參數(shù)，充分考慮灌漿等任務(wù)預(yù)留

實(shí)施空間；

(2)荷載箱直徑和加載面積的設(shè)計，充分兼顧加載液壓的中低壓力和樁體

試驗(yàn)后的高承載能力；

(3)Tomer荷載箱通過內(nèi)置的特殊增壓技術(shù)設(shè)計，以很低的油壓壓強(qiáng)，產(chǎn)

生很大的加載力，從而能夠極大地降低加載系統(tǒng)的故障率；

(4)根據(jù)項(xiàng)目資料，荷載箱端面將設(shè)計錐形體，對灌漿時產(chǎn)生的浮漿起導(dǎo)

流作用，避免浮漿存積在荷載箱端面，從而保證了試驗(yàn)位移數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，同時

也保證了試驗(yàn)補(bǔ)漿后的樁體強(qiáng)度和承載能力。

為保證樁基質(zhì)量和試樁的成功，埋設(shè)荷載箱時，將有以下安全措施：

(1)為保證樁體因加載產(chǎn)生應(yīng)力集中而破壞，荷載箱附近鋼筋籠箍筋適當(dāng)

加密；

(2)荷載箱與上下鋼筋籠連接強(qiáng)度適當(dāng)，以方便試驗(yàn)時打開荷載箱；

(3)荷載箱與上下鋼筋籠連接處，焊接導(dǎo)正筋，以方便導(dǎo)管由荷載箱通孔

穿入。

4.1.3數(shù)據(jù)采集

本次數(shù)據(jù)采集全部采用全自動靜載荷試驗(yàn)測試儀，壓力由壓力傳感器控制，

位移由位移傳感器記錄。采集記錄內(nèi)容包括：油壓，樁頂位移、荷載箱上部樁體

位移，荷載箱下部樁體位移等。

4.1.4數(shù)據(jù)傳感裝置

(1)位移測量裝置：本次試驗(yàn)采用位移棒作為位移測量的裝置，位移棒具

有安裝要求高，位移傳遞準(zhǔn)確等特點(diǎn)，特別是適應(yīng)長樁的檢測。位移值由位移傳

感器進(jìn)行測量，其讀數(shù)精確到0.01mm。

(2)先進(jìn)的位移測量裝置固定結(jié)構(gòu)的設(shè)計和安裝，在原理上保證了位移測

量值只受樁體位移和基準(zhǔn)梁運(yùn)動的影響。

導(dǎo)飛隼移傳感器.口葵梁

位移測量原理

測量結(jié)構(gòu)實(shí)例

4.2試驗(yàn)方法

4.2.1加載方法

本試驗(yàn)采用慢速法，即慢速維持荷載法。按照試樁設(shè)計圖紙要求，本次試樁

的最大加載值為25048kN，分10級施加(第一級加載為分級的2倍)，逐級加載,

待該級荷載達(dá)到相對穩(wěn)定后，再加下一級荷載，等量遞增至最大加載。正式加

載時，如原理所述，以流體為加載介質(zhì)，向埋設(shè)于樁基內(nèi)一定深度位置的荷載箱

中加壓，從而對荷載箱上下兩部分樁體同時施加載荷；

4.2.2上拔測讀及穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)

每級荷載施加后按第5、10、15min各測讀一次上拔變形量，以后每隔

15min測讀一次，累計lh以后每隔30min測讀一次。每lh內(nèi)的樁頂上拔量

不超過0.1mm,并連續(xù)出現(xiàn)兩次(從分級荷載施加后第30min開始，按L5h

連續(xù)三次每30min的沉降觀測值計算)則認(rèn)為已達(dá)到相對穩(wěn)定，可加下一級荷

載；

4.2.3卸載

每級卸載值為每級加載值的2倍。卸載時，每級荷載維持lh,按第15、30

、60min測度樁頂殘余上拔量后，即可卸下一級荷載。卸載至零后，測讀樁頂殘

余上拔量，維持時間為

3ho

4.2.4試驗(yàn)終止條件

當(dāng)出現(xiàn)下列情況之一時，可終止加載

(1)某級荷載作用下，樁位移量大于前級荷載作用下位移量的5倍；

(2)某級荷載作用下，樁位移量大于前級荷載作用下位移量的2倍，且

經(jīng)24h未達(dá)到相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)；

(3)當(dāng)荷載-位移曲線呈緩變型時，上段樁累計位移量超過100mm,下

段樁累計位移量超過80mm;

(4)已達(dá)到設(shè)計要求的最大加載量。

本次試驗(yàn)終止試驗(yàn)條件為"已達(dá)到設(shè)計要求的預(yù)估最大加載量"。

4.3樁身軸力測試

4.3.1試驗(yàn)?zāi)康模?/p>

研究試樁荷載傳遞機(jī)理，確定樁身軸力及樁側(cè)摩阻力的分布情況。

4.3.2鋼筋計埋設(shè)：

每個斷面安裝2個鋼筋計，埋設(shè)在不同性質(zhì)土層的界面處(根據(jù)委托單位

提供的地質(zhì)柱狀圖)，以測量樁在不同土層中的分層摩擦力。從有效樁底起算,

各樁埋設(shè)鋼筋應(yīng)力計的位置如下表：

部位荷載箱斷面1斷面2斷面3

高程(m)-21.75-19.75-7.54-6.90

共埋設(shè)3個斷面，有效樁頂標(biāo)高為-6.75m,有效樁底標(biāo)高-21.75m,有效樁長15.0m。

4.3.3數(shù)據(jù)測讀：

4.3.3.1應(yīng)變量測讀：用應(yīng)力應(yīng)變綜合測試儀測讀各種荷載下的鋼筋應(yīng)力計

頻率模數(shù)，換算出樁身混凝土的應(yīng)變量。

4.3.3.2在靜載荷試驗(yàn)加載以前，先用應(yīng)力應(yīng)變綜合測試儀測各應(yīng)變計的初

始頻率模數(shù)。

4.3.3.3在施加每級荷載，位移速率達(dá)到相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)后測讀各鋼筋應(yīng)力計

的頻率模數(shù)。

4.4試驗(yàn)資料整理與計算分析

4.4.1單樁抗拔極限承載力

抗拔樁試樁1#?3#試驗(yàn)加載終止值均為25048kN荷載一位移曲線均呈緩

變型曲線，荷載箱上板最大位移分別為4.48mm、4.85mm、4.98mm。因此其荷

載箱以上加載極限承載力均為Qu'=25048kNo但由于試樁樁頂位于地面以下

6.75m，抗拔試樁有效樁頂以上范圍內(nèi)在試驗(yàn)期間用砂回填，因此試樁荷載箱上

段樁（有效樁長）的抗拔極限承載力Qu等于試驗(yàn)最大加載值（25048kN）減去

回填砂的自重（G）。

因此：

Qu=Qu'-G

G=Ttr2hp砂

式中：Qu一試樁單樁豎向抗拔極限承載力（kN）。

Qu一試樁荷載箱上板以上加載極限值（kN）。

G一回填砂自重（kN）o

r—樁的半徑（取1.1m）。

h一樁頂埋深（取6.75m）。

P砂的堆積密度（取15kN/m3）

由以上公式計算求得3根試樁單樁豎向抗拔極限承載力均為24663kN,其

單樁豎向抗拔承載力特征值取極限值得一半為12331.5kNo均滿足設(shè)計預(yù)計承

載力要求。

4.4.2等效轉(zhuǎn)換單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總表及Qu-d曲線、d-lgt曲

線和d-lgQu曲線圖

DS-1#樁等效轉(zhuǎn)換單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)驗(yàn)匯總表

工程名稱：AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程試驗(yàn)樁號：DS-1#

測試日期：2016-06-22有限樁長：15.0m有效樁徑:2.2m,

擴(kuò)大3.2m

荷載歷時(min)沉降(mm)

序號

(kN)本級累計本級累計

00000.000.00

146251201200.250.25

271291202400.250.50

396341203600.430.93

4121391204800.421.35

5146441206000.461.81

6171491207200.552.36

7196531208400.663.02

8221581209600.653.67

92466312010800.814.48

1019653601140-0.014.47

1114644601200-0.044.43

129634601260-0.064.37

134625601320-0.074.30

1401801500-0.054.25

最大沉降量：4.48mm最大回彈量：0.23mm回彈率:5.1%

工程名稱：AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程試驗(yàn)樁號：DS-1#

測試日期:2016-06-22樁長:15m樁徑：2.2m,擴(kuò)大3.2m

462712963121146171196221246

荷載(kN)0

594394449535863

本級沉降(mm)0.000.250.250.430.420.460.550.660.650.81

累計沉降(mm)0.000.250.500.931351.812363.023.674.48

U-5曲線8-lgt曲線

8(mm)

5.00

4.50????????24663kN

4.00

■■??—?------?9915RkN

3.50

3.Uv??????——?LN

2.50

?■■??????17/1J,yQK1-Ni、J

2.00

---------.-???wInvirTKIN

1.50

?—?.???■??▼??▼[")]2QK1IpNc

1.00---―?-?---?—?0A24kN

nvn????/1QKI、

..............................................4621冊n)

u.uu1I?iti)?.

5101530456090240

a-igu曲線

DS-2#樁等效轉(zhuǎn)換單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)驗(yàn)匯總表

工程名稱：AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程試驗(yàn)樁號：DS-2#

測試日期：2016-06-24有效樁長：15m有效樁徑：2.2m,

擴(kuò)大3.2m

荷載歷時(min)沉降(mm)

序號

(kN)本級累計本級累計

00000.000.00

146251201200.280.28

271291202400.280.56

396341203600.521.08

4121391204800.511.59

5146441206000.632.22

6171491207200.562.78

7196531208400.603.38

8221581209600.694.07

92466312010800.784.85

1019653601140-0.014.84

1114644601200-0.024.82

129634601260-0.064.76

134625601320-0.084.68

1401801500-0.314.37

最大沉降量：4.85mm最大回彈量：0.48mm回弓褲:9.9%

工程名稱：AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程試驗(yàn)樁號:DS-2#

測試日期:2016-06-24樁長:15m樁徑：2.2m,擴(kuò)大3.2m

462712963121146171196221246

荷載(kN)0

594394449535863

本級沉降(mm)0.000.280.280.520.510.630.560.600.690.78

累計沉降(mm)0.000.280.561.081.592.222.783.384.074.85

U-6曲線8-lgt曲線

6(mm)5(mm)

5.005.00

4.504.50

4.004.00

3.503.50

3.003.00

-----------?---11

2.502.50

2.002.00

.?????—?171VN

1.501.50

????-?—?-?9634kN

1.001.00

■??■?"????,/71Z0.Q7KbIMN

0.500.50

??.....4OZZ)Kfx、

t(min)

U(kN)0.00

0.00

5101530456090240

046259634146441965324663

a-igu曲線

DS-3#樁等效轉(zhuǎn)換單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)驗(yàn)匯總表

工程名稱：AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程試驗(yàn)樁號：DS-3#

測試日期：2016-06-25有效樁長：15.0m有效樁徑:2.2m,

擴(kuò)大3.2m

荷載歷時(min)沉降(mm)

序號

(kN)本級累計本級累計

00000.000.00

146251201200.420.42

271291202400.280.70

396341203600.441.14

4121391204800.511.65

5146441206000.602.25

6171491207200.602.85

7196531208400.643.49

8221581209600.764.25

92466312010800.734.98

1019653601140-0.044.94

1114644601200-0.044.90

129634601260-0.064.84

134625601320-0.104.74

1401801500-0.044.70

最大沉降量：4.98mm最大回彈量：0.28mm回彈率:5.6%

工程名稱：AA膠東國際機(jī)場軌道交通結(jié)建工程試驗(yàn)樁號:DS-3#

樁徑：2.2m,擴(kuò)大3.2m

測試日期：2016-06-25樁長:15m

462712963146171196221246

荷載(kN)0

5944449535863

本級沉降(mm)0.000.420.280.440.510.600.600.640.760.73

累計沉降(mm)0.000.420.701.141.652.252.853.494.254.98

u分曲線B-lgt曲線

8-lgU曲線

|3(mm)

5.00

4.50

4.00

3.50

3.00

2.50

2.00

1.50

1.00

().5()

U(kN)

IillIHu

462524663

4.5樁身軸力及極限側(cè)壁摩阻力計算原理和方法：

計算步驟：

4.5.1由下列公式計算出各級荷載下樁身混凝土的軸力，進(jìn)而計算得各截面

的樁身軸力。

—&

Ah—混凝土的截面積(m2)

Eh—混凝土的彈性模量(取3.25xlO4MPa)

以一試樁混凝土應(yīng)變量

&T岡筋應(yīng)變量

4.5.2由各截面的軸力計算樁側(cè)摩阻力(fs)：

fseP-W)/A側(cè)

△P—相鄰截面間的軸力差(kN)

A側(cè)一相鄰截面間的側(cè)面積(m2)

WT支術(shù)段內(nèi)樁身自重(kN)

4.5.3測試結(jié)果與分析：

從荷載與樁身軸力關(guān)系可見，荷載箱上段樁受豎向荷載后，上段由于受到向

上頂力，樁身產(chǎn)生向上位移，樁側(cè)受到土的向下摩阻力，荷載通過發(fā)揮出來的摩

阻力傳遞到樁周土層中去，從而使樁身軸力隨離開荷載箱越遠(yuǎn)逐漸遞減。從樁側(cè)

摩阻力表及樁側(cè)摩阻力-荷載關(guān)系曲線可見，隨著荷載增加，樁側(cè)摩阻力逐漸發(fā)

揮。

但由于有效樁徑由2.2m擴(kuò)大為3.2m(計算時，按有效樁底標(biāo)高以上2.0m

開始逐漸擴(kuò)大，等效于上直徑2.2m,下直徑3.2m標(biāo)準(zhǔn)圓臺。)，在荷載箱上

頂時，有效樁底擴(kuò)大部分上面巖土對樁有樁端阻力，其和樁側(cè)摩阻力共同發(fā)揮作

用。并試樁進(jìn)行了后壓漿，所以所得到的側(cè)壁摩阻力并不代表巖土本身實(shí)際摩阻

力，如設(shè)計單位使用時，僅作為參考。

4.5.4樁身軸力、樁側(cè)摩阻力匯總表及分布圖

DS-1#樁有效樁身軸力數(shù)據(jù)表及樁側(cè)摩阻力表

荷載箱一斷面1斷面1一斷面2斷面2一斷面3

-21.75~-19.75m-19.75~-7.54m-7.54--6.90m

荷載

(kN)軸力軸力

軸力軸力差摩阻力軸力摩阻力軸力摩阻力

差差

(kN)(kN)(kPa)(kN)(kPa)(kN)(kPa)

(kN)(kN)

501016303380175.6016300.0000.0

751435793935207.20357928.7000.0

1001960263993210.5125590156.2012514.5

1252482494275226.51087716271.288919831.0

1043

150294592244.52438799981.1208934965.2

7

1234

175345188278.43587875990.1309649197.3

6

14751048

200385282283.74268110.63672596121.1

68

16531160

225436009325.04932123.84225707146.2

42

18171259

250486872374.05581135.64832749155.7

65

DS-2#樁有效樁身軸力數(shù)據(jù)表及樁側(cè)摩阻力表

荷載箱一斷面1斷面1一斷面2斷面2一斷面3

-21.75~-19.75m-19.75~-7.54m-7.54~-6.90m

荷載

(kN)軸力軸力

軸力軸力差摩阻力軸力摩阻力軸力摩阻力

差差

(kN)(kN)(kPa)(kN)(kPa)(kN)(kPa)

(kN)(kN)

501018963114160.51896018960.000

751438923622189.438920389232.400

1001961453874203.76145186595956.90186

1252483754149219.383751106726972.4742364

10651065

150294371231.92574808482.12159415

88

12551255

175344979266.53251930496.62796455

55

14361436

200385672305.9396710399109.53467500

66

16121612

225436416348.1465911468122.24105554

77

17841784

250487206393.0508712755137.54412675

22

DS-3#樁有效樁身軸力數(shù)據(jù)表及樁側(cè)摩阻力表

荷載箱T斷面1斷面1一斷面2斷面2T斷面3

-21.75~-19.75m-19.75--7.54m-7.54~-6.90m

荷載

(kN)軸力軸力

軸力軸力差摩阻力軸力摩阻力軸力摩阻力

差差

(kN)(kN)(kPa)(kN)(kPa)(kN)(kPa)

(kN)(kN)

501014863524183.8014860.0000.0

751435893925206.68358128.7080.0

1001959744045213.4154582055.22413015.7

1252481704354231.01108706270.094516323.1

1027

150294755253.82293798180.9200628751.2

4

1215

175345375289.03297886291.3289640177.0

9

14041016

200385995324.23876106.8340347393.3

37

16101156

225436436349.34538123.43961577116.8

79

17981287

250487062384.85107138.94437670137.8

69

DS-1#樁側(cè)摩阻力分布圖

樁側(cè)壁阻力（KPA）

,+工」」」,』▲一十.一.…十J,，….，十.="…,十.—1

50100150200250300350

―?-5010kN

7514kN

—A—10019kN

-H-12524kN

——15029kN

-?-17534kN

——20038kN

--------22543kN

—25O48kN

巴2#整軸型吧/

叫

a50001000015000200002500030000

5010kN

―?-7514kN

—A—10019kN

12524kN

T-15029kN

T-17534kN

—2003SkN

-------22543kN

—25048kN

樁側(cè)摩阻力分布圖

DS-2#樁惻摩阻力(KPA)

」I一一I』一T一一1一T一」，一…1

50.0100.0150.0200.0250.0300.0350.040).0

T-5010kN

"?-7514kN

-A-10019kN

-H-12524kN

T-15029kN

T-17534kN

—20038kN

--------22543kN

25048kN

-22

樁身軸力分布圖

DS-3#軸力值(KN)

I——十一一j――十—―一4T

50001000015000200002500030000

5010kN