市實驗中學教學主樓設計計算書

第一部分設計任務書

一、設計條件

市實驗中學教學主樓設計條件如下：

1、水文地質(zhì)條件

(1)地形概述

擬建場地地勢平坦

(2)地下水情況

根據(jù)鉆孔實測結果，地下水最高水位距地表-1.8m。凍結深

度-1.2m,地下水質(zhì)經(jīng)取樣分析，對混凝土無侵蝕作用。

(2)土層概述(如下表)

巖土名稱土層厚度孔隙比e液性指數(shù)Fk(kpa)T(kN/m3)

/mII

雜填土0.9100

黏土5.40.820.80200

中密細砂6270

基巖

根據(jù)工程地質(zhì)勘察報告，本工程場地覆蓋層厚度多為中軟

場地土，建筑物所在場地類別二類。

2、氣候條件

該地區(qū)主導風向為西南風，基本風壓0.55KN/m2,基本雪

壓0.3KN/m2

3、抗震設防要求

該地區(qū)抗震設防烈度為7度，近震，（查規(guī)得g=0.15g,

計地震分組為第一組）

4、其它條件

工程所用預制構件及建筑材料，本地區(qū)均能供應。施工

位吊裝及運輸機械均較完備。有上、下水及供電設施。

二、設計容及要求

設計容包括建筑設計，結構設計和施工組織設計三部分。

（一）、建筑設計

1、設計要求

（1）總平面圖設計

要求在給定場地，布置教學樓，鍋爐房，食堂，餐廳，車庫，

庫房，自行車硼，門衛(wèi)，環(huán)行跑道，運動場地，綠化用地等。其中除

教學樓做單體設計外，其余只在總平面圖中設計其位置，可不做單體

設計。

（3）教學樓設計要求

建筑面積：要求總面積控制在2500~3000面左右。

其中：普通教室：12間，每間約為50?60娠；

其他教室：美術，音樂，語音，微機教室各一間，每間

約60"80m2；

實驗室:5間,每間約為60~80ID2;

圖書閱覽室:面積約200m2；

教師辦公室：12間，每間約為20m1

其他辦公輔助用房：如門衛(wèi)，保衛(wèi)處，會議室等200m2

左右。

要求每層均設廁所，屋面采用有組織排水，室外高差

0.75mo

2、繪制建筑施工圖

（1）首頁圖：包括建筑設計簡要說明，總平面圖、圖紙目

錄、門窗表。

（2）首層平面圖、標準層平面圖、頂層平面圖（1：100

或1：150）o

（3）主要2個立面圖（比例1:100或1：150）。

（4）主要2個剖面圖2個（比例1:100或150）o

（5）主外墻大樣圖1個，節(jié)點大樣圖3?4個，（比例1:10

或l：20）o

一個主要立面和墻身祥圖要求用手畫圖。

（二）、結構設計要求

1.設計說明

（1）采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結構，裝配整體式或現(xiàn)澆

鋼筋混凝土樓（屋）蓋，空心磚或砌塊填充墻。

（2）基礎采用C20混凝土，框架采用C30混凝土，鋼筋

采用HPB235,HRB335鋼筋。

（3）荷載均按《建筑結構荷載規(guī)》（GBJ9-01）取值，建

設單位無特殊要求。

2.結構設計計算容

1）確定結構方案：上部承重結構方案與布置；樓（屋）

蓋結構方案與布置；基礎方案布置；結構措施及其特殊

部位的處理等。

2）結構設計計算

荷載匯集；地震作用計算；風荷載計算；荷載組合及力

分析；一幅框架計算；現(xiàn)澆板計算；樓梯計算；懸挑構

件計算；基礎及基礎梁計算；會議室（樓）屋蓋計算）；

其它必要的構件計算。

3.繪制結構施工圖

1）結構設計說明書

2）基礎剖平面布置圖及基礎詳圖（比例1:30?1:50）；

3）一幅框架配筋圖（比例1:30?1:50）；

4）樓梯配筋圖（比例1:30?1:50）；其它必要的構件配

筋圖（如:雨篷或挑梁，比例1:30?1:50）。

（三）、施工組織設計

第二部分結構計算書

一、結構設計方案概述

（一）框架結構布置

本工程位于抗震設防區(qū)，且為純框架結構，所以在房屋的橫向

及縱向均按剛性節(jié)點的現(xiàn)澆框架設計。

（二）框架梁、柱截面尺寸的確定

1、橫向框架梁

本工程采用矩形截面梁，其截面高度一般可按高跨比為

1/8?1/12確定，考慮中小學樓面活載不算太大，取

h=l/12*6600=550mm,截面寬度一般按b=（1/2?1/3）h確定，本工程取

b=250mmo

2、框架柱

地震區(qū)的框架柱截面尺寸的確定應考慮兩個方面的強度和剛

度要求，為此宜按方形柱或接近方形的矩形柱設計。具體尺寸的選定

應綜合考慮柱網(wǎng)尺寸的大小，層高，房屋總高度，以及作用在結構上

的荷載大小等因素的影響，一般可先按層高的1/15左右初步選定截

面尺寸，然后按有關柱軸壓比的要求進行復核，亦可參照類似工程的

設計經(jīng)驗確定。

按照以上原則本工程初步選定各柱均為b=h=500的方柱

3、縱向框架梁

h=L/12=l/12*7800=650mm,b=250mm

（三）框架跨度和柱高度的確定

在計算簡圖中，框架跨度應取柱形心線間的距離，底層柱高

取基礎頂面至二層梁頂面（或二層梁高中心）間的距離，以上各層柱

高取層高。本工程根據(jù)工程地質(zhì)資料分析，初步確定基礎頂面標高在

T.200nl左右，橫向框架二層梁頂標高為3.900m,所以底層柱約為

5.100m,其余各層柱高均為3.900m,橫向框架的跨度為6.600m,縱

向框架的柱高的確定原則同橫向框架，縱向框架的跨度為7.800m。

具體尺寸詳見下圖。

（四）關于框架結構力分析的簡要說明

雙向布置框架后的結構體系是由一系列橫向和縱向框架組成

的空間結構，結構采用手算。設計時通常忽略其空間聯(lián)系而分別按兩

個方向的平面框架單獨分析。

在豎向荷載作用下，可分別將將個幅框架作為獨立的計算單元,

按其負荷圍計算荷載，然后按平面框架分析力。

在水平荷載作用下，如果框架布置比較均勻，對稱，同方向個幅

框架的剛度基本相等，亦可按單幅平面框架計算水平荷載及其作用下

的力。而當框架布置不均勻，各幅框架剛度相差較大時，應按同方向

所有框架共同工作進行分析，并應采取措施加強樓面整體性和水平剛

度，以確保各根框架能在水平荷載作用下共同工作。本工程采取在風

荷載作用下按單幅平面框架計算，在地震作用下按同方向框架共同工

作進行分析的方法。

對于本工程來講，縱向三幅框架受力各不相同，應分別進行計算，

橫向以⑧軸線框架（編號為KJ8）為例進行分析。

二、橫向框架（KJ8）力計算

本工程為學校建筑，作用在結構上的荷載，樓層（面）活荷載，

風荷載及地震作用，下面分別計算各項荷載作用下的力。

（一）KJ8在橫載作用下的力計算

1、荷載計算

1）屋面梁線荷載：

（1）屋面面荷載：

綠豆砂保護層0.05KN/M?

SBS防水卷材0.35KN/M2

20mm厚1:2.5水泥砂漿找平20X0.02=0.4KN/M2

1：8白灰爐渣找坡3%最薄處30厚12X0.15=1.8KN/M2

苯板保溫80mm厚0.5義0.08=0.04KN/M2

120mm厚鋼筋混凝土板25X0.12=3.0KN/M2

20mm厚板下水泥沙漿抹灰0.02X17=0.34KN/M2

合計：=5.98KN/M2

(2)屋面梁線荷載：

屋面板傳來5.98X7,8=46.64KN/M

梁自重0.25X0.60x25=3.44KN/M

(0.25X0.40x25=2.5KN/M)

合計：=50.08KN/M

(=49.14KN/M)

2)樓面梁線荷載：

(1)樓面荷載：

水磨石地面0.65KN/M2

40mm厚細石混凝土25x0.04KN/M2=l.00KN/M2

120nlin厚鋼筋混凝土板25x0.12KN/M=3.00KN/M2

20mm厚石灰砂漿抹灰0.34KN/M2

合計：=4.99KN/M2

(2)樓面梁線荷載：

樓面板傳來4.99x7.8=38.92KN/M

梁自重3.44KN/M

2.5KN/M

合計42.36KN/M

(41.42KN/M)

3)縱向框架梁傳至柱的集中力

按平面框架計算豎向荷載作用下的框架力時，應考慮與柱相連的

縱向梁傳來的集中力，一般可近似地將縱向梁視為簡支梁計算。下面

以A軸線縱梁為例進行計算。

(1)A軸線屋面縱梁傳來的集中力：

女兒墻及壓頂重

0.12*0.36*7,8*25+0,3*0.78*7.8*12=30.3KN

梁及粉刷層

[0,25*0,65+0.02*(0.53+0.7+0,254)]*25*7,3=35.07KN

梁頂面保溫層及防水層

(0.25+0.02*20+12*0.15+0,5*0,08)*0,37*7,3=3.48KN

合計：68.88KN

(2)A軸線二、三、四層縱梁傳來的集中力：

鋼窗2,4*2*2.3*0,45=4.97KN

窗間墻0,3*30*3.9*12=42.12KN

窗下墻0.3*0.9*4.8*12=15.55KN

梁自重35.07KN

合計：97.71KN

B、C軸線縱梁傳至該幅框架柱的集中力計算從略，具體數(shù)值表

示于下圖中。

68.88KN49,/m-88KN

50.08KN/m

IIII、/

B3C3

。

6。

97.71KN42.36KN/m82.70KN41.42KN/mW2.95KN

\/I1IIIIIIIIIIII卜III、/

A282C2

g

6

ro

42.36KN/m8270KN41.42KN/m102.95KN

■II—III—II卜III、/

BiC,

g

6

rO

97.71KN42.36KN/m82.70KN41.42KN/m102.95KN

\/IIIIIIIIIIIIIII\/

g

Z7Z

66002400

----------------------------------e--------------

作用于KJ8的恒載以及在恒載作用下的計算簡圖

4)柱自重:

(1)每米柱重量

柱自重0.5*0,5*25=6.25KN/m

面層0,5*4*0.02*25=1.OKN/m

合計:7.25KN

(2)三、四層柱重7.25*3,9=28.28KN

底層柱重7.25*5.1=37.OKN

2、力計算

恒載作用下的力計算簡圖如上，力計算用力矩二次分配法

1)框架梁固端彎矩

MA4B4=-1/12*50.08*6,6*6.6=-181.79KN*m

MA3B3=MA2B2=MAIBI=-1/12*42.36*6,6*6.6=-153.77KN*m

MC4B4=-1/12*49.14*2,4*2.4=-23.59KN*m

MC3B3=MA2B2=MAIBI=-1/12*41.42*2.4*2.4=-19.88KN*m

2)分配系數(shù)

(1)框架梁、柱線剛度

梁、柱線剛度的計算結果列于下表中

桿截面尺寸EcILI=Ec/l相對

4

件b/(mm)h/(mm)KN/mm2mmmmKN/mm剛度

25055030.03.47*10」66001.577*。0.51

25040030.01.33*10924001.663*。0.54

50050030.05.21*10939004.008*1()71.31

50050030.05.21*10951003.065*1()71.00

(2)分配系數(shù)

計算過程略，計算結果見下列力計算圖中

3)力計算

(1)彎矩計算

用彎矩二次分配法計算框架在恒載作用下的力如下:

￡，下，方,，下，方,

L_0.72I0.28I10.2161).5550.2291D.29217g

-181.79181.79-23.5923.59

130.8950.90-34.17-87.80-36.23-6.89-16.70

32.22-17.0925.4528.90-3.45-18.124.1J

-10.89-4.24-10.99-28.25-1L664.099.90

152.22-152.22162.08-87.15-74.932.67-2.67

b.4193.4190.162D.13?.357135^0.14^1D.17d0.41f0.41a

-153.77153.77-19.8819.88

64.4364.4324.91-18.61-47.80-47.80-19.68-3.38-8.25-8.25

65.4532.22-9.3112.46-43.90-23.90-L69—9.34-8.35-4.13

-37.02-37.02-14.317.9320.3620,368.383.719.069.06

92.8659.63-152.48155.55-71.34-51.34-32.87W.87-7.54-3J2

10.4190.419m62D.139D.357135D.U17004150.4H

-153.77153.77-19.8819.88

64.4364.4324.91-18.61-47.80-47.80-19.68-3.38-8.25-8.25

32.2235.68-9.3112.46-23.90-26.11-1.69-9.34-4.13-4.5/

-24.55-24.55-9.495.4514.0114.015.773.077.497.49

72.1075.56-H7.66153.07-57.69-59.90-35.4810.23-4.895J3

D.464).3530.1811D.152D.39C129D.161I0.1890.4600.351

-15X77153.77-19.8819.88

71.3554.5927.83-20.35-52.22-39.77-21.56-3.76-9.14-6.98

32.22-10.1813.92-23.90-1.88-10.78-4.13

-10.23-7.82-4.001.804.633.521.912.826.865.23

93.2546.77-140.12U9.U-71.49-36.25-41.418J6-6.41-1./5

23.38-18.13-0.87

用彎矩二次分配法計算框架在恒載作用下的力

在恒載作用下KJ8彎矩圖

（2）梁端剪力計算

梁端剪力分別取隔離體進行計算，計算結果如下。其中VA、VB、

Vc分別表示與A、B、C柱相連的梁端剪力值。

四層：

大梁：1=6.6mGk=39.55KN/m

￡M=138.07-122.12=15.95KN*m

VA=1/2Gkl—XM/l

=1/2*39.55*6.6-15.95/6,6=128.1KN

VB左二1/2Gkl+￡M/l

=1/2*39.55*6.6+15.95/6,6=132.9KN

走道梁：1=2.4mGk=38.61KN/m

￡M=48.38-4.19=44.15KN*m

Vc=l/2Gk-XM/l

=1/2*38.61*2.4-38.61/2,4=30.2KN

VB右=1/2Gkl+XM/l

=1/2*38.61*2.4+38.61/2,4=62.4KN

三層：

大梁：1=6.6mGk=42.36KN/m

XM=154.27-150.26=4.01KN*m

VA=1/2Gkl—XM/l

=1/2*42.36*6.6-4.01/6,6=139.2KN

VB左二1/2Gkl+2M/l

=1/2*42.36*6.6+4.01/6,6=140.4KN

走道梁：1=2.4mGk=41.42KN/m

￡M=34.22-10.57=23.65KN*m

Vc=l/2Gkl\M/l

=1/2*41.42*2.4-23.65/2,4=39.8KN

VB右=1/2Gkl+￡M/l

=1/2*41.42*2.4+23.65/2,4=59.6KN

二層：

大梁：1=6.6mGk=42.36KN/m

￡M=153.07-147.66=5.41KN*m

VA=1/2Gkl-XM/l

=1/2*42.36*6.6-5.41/6,6=139,OKN

VB左二1/2Gkl+2M/l

=1/2*42.36*6.6+5.41/6,6=140.6KN

走道梁：1=2.4mGk=41.42KN/m

EM=35.48-10.32=25.16KN*m

Vc=l/2Gkl-XM/l

=1/2*41.42*2.4-25.16/2,4=39.2KN

VB右=1/2Gkl+￡M/l

=1/2*41.42*2.4+25.16/2,4=60.2KN

一層：

大梁：1=6.6mGk=42.36KN/m

￡M=149.14-140.12=9.02KN*m

VA=1/2GkrXM/l

=1/2*42.36*6.6-9.02/6,6=138.4KN

VB左二1/2Gkl+XM/l

=1/2*42.36*6.6+9.02/6,6=141.2KN

走道梁：1=2.4mGk=41.42KN/m

￡M=41.41-8.16=33.25KN*m

Vc=l/2Gkl-XM/l

=1/2*41.42*2.4-33.25/2.4=35.8KN

VB右=1/2Gkl+￡M/l

=1/2*41.42*2.4+33.25/2,4=63.6KN

(3)柱軸力的計算

每層柱上下端截面(即控制截面)的軸力一般可按下式計算。

N上;計算層以上各層傳來的軸力+本層橫梁端剪力+接點處集中

力

N下=N上+本層柱自重+其它作用力

KJ8在恒載作用下的各柱軸力計算詳見下表，恒載作用下的梁端

剪力及柱端軸力示于下圖。

KJ8在恒載作用下的各柱軸力計算表

樓軸累計容具體數(shù)值

層力A柱B柱C柱

橫梁傳來128.1195.330.2

N上縱梁傳來46.9737.9346.97

4合計175.07233.2377.17

上截面?zhèn)鱽?75.07233.2377.17

N下本層柱重28.2828.2828.28

合計203.35261.51105.45

上層傳來203.35261.51105.45

N±橫梁傳來139.220039.8

3縱梁傳來97.7182.70102.95

合計440.26544.21248.2

上截面?zhèn)鱽?40.26544.21248.2

N下本層柱重28.2828.2828.28

合計468.54572.49276.48

上層傳來468.54572.49276.48

N上橫梁傳來139.0200.439.2

2縱梁傳來97.7182.70102.95

合計705.25855.59418.63

上截面?zhèn)鱽?05.25855.59418.63

N下本層柱重28.2828.2828.28

合計733.53883.87446.91

上層傳來733.53883.87446.91

N上橫梁傳來138.4204.835.8

1縱梁傳來97.7182.70102.95

合計969.641171.37585.66

上截面?zhèn)鱽?69.641171.37585.66

N下本層柱重37.037.037.0

合計1006.641208.37622.66

128.1-132.962.4-30.2

175.07"2±.23177.17

261.51

203.25139.2—140.459.6-39.8105.45

440.26544.21248.2

572.49

468.54139.0-140.660.2-39.2276.48

705.25855.59418.63

883.87

733.53138.4—141,263.6-35.8446.9

-585.66

969.641171.37

1006.641208.37622.66

/////////

ABC

KJ8在恒載作用下的柱軸力及梁端剪力

(4)梁端彎矩的調(diào)幅

延性設計是框架抗震設計的一個重要容。為了力求在地震作用下

塑性較首先在梁端出現(xiàn)，而不是首先在柱端出現(xiàn)，以實現(xiàn)“強柱弱梁”

的設計原則。根據(jù)塑性力重分布的原理，可將涼端彎矩進行調(diào)幅處理，

適當減少梁端截面的負彎矩鋼筋數(shù)量，這樣處理還可以達到方便施工

的目的。本工程在豎向荷載作用下取調(diào)幅系數(shù)6=0.8進行計算，跨中

截面的彎矩增量利用公式AM=l/2(1-6)(Mij+Mji)進行計算，并將

調(diào)幅后的梁端及跨中截面彎矩值寫在恒載作用下KJ8彎矩圖括號。

(二)KJ8在活載作用下的力計算

對于框架梁柱的不同截面或同一截面的不同種類的最不利力，

往往有各不相同的活荷載最不利布置方式，力計算時可采用分跨計算

組合的方法，即將活荷載逐層逐跨單獨作用在框架上，分別計算出框

架結構的力，然后利用迭加原理計算各截面的最不利力。如若采用手

算方法，當活載數(shù)值較小時，也可以不考慮活載最不利位置的影響，

直接按滿布活載一次計算力，計算量可以明顯減少。本工程采用手算,

直接按滿布活載一次計算力。

1、活荷載的取值

(1)屋面活荷載

查《建筑結構荷載規(guī)》(GBJ50009——2001),屋面均布活荷載

標準值為2.OKN/m2,則屋面梁按線荷載計算的活載為

2.0*6,6=13.2KN/m,2,0*2,4=4.8KN/mo

(2)樓面活荷載

查《建筑結構荷載規(guī)》(GBJ50009——2001),教室建筑樓面均

2

布活荷載標準值為2.0KN/mo且本工程不需要考慮樓面活荷載的折

減，所以樓面梁上按線荷載計算的活載為2.0*6.6=13.2KN/m,

2.0*2.4=4.8KN/mo

2、活荷載的布置

活荷載的布置情況如下圖:

13.2KN/m4.8KN/m

IIIIIIIIIIIIIIIIIIIII

13.2KN/m4.8KN/m

IIIIIIIIIIIIIIIIIIIII

13.2KN/m4.8KN/m

IIIIIIIIIIIIIIIIiiiii

13.2KN/m4.8KN/m

IIIIIIIIIIIIIIIIIlI

ABC

活荷載的布置

3、活載作用下的力計算

活載作用下的力計算采仍用彎矩二次分配法,具體計算過程詳見

下圖。計算中忽略了框架接點線位移的影響，按無側移框架進行計算。

1下，右,，方，上C,后,下，

0.72I0.28I10.2163.5550.2230.29217g

-47.9247.92-2.022.02

34.5013.42-9.91-25.48-10.51-0.59-1.43

10.04-4.966.71-8.20-0,30-5.26-0.42

-3.66-1.420.390.990.411.664.02

40.88-40.8845.11-32.69-12.42-2.172.17

10,4190.4190.1621D.139D.3573.3510.14^700.4110.4司

-47.9247.92-2.022.02

20.0820.087.76-6.38-16.39-16.39-6.75-0.34-0.84-0.84

17.2510.04-3.193.88-12.74-8.20-0.17-3.38-0.72-0.42

-10.10-10.10-3.902.406.156.152.530.771.881.88

27.2320.02-47.2547.82-22.98-18.44-6.41-0.930.320.62

10,4190.4190.162D.139D.3573.3510.14110,17010450.41^

-47.9247.92-2.022.02

20.0820.087.76-6.38-16.39-16.39-6.75-0.34-0.84-0.84

10.0411.12-3.193.88-8.20-8.95-0.17-0.38-0.42-0.4/

-7.53-7.53-2.911.874.804.801.970.210.530.53

22.5923.67-46.2647.29-19.79-20.54-6.971.51-0.73-0./8

D.46413550.1811D.152D.39C12910.1611D.189D.46C0.3511

-47.9247.92-2.022.02

22.2317,018.67-6.98-17.90-13.63-7.39-0.38-0.93-0.71

10.04-3.494.39-8.20-0.19-3.70-0.42

-3.04—2.33—1.180.611.561.190.640.781.901.44

29.2314.6843.9245.94-24.54-12.44-8.96-1.280.550.73

7.24-6.22-0.37

用彎矩二次分配法計算KJ8在活載作用下的力圖

囹弟魚陰且留“算典型

o￡￡

活載作用下梁端剪力及柱端軸力示意如下:

42.92-44.210.03T,49

-1,49

42.925423

43.61-43.618.04-3.48

86.53105.88一4.97

43.40-43.728.04-549

129.93157.64-8.94

43.25-43.878.96-2.56

173.18

210.47-11.5

/

ABC

活載作用下梁端剪力及柱端軸力圖

（三）風荷載作用下的計算

1、風荷載作用下的取值

垂直作用于建筑物表面上的風荷載W(KN/m2)按下式計算

W=/?2*〃s*〃z*WO

式中42---風振系數(shù)。62=1.0；

〃s-------風載體形系數(shù)?！╯=0.8-(-0.5)=1.3；

——風壓高度變化系數(shù)。〃z=i.n,具體數(shù)值根據(jù)房屋頂

點距地面的高度H=17.7m及地面粗糙度為B類，查表得到?？紤]房屋

高度不大，風荷載統(tǒng)一按〃，=1.11計算并按均布處理。

Wo——基本風壓。Wo=0.55KN/m2°

因此，作用于每平方米墻面上的風載為：

W=.2*〃S*4Z*WO=1.0*1.3*1.11*0.55=0.794KN/m2

沿高度分布的線荷載，按負荷寬度5nl計算，即

0.794*5=3.97KN/m

2、力計算

(1)計算簡圖如下：

力計算采用D值法，將均布線荷載先化為接點荷載，具體計算如下:

頂接點處：P4=3.97*(3.9+0.9)/2=9.53KN

四層樓面接點處：P3=3.97*3,9=15.48KN

三層樓面接點處：P2=3.97*3.9=15.48KN

二層樓面接點處：P1=3.97*(3.9+5.1)/2=17.87KN

(2)各層柱側移剛度計算

各層柱側移剛度計算如下表所示:

9.53KN

風載作用下力計算簡圖

_Kn12ic

aD=cz-----

Zib2+KZD

K二二一（一般）

柱2ic

KN/mm

_0.5+K

別aKN/mm

2+K

K二丁（首層）

2ic

二、三、四層柱

2*051039

A邊跨勺以二0.39=0.165.06

2*1.312+0.39

2*2*0510,78=0.28

軸中跨=0.788.85

2*1.312+0.78

0.51+0.54八c04

B邊跨-------------=0.4701-^-=0.175.3843.03

2*1.312+0.4

2*(0.51+0.54)0-80=0.29

軸中跨=()9.18

2*1.31'2+0.80

8

054*20,41=0.17

C邊跨吧一二0.415.38

2*1.312+0.41

2*2*0540-82=0.29

軸中跨-=0.829.18

2*1.312+0.82

底層柱

0.51+0.50八4八

A邊跨—=0.51-------------=0.405.66

1.002+0.51

2*0510.50+1.02廠八

軸中跨^-^=102-------------=0n.507.08

1.002+1.02

0.51+0.54_0.50+1.05八匚1

邊跨-------------=0.517.2141.87

1.002+1.05

B1.05

2(0.54+0.51)_0.50+2.10八p

軸中跨-------------=0.63o8.91

1.002+2.10

2.10

理=0.540.50+0.54八一

C邊跨-------------=0.415.80

1.002+0.54

2*0540.50+1.08八匚1

軸中跨^-^=1.08-------------=0.517.21

1.082+1.08

（3）力計算

柱端彎矩的計算如下表示，梁端彎矩可利用接點平衡條件計算，

KJ8在風載作用下的彎矩圖形如下（a）所示，利用彎矩圖形計算得到

的梁端剪力及柱軸力示于下圖（b）中。

(a)

-1.38-1.38-3.96-3.96

3.96

-k38-2.58

-4.99—4.99—14.35-14.35

-6.37-11.9418.31

-9.46-9.46-18.86-18.86

-15.83-21.3437.17

-12.64-12.64-24.0-24.0

-28.47

-32.761.17

ABC

(b)

風載作用下的柱端彎矩計算

樓層高Pi柱DiViM±=M下二

ZD

層h(m)(KN)別(KN/mm)KNy