外墻腳手架搭設施工方案外墻腳手架搭設施工方案「篇一」根據(jù)業(yè)主提出的要求，結(jié)合本工程的特點及工期、質(zhì)量等要求，外墻腳手架采用全封閉式鋼管腳手架。一、材質(zhì)要求1、采用外徑為48mm、壁厚為3.5mm的無縫鋼管，立桿和大橫桿的長度為4-6m，小橫桿為1.2-1.3m，對有嚴重銹蝕、彎曲、壓彎、壓扁（損傷和有裂縫者）嚴禁使用。2、直角、回轉(zhuǎn)、對接均采用鑄鐵扣件，對有脆裂、變形、滑落等現(xiàn)象的扣件應進行篩選，扣件螺栓刷上機油。3、搭設前對所有需用的鋼管、扣件由材設部門進行篩選，進行檢查，嚴格實物驗收，施工現(xiàn)場方可使用。4、竹籬笆宜橫向密編，縱片不少于5道，每道應用雙片，橫向應一正一反，且周邊應用兩根竹片對面夾緊，并打眼穿鐵絲扎牢，竹片寬度不得小于30mm，厚度不得小于8mm，不能用腐朽的毛竹制成。5、密目網(wǎng)、小挑網(wǎng)應有準用證和合格證。二、搭設方案1、采用雙排立桿搭設，離墻0.25m，立桿間距縱向1.80m，橫向1.05m，步架高1.8m。2、搭設最大高度為22.0m。3、搭設程序：地基處理、彈線、擺墊鐵→豎立桿、設掃地桿→搭設水平桿→接立桿、附墻壁設置、鋪腳手板→搭設欄桿→掛小挑網(wǎng)、安全網(wǎng)。三、腳手架的基本要求1、具有足夠的穩(wěn)定性和承載力，保證在施工期間所規(guī)定的荷載或在氣候條件的影響下不變形、不搖晃、不傾斜，能夠確保操作人員的人身安全。2、構(gòu)造簡單，搭設、拆除、搬運方便，使用安全。3、外架的寬度、高度、離墻距離能滿足工人操作、材料的設置和運輸?shù)男枰?，一切按有關外墻腳手架的操作程序進行。4、要有足夠的面積滿足堆料、運輸、操作和行走的要求。5、要因地制宜、量材施用盡量節(jié)約用量。外墻腳手架搭設施工方案「篇二」一、編制依據(jù)1、《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-20xx中國建筑工業(yè)出版社；2、《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》中國建筑工業(yè)出版社；3、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ128-20xx中國建筑工業(yè)出版社；4、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業(yè)出版社。二、工程慨況工程外墻高度12.4m，外墻彩鋼板施工時采用鋼管拼裝腳手架三、腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，充分考慮以下幾點：1、架體的結(jié)構(gòu)設計，力求做到結(jié)構(gòu)安全可靠，造價經(jīng)濟合理；2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性及便于施工；3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修；四、腳手架施工方案的材質(zhì)要求1、鋼管落地式腳手架，選用外徑40mm，壁厚2.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質(zhì)的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結(jié)果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質(zhì)的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結(jié)果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，顏色力求環(huán)境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統(tǒng)一漆黃色，剪力撐統(tǒng)一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網(wǎng)采用密目式安全網(wǎng)，網(wǎng)目應滿足2000目／100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網(wǎng)重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網(wǎng)必須有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質(zhì)量合格證，以及由烏魯木齊市建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。6、連墻件采用鋼管，其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結(jié)構(gòu)》（GB/T700）中Q235A鋼的要求。五、腳手架施工方案的搭設流程及要求落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→基礎承載力實驗、材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。定距定位。根據(jù)構(gòu)造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內(nèi)設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結(jié)構(gòu)的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內(nèi)排。其余按一下構(gòu)造要求搭設。1、主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C10的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數(shù)據(jù)參閱腳手架計算書）。2、立桿間距(1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.2m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立桿距建筑物0.3m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內(nèi)，以保證腳手架的整體性。(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網(wǎng)掛設，大橫桿置于立桿里面，每側(cè)外伸長度為150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結(jié)構(gòu)整體受力。4、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。5、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結(jié)構(gòu)層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。6、防護欄桿(1)腳手架外側(cè)使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。(2)選用18鉛絲張掛安全網(wǎng)，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側(cè)必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內(nèi)側(cè)形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內(nèi)側(cè)設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。外墻腳手架搭設施工方案「篇三」一、工程概況該層板面標高為15.87m，地面標高為±0.000，該層高為15.87m。該處樓板的總投影面積為：350m2，為梁式樓板，板厚為180mm，最大的梁截面尺寸為450×3100mm，其他的梁截面面積均在0.9m2之內(nèi)，本層模板的支撐系統(tǒng)用φ48×3.5的鋼管搭設，主桿布置為：在K軸的CKL（1）及梁截面面積大于0.7m2以上的立杠用四排450×900mm的間距布置、其他的為900×900mm一道布置立桿?？v橫水平桿沿立桿垂直方向每1.2m一道，用扣件互互相連（見搭設平面圖1）。二、型式選擇與搭設要求全部采用落地式鋼管滿堂紅配扣搭設，搭設必須滿足有足夠的剛度和穩(wěn)定性，保證施工過程中在各種施工操作在允許荷載作用下不產(chǎn)生失穩(wěn)、變形、傾斜、扭曲等現(xiàn)象。三、搭設方法見平面布置圖1四、拆除工藝見外排柵的拆除工藝五、質(zhì)量、安全保證措施按照外排柵的方案進行六、混凝土澆搗方法于K軸的CKL1梁過深（3.1m），項目設計有關人員及監(jiān)理公司商量，決定對CKL1梁分二次澆筑完成，第一次澆筑至中和軸，第一次澆筑完在混凝土初凝前，必對混凝土面插毛及需對混凝土面插φ10@200L=600mm雙排鋼筋。讓新澆混凝土與舊混凝土有更好的接觸間，當?shù)谝淮螡餐昊炷恋?天后再進行澆筑第二次混凝土。七、荷載計算計算以K軸的CKL1梁為例（搭設時的架子如梁的截面面積大于0.7m2以本計算書同樣搭設。現(xiàn)取材料自重為0.15KNm2，鋼筋混凝土為25KNm2，施工荷載為4KNm2。1、模板系統(tǒng)計算：（1）材料截面、性能常數(shù)（2）梁側(cè)模板計算以CKL1梁高為準，以圖2剖面，梁側(cè)板為18mm膠板，立檔為200mm一道，立檔外側(cè)用雙水平鋼管卡緊，每側(cè)6道雙排水平鋼管。每側(cè)每排設置6道（排距每400mm）對拉螺栓（見圖2）。A、梁側(cè)模板的標準荷載，新澆搗混凝土時對模板產(chǎn)生側(cè)壓力：查建筑施工計算手冊得Fa=0.22rctB1B2V12。Fa=0.22×25×200(50+15)×1×1.2×2512=102KNm2。Fb=RcH=25×3.1=77.5KNm2。取二者的小值，取F=77.5KNm2為計算值。B、梁側(cè)模板的強度驗算取水平面施工活荷載為4KNm2，梁側(cè)模板的計算可按四跨連續(xù)梁計算，取梁底1mq=(77.5×1.2+1.4×4)×1=98.6KNmM=111×98.6×0.22=0.359KN.m3.1mW=bh26=182×10006=5.4×104mm32σ=мw=0.359×1065.4×104=6.65Nmm2《fm=11Nmm2滿足強度要求。q=19.72KNmC、側(cè)梁板的剛度驗算200mm×4ω=kqL4100EI，查《建筑施工計算手冊》，I=183×100012=4.86×105mm4ω=0.967×98.6×2004100×104×4.86×105=0.31mm《L400=0.5mm，滿足要求。D、立檔（梁側(cè)板的豎枋間距為每200mm設一道，立檔采用80×80的枋木驗算枋木的撓度，該荷載為三角形，以最大值作為均荷載設計，本設計立檔最大距離（對拉螺桿二支點距離）為500mm，以四跨為計算，q=19.72KNm根據(jù)ω=kqL4100EI≤L400L=（EI4kq）13查《設計手冊》，K=0.644，I=bh312=3.4×106mm4，E=10000Nmm2L=(10000×3.4×1064×0.644×19.72)13=874mm》500mm，滿足要求。E、梁側(cè)水平桿（雙鋼管）設計驗算。研究到荷載的實際情景，取最大值作為均勻荷載，立檔所受到梁側(cè)板的側(cè)力（200×500mm）。側(cè)板傳給立檔的總力為：Po=77.5×0.2×0.5=7.75KN所以在單位面積側(cè)板傳給立檔的Po為傳給雙水平鋼管的P1集中力，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖為圖6，計算水平桿的抗彎強度。以σ=мw≤fmP2=1.5P1，查《設計手冊》f=205Nmm2，ω=5.08×103mm3Mmax=0.2×1.5P1-0.2P1=0.775KN.mσ=7.75×1055.08×103=152Nmm2《f=205Nmm2，滿足要求。F、對拉螺桿驗算對拉螺桿的橫向距離為0.4m，豎向距離以最大距為0.5m，以最不利荷載為不利點，其承受的面積為：0.4×0.5=0.2m2。每根螺栓所承受的拉力為N=77.5×0.2=15.5KN本工程采用直徑為φ14mm對拉螺栓凈截面面積為扣除紋高為2邊2.5mm。A=π（14-2.5）24=103.86mm2，fm=215Nmm2螺栓所能承受的軸力，103.86×215=22332N=22.33KN》15.5KN，滿足要求。（3）梁底模的計算（梁底搭設見圖2）梁底采用18mm膠板，設置三層枋木，頂層枋木垂直梁底面每250mm一道，中間層為在梁底寬度范圍內(nèi)每200mm一道，底層為450mm一道雙枋木。由于梁底模板所承受的荷載與側(cè)模（最不利位置）荷載相同，底模的支點比側(cè)模多，所以梁底模板可免驗算。A、荷載計算以450×3100mm梁為計算（把荷載轉(zhuǎn)化成線荷載），材料自重：0.15KNm，混凝土自重：34.87KNm，鋼筋4KNm，混凝土施工荷載4KNm?？偤奢d：Q=1.2×(0.15+34.87+3)+1.4×4=51.22KNm。B、頂層枋木設置的驗算（每200mm一道），可按5跨連續(xù)梁計算：ω=kgL4100EI《L400，K=0.644(前面已查得)。L=（EI4Kg）13，其中E=6000Nmm4，I=bh312=18×450312=1.37×108mm4L=(6000×1.37×1084×0.644×51.22)13=867mm》200mm，滿足要求。C、中間層枋木間距的驗算頂層枋木每條傳給二層枋木的荷載為51.22KNm（最不利），而二層平行梁長方向設置6條枋木，每條中至中距離為240mm一道。那頂層枋木同時傳給2層枋木的力（二層枋木每條所受的力）為：q=51.22×0.24=12.29KNm。而三層枋木的支點距離為0.9m（雙枋木）。ν12.29×2×0.45=5.53KNmax=12qL=0.5×Zmax=3ν2bh=3×5.53×1032×80×80=1.296Nmm2《fv=1.5Nmm2。Mmax=12qL2=0.5×12.29×0.92=4.97KN.m，W=bh2b=853333mm3σ=4.97×106853333=5.8Nmm2《fm=15Nmm2滿足要求。D、底層枋木的間距驗算本工程設計為雙枋木，排距為900mm一道，而二層枋木傳給底層枋木由C點計得其每條枋木的最大軸力為5.53KN，計算圖7，底層每條枋木所完二層傳來的總力（化成線載）為5.53×6×1=33.18KNm，為確保安全，取中間單跨來計算：q=13.08KNmR1=R2=12qL=7.47KNMmax=qL28=33.18×0.4528=0.84KN.mVmax=7.47KN，Zmax=3ν2bh=1.75Nmm2》fv=1.5Nmm2。而本工程采用雙枋木一齊承受，所以1.75×12《fv，滿足要求。（4）計算鋼管支撐以CKL1為準：（計算1m2長梁內(nèi)及板的荷載）鋼筋混凝土：0.45×3.1×25=34.88KNm2。施工荷載：4KNm2。材料自重：0.15KNm2。梁范圍之外的板重：（板厚150mm）取0.15KNm2。總荷載：（34.88+0.15×2）×1.2+4×1.4=47.87KN?，F(xiàn)場使用立桿距離為450mm，橫距為900mm一道（每900mm長方向內(nèi)有4條立桿支撐），不研究風荷載。A、立桿穩(wěn)定性驗算：NψA《f，得λ=Loi=1.2×1.2×10315.8=91，(其中取計算長度系數(shù)為1.2，i=15.8)所以查表ψ=0.654，A=4.89×102mm2則：47.82×1030.654×4.89×102×4=37.38《f=215×0.582(研究到鋼管抗力不穩(wěn)定系數(shù))，滿足穩(wěn)定性。B、扣件抗滑計算ν≤［ν］，前面計算得出條立桿總要承受的壓力為47.82KN，N=47.82×14=11.955《［ν］=8KN不貼合要求，所以一個扣件的抗滑力不到，抗滑需加固。加固辦法：a、利用立桿與縱橫桿（最頂一道）的交接處扣件互互相接，相互作用。b、在最頂一層的扣件底另加一扣件緊頂該上頭扣件，讓二個扣件一齊作用。c、把大梁混凝土分二次澆搗。本方案決定同時采用以上三種做法一齊，但研究扣件受力不均勻系數(shù)取0.6，（在每條立桿上有三個扣件一齊作用，計算不研究第c項做法）。則N=11.95