某滑坡工程滑坡穩(wěn)定性計(jì)算過程案例概述目錄TOC\o"1-3"\h\u17281某滑坡工程滑坡穩(wěn)定性計(jì)算過程案例概述 180791.1FLAC3D數(shù)值方法介紹 194981.1.1FLAC3D簡介 1260571.1.2FLAC3D計(jì)算的數(shù)學(xué)力學(xué)原理 152391.2三維數(shù)值模型的建立及應(yīng)力應(yīng)變分析 4184731.2.1邊坡模型參數(shù)選取 4307331.2.2未削坡邊坡模型在不同工況下的數(shù)值模擬分析 5104681.2.3削坡未治理邊坡模型在不同工況下的數(shù)值模擬分析 13124221.2.3削坡并治理邊坡模型在不同工況下的數(shù)值模擬分析 201.1FLAC3D數(shù)值方法介紹1.1.1FLAC3D簡介FLAC(

Fast

Lagrangian

Analysis

of

Continua)是由美國

ITASCA國際集團(tuán)公司(Itasca

International

Inc.)研發(fā)推出的連續(xù)介質(zhì)力學(xué)分析軟件，是該公司旗下最知名的軟件系統(tǒng)之一。FLAC目前已在全球七十多個(gè)國家得到廣泛應(yīng)用,在國際土木工程(尤其是巖土工程)學(xué)術(shù)界和工業(yè)界享有盛譽(yù)。程序算法的起源可以追湖到20世紀(jì)6年代,距今已經(jīng)有近60年歷史。FLAC3D核心開發(fā)者為離散元之父Peter

Cundall博士,目前是美國工程院院士和英國工程院院士。在世界范圍內(nèi),FLAC/FLAC3D已經(jīng)成為巖土工程及相關(guān)行業(yè)數(shù)值模擬的主流產(chǎn)品,在邊披、基坑、隧道、地下洞室、采礦、能源及核廢料存儲(chǔ)等領(lǐng)域得到廣泛的應(yīng)用。軟件可以計(jì)算巖土體在各種外荷載作用下產(chǎn)生的變形、應(yīng)力、穩(wěn)定性,尤其擅長計(jì)算巖土體破壞后的大變形和峰后特性等問題。同時(shí),在非線性動(dòng)力計(jì)算、本構(gòu)模型二次開發(fā)和多場耦合等方面,軟件也提供了專業(yè)的解決方案。20世紀(jì)90年代,我國部分高校和科研院所開始引進(jìn)該軟件,目前該軟件已經(jīng)逐漸成為巖土工程界影響最為深遠(yuǎn)的專業(yè)軟件之一。1.1.2FLAC3D計(jì)算的數(shù)學(xué)力學(xué)原理（一）顯式有限差分法在有限差分法中、一般將微分方程的基本方程組和邊界條件都近似地改用差分方程(代數(shù)方程)來表示,即:由空間離散點(diǎn)處的場變量(應(yīng)力、位移)的代數(shù)表達(dá)式代替。這些變量在單元內(nèi)是非確定的,從而把求解微分方程的問題改換成求解代數(shù)方程的問題。相反?有限元法則需要場變量(應(yīng)力、位移)在每個(gè)單元內(nèi)部按照某些參數(shù)控制的特殊方程產(chǎn)生變化。公式中包括調(diào)整這些參數(shù)以減小誤差項(xiàng)和能量項(xiàng)。有限差分法和有限元法都產(chǎn)生一組待解方程組。盡管這些方程是通過不同方式推導(dǎo)出來的,但兩者產(chǎn)生的方程是一致的。另外,有限元程序通常要將單元矩陣組合成大型整體剛度矩陣,而有限差分則無需如此,因?yàn)樗鄬?duì)高效地在每個(gè)計(jì)算步距重新生成有限差分方程。在有限元法中,常采用隱式、矩陣解算方法?而有限差分法則通常采用“顯式”時(shí)間遞步法解算代數(shù)方程。彈性力學(xué)中的差分法是建立有限差分方程的理論基礎(chǔ)。首先對(duì)求解區(qū)域進(jìn)行剖分,取正整數(shù)M和N，?=LM為空間步長，τ=TN為時(shí)間步長，用兩簇平行直線x=xi，0≤i≤M和t=tk，0≤k≤N將Ω分割成長方形網(wǎng)絡(luò)，引入網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)：（xi，tk）,用uik表示函數(shù)u(x,t)在節(jié)點(diǎn)（xi定義uik為方程在網(wǎng)格點(diǎn)（xi，t定義二階中心差分算子和一階差分算子。在點(diǎn)（xi，t；（1.1）；（1.2）；（1.3）；（1.4）將（1.3）和（1.4）相減然后除以h，可得；（1.5）令，結(jié)合（1.1），（1.2）和（1.5）可得其中。整理上述個(gè)方程可得顯式差分格式為（1.6）對(duì)于，當(dāng)時(shí)，其顯示格式是穩(wěn)定的，截?cái)嗾`差為。（二）強(qiáng)度折減法隨著計(jì)算機(jī)性能的不斷提高,采用強(qiáng)度折減技術(shù)進(jìn)行邊坡的穩(wěn)定性分析逐漸成為數(shù)值模擬及實(shí)際工程研究的重點(diǎn)。結(jié)合有限差分法的強(qiáng)度折減法較傳統(tǒng)的方法具有以下優(yōu)點(diǎn)：(1)能夠?qū)哂袕?fù)雜地形、地質(zhì)的邊坡進(jìn)行計(jì)算；(2)考慮了巖土體的本構(gòu)關(guān)系,以及變形對(duì)應(yīng)力的影響；(3)能夠模擬邊坡的破壞過程及其滑移面形狀(通常由剪應(yīng)變?cè)隽炕蛘呶灰圃隽看_定滑移面的形狀和位置)；(4)能夠模擬巖土體與支護(hù)結(jié)構(gòu)(超前支護(hù)、錯(cuò)桿、錯(cuò)索、土釘?shù)?的共同作用;(5)求解安全系數(shù)時(shí),不需要假定滑移面的形狀,也無需進(jìn)行條分。強(qiáng)度折減法中邊坡穩(wěn)定的安全系數(shù)定義為:使邊坡剛好達(dá)到臨界破壞狀態(tài)時(shí),對(duì)巖土體的抗剪強(qiáng)度進(jìn)行折減的程度,即定義安全系數(shù)為巖土體的實(shí)際抗剪強(qiáng)度與臨界破壞時(shí)的折減后剪切強(qiáng)度的比值。強(qiáng)度折減法通常應(yīng)用于安全系數(shù)的計(jì)算,它是通過逐步減小材料的強(qiáng)度使邊坡達(dá)到極限平衡狀態(tài)來實(shí)現(xiàn)的。對(duì)于

Mohr-coulomb破壞準(zhǔn)則來說,安全系數(shù)F根據(jù)下面的方程來定義:（1.7）（1.8）式（1.7）和（1.8）中：為折減后的粘聚力；為粘聚力；為折減后的內(nèi)摩擦角；為內(nèi)摩擦角；為折減系數(shù)。調(diào)整巖土體強(qiáng)度指標(biāo)黏聚力和內(nèi)摩擦角,然后對(duì)邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行數(shù)值分析,通過不斷增加折減系數(shù),進(jìn)行一系列的計(jì)算直至邊坡達(dá)到臨界破壞狀態(tài),這時(shí)候得到的折減系數(shù)即為安全系數(shù)F。1.2三維數(shù)值模型的建立及應(yīng)力應(yīng)變分析1.2.1邊坡模型參數(shù)選?。?）巖土物理力學(xué)參數(shù)表1.1邊坡巖土層模型參數(shù)層號(hào)巖土名稱天然重度飽和重度天然狀態(tài)飽和狀態(tài)錨固體與地層粘結(jié)強(qiáng)度（KPa）(g/cm3)(g/cm3)C（kPa）φ（°）C（kPa）φ（°）①素填土（18.0）（18.5）/////②粉質(zhì)粘土17.919.0（45.2）（15.5）30.211.0（80）③強(qiáng)風(fēng)化礫巖（19.0）（19.5）（15.0）（27.0）（10.0）（25.0）（110）④中風(fēng)化礫巖（23.0）（21.0）//（2665）（46.3）（900）（2）土石可挖性分級(jí)根據(jù)相關(guān)規(guī)范，對(duì)本場地巖土層進(jìn)行土石可挖性分級(jí)如表5-2。表1.2土石可挖性分級(jí)層號(hào)巖土名稱主要工程地質(zhì)特征土石等級(jí)①素填土中壓縮性低強(qiáng)度、非均質(zhì)Ⅱ②粉質(zhì)粘土中高壓縮性低強(qiáng)度、非均質(zhì)Ⅱ③-1強(qiáng)風(fēng)化礫巖中壓縮性低強(qiáng)度、非均質(zhì)Ⅳ③-2中風(fēng)化礫巖中高強(qiáng)度基巖Ⅵ1.2.2未削坡邊坡模型在不同工況下的數(shù)值模擬分析根據(jù)圖3.5的典型剖面，建立FLAC3D邊坡模型，如圖1.1所示。研究邊坡最大高程約為21.81m，最小高程約為13.92m，邊坡累計(jì)長度約為21.5m。圖1.1邊坡治理前FLAC3D模型研究邊坡未削坡時(shí)的地層共分為四層，其中1為填土，對(duì)應(yīng)模型中紅色部分；2為粉質(zhì)黏土，對(duì)應(yīng)圖中綠色部分；3-1為強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，對(duì)應(yīng)圖中藍(lán)色部分；3-2為中風(fēng)化粉砂巖，對(duì)應(yīng)圖中青色部分。研究邊坡下半部分存在一處擋土墻，對(duì)應(yīng)圖中紫色部分。（一）自然工況圖1.2邊坡地應(yīng)力分布模型地應(yīng)力初始方向向下，根據(jù)研究邊坡的平均體積來計(jì)算，研究邊坡未削坡時(shí)的地應(yīng)力分布模型如圖1.2所示。最上層的松散填土，地應(yīng)力向上且近似為零，基本可以忽略。越向下地應(yīng)力越大，在坡頂向下約20m（海拔約6m）處，地應(yīng)力達(dá)到最大，數(shù)值約為7.1038×105Pa。圖1.3邊坡總位移分布模型研究邊坡的位移模型如圖1.3所示。最大位移發(fā)生在坡頂向下約5m—15m的部分，最大位移量為2.3733×10?2m。由此向兩端及向下位移量逐漸減小。從坡頂?shù)乇硐蛳录s5m處，巖土已經(jīng)基本不會(huì)發(fā)生位移。擋土墻處位移較小，能夠起到擋土防滑的作用。圖1.4邊坡豎向應(yīng)力分布模型根據(jù)邊坡的平均體積來計(jì)算，研究邊坡未削坡時(shí)的豎向應(yīng)力分布模型如圖1.4所示。地表出露部分的豎向應(yīng)力最小，最小值為3.1275×102Pa。越向下豎向應(yīng)力大小越大。在距坡頂0—10m，地下埋深15m—20m（海拔約6m）處的豎向應(yīng)力最大，最大可達(dá)1.2756圖1.5邊坡豎向位移研究邊坡未削坡時(shí)的豎向位移模型如圖1.5所示。位移趨勢(shì)為：從坡體中部向坡體兩端位移逐漸變小，從地表向地底位移逐漸變小。最大位移發(fā)生在坡頂向下約5m—15m的部分，最大位移量為1.8649×10圖1.6邊坡水平應(yīng)力分布模型根據(jù)邊坡的平均體積來計(jì)算，研究邊坡未削坡時(shí)的水平應(yīng)力分布模型如圖1.6所示。地表至埋深2m處，水平應(yīng)力近似為0。越向下水平應(yīng)力越大，在距坡頂0—5m，地下埋深15m—20m（海拔6m左右）處水平應(yīng)力達(dá)到最大，最大水平應(yīng)力為1.4074×10圖1.7邊坡水平位移分布模型研究邊坡未削坡時(shí)的水平位移模型如圖1.7所示。擋土墻頂部填土向外擴(kuò)散，水平位移量最大，最大為1.8031×10?2m。距坡頂10m—15m處水平位移相對(duì)較大，可達(dá)1.5000×10（二）暴雨工況圖1.8邊坡平均地應(yīng)力分布模型地應(yīng)力初始向下壓，根據(jù)研究邊坡的平均體積來計(jì)算，研究邊坡未削坡時(shí)的地應(yīng)力分布模型如圖1.8所示。最上層的松散填土，地應(yīng)力近似為零，基本可以忽略。越向下地應(yīng)力越大，在坡頂向下約20m（海拔約6m）處，地應(yīng)力達(dá)到最大，數(shù)值約為7.1031×10圖1.9邊坡總位移分布模型研究邊坡的位移模型如圖1.9所示。最大位移發(fā)生在坡頂向下約5m—15m的部分，最大位移量為2.8477×10圖1.10邊坡豎向應(yīng)力分布模型研究邊坡未削坡時(shí)的豎向應(yīng)力分布模型如圖1.10所示。地表出露部分的豎向應(yīng)力最小，最小值為2.7174×102Pa。越向下豎向應(yīng)力大小越大。在距坡頂0—10m，地下埋深15m—20m（海拔約6m）處的豎向應(yīng)力最大，最大可達(dá)1.2752圖1.11邊坡豎向位移分布模型研究邊坡未削坡時(shí)的豎向位移模型如圖1.11所示。位移趨勢(shì)為：從坡體中部向坡體兩端位移逐漸變小，從地表向地底位移逐漸變小。最大位移發(fā)生在坡頂向下約5m—15m的部分，最大位移量為2.1598×10圖1.12邊坡水平應(yīng)力分布模型研究邊坡未削坡時(shí)的水平應(yīng)力分布模型如圖1.12所示。地表至埋深2m處，水平應(yīng)力近似為0。越向下水平應(yīng)力越大，在距坡頂0—5m，地下埋深15m—20m（海拔6m左右）處水平應(yīng)力達(dá)到最大，最大水平應(yīng)力為1.4073×10圖1.13邊坡水平位移分布模型研究邊坡未削坡時(shí)的水平位移模型如圖1.13所示。擋土墻頂部填土向外擴(kuò)散，水平位移量最大，最大為2.2736×10?2m。距坡頂13m—14m處水平位移相對(duì)較大，可達(dá)2.0000由以上分析可得，研究邊坡削坡之前在自然狀態(tài)下和暴雨?duì)顟B(tài)下的位移量均較小，在邊坡工程位移監(jiān)測規(guī)范的允許值范圍內(nèi)。根據(jù)計(jì)算可得，研究邊坡天然狀態(tài)下的安全系數(shù)為1.383，暴雨?duì)顟B(tài)下的安全系數(shù)為1.314，均處于《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》中規(guī)定的邊坡穩(wěn)定性安全系數(shù)的規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)。由此可見，研究邊坡在未削坡時(shí)處于較為安全穩(wěn)定的狀態(tài)。擋土墻能夠起到防止邊坡產(chǎn)生滑坡坍塌的作用。1.2.3削坡未治理邊坡模型在不同工況下的數(shù)值模擬分析根據(jù)實(shí)際工程需要，按照燕子磯8路公交場站的建設(shè)規(guī)劃要求，場地向下進(jìn)行開挖，下挖深度0.5—2m不等，屆時(shí)開挖也將影響坡腳擋土墻的穩(wěn)定。根據(jù)圖3.7，研究地區(qū)削坡治理后坡面剖面圖所示，運(yùn)用FLAC3D建立模型，如圖1.14所示。研究邊坡削坡后的最大高程約為21.81m，最小高程約為13.92m，邊坡累計(jì)長度約為21.5m。圖1.14邊坡削坡后FLAC3D模型研究邊坡地層共分為四層，其中1為填土，對(duì)應(yīng)模型中紅色部分；2為粉質(zhì)黏土，對(duì)應(yīng)圖中綠色部分；3-1為強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，對(duì)應(yīng)圖中藍(lán)色部分；3-2為中風(fēng)化粉砂巖，對(duì)應(yīng)圖中青色部分。（一）自然工況圖1.15平均應(yīng)力分布模型地應(yīng)力初始方向向下，在天然狀態(tài)下，研究邊坡削坡后未進(jìn)行治理的地應(yīng)力分布模型如圖1.15所示。最上層的松散填土和粉質(zhì)黏土地應(yīng)力近似為零，基本可以忽略。越向下地應(yīng)力越大，在坡頂向下約20m（海拔約6m）處，地應(yīng)力達(dá)到最大，最大主應(yīng)力可達(dá)7.0523×10圖1.16邊坡總位移分布模型在天然狀態(tài)下，研究邊坡削坡后未進(jìn)行治理的總位移分布模型如圖1.16所示。最大位移為6.3014×10圖1.17邊坡豎向應(yīng)力分布模型削坡后邊坡的豎向應(yīng)力分布模型如圖1.17所示。地表出露部分豎向應(yīng)力近似為0，基本可以忽略。越向下豎向應(yīng)力大小越大。在距坡頂0—5m，地下埋深15m—20m（海拔約6m）處的豎向應(yīng)力最大，最大可達(dá)1.2479×10圖1.18邊坡豎向位移分布模型削坡后邊坡的豎向位移分布模型如圖1.18所示。豎向位移集中分布在距坡頂3m—20m，埋深0—8m處，其余部分豎向位移近似為0。最大位移發(fā)生在距坡頂6m—8m，埋深0—2m處，最大位移為3.9135×10圖1.19邊坡水平應(yīng)力分布模型削坡后邊坡的水平應(yīng)力分布模型如圖1.19所示。地表至埋深2m處，水平應(yīng)力近似為0。越向下水平應(yīng)力越大，在距坡頂0—5m，地下埋深17m—20m處水平應(yīng)力達(dá)到最大，最大水平應(yīng)力為1.3939×10圖1.20邊坡水平位移分布模型削坡后邊坡的水平位移分布模型如圖1.20所示。水平位移集中分布在距坡頂3m—20m，埋深0—8m處，其余部分豎向位移近似為0。其中最大位移發(fā)生在距坡頂15m—19m處，最大水平位移量為5.8287×10?1m。由此向兩邊，位移量逐漸減少。（二）暴雨工況圖1.21平均地應(yīng)力分布模型地應(yīng)力初始方向向下，在暴雨?duì)顟B(tài)下，研究邊坡削坡后未進(jìn)行治理的地應(yīng)力分布模型如圖和圖1.21所示。最上層的松散填土和粉質(zhì)黏土地應(yīng)力近似為零，基本可以忽略。越向下地應(yīng)力越大，在坡頂向下約20m（海拔約6m）處，地應(yīng)力達(dá)到最大，最大主應(yīng)力可達(dá)7.0524×10圖1.22邊坡總位移分布模型在暴雨?duì)顟B(tài)下，研究邊坡削坡后未進(jìn)行治理的總位移分布模型如圖1.22所示。最大位移為9.8615×10圖1.23.邊坡豎向應(yīng)力分布模型削坡后邊坡的豎向應(yīng)力分布模型如圖1.23所示。地表出露部分豎向應(yīng)力近似為0，基本可以忽略。越向下豎向應(yīng)力大小越大。在距坡頂0—5m，地下埋深15m—20m（海拔約6m）處的豎向應(yīng)力最大，最大可達(dá)1.2480×10圖1.24邊坡豎向位移分布模型削坡后邊坡的豎向位移分布模型如圖1.24所示。豎向位移集中分布在距坡頂3m—20m，埋深0—8m處，其余部分豎向位移近似為0。最大位移發(fā)生在距坡頂6m—8m，埋深0—2m處，最大位移為6.1288×10圖1.25邊坡水平應(yīng)力分布模型削坡后邊坡的水平應(yīng)力分布模型如圖1.25所示。地表至埋深2m處，水平應(yīng)力近似為0。越向下水平應(yīng)力越大，在距坡頂0—5m，地下埋深17m—20m處水平應(yīng)力達(dá)到最大，最大水平應(yīng)力為1.3939×10圖1.26邊坡水平位移分布模型削坡后邊坡的水平位移分布模型如圖1.26所示。水平位移集中分布在距坡頂3m—20m，埋深0—8m處，其余部分豎向位移近似為0。其中最大位移發(fā)生在距坡頂15m—19m處，最大水平位移量為9.1273×10由以上分析可得，研究邊坡削坡之后未進(jìn)行治理時(shí)在自然狀態(tài)下和暴雨?duì)顟B(tài)下的位移量均較大，超出了邊坡工程位移監(jiān)測規(guī)范的允許值范圍。根據(jù)計(jì)算可得，研究邊坡削坡之后未進(jìn)行治理時(shí)天然狀態(tài)下的安全系數(shù)為1.017，暴雨?duì)顟B(tài)下的安全系數(shù)為0.963，均未達(dá)到《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》中規(guī)定的邊坡穩(wěn)定性安全系數(shù)的規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)。由此可見，研究邊坡削坡之后未進(jìn)行治理時(shí)處于失穩(wěn)狀態(tài)，存在一定的滑坡隱患，急需進(jìn)行一定的防止措施。1.2.3削坡并治理邊坡模型在不同工況下的數(shù)值模擬分析由于邊坡處于失穩(wěn)狀態(tài)，故對(duì)邊坡進(jìn)行治理。綜合考慮該邊坡特征、地層結(jié)構(gòu)及巖土性狀等因素，建議對(duì)該潛在滑坡運(yùn)用錨桿支護(hù)方式進(jìn)行治理防護(hù)，具體方法如下：于整個(gè)坡面選用錨桿+格構(gòu)護(hù)坡的方式對(duì)坡面進(jìn)行加固，格構(gòu)設(shè)置于坡面上，錨桿采用全長粘結(jié)型普通砂漿錨桿，錨固段長度根據(jù)設(shè)計(jì)計(jì)算確定且不小于4m。格構(gòu)梁采用井字形布置，橫梁和縱梁節(jié)點(diǎn)處與錨桿相焊接，使錨桿格構(gòu)成為整體結(jié)構(gòu)，格構(gòu)梁采用C30鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，并于坡腳設(shè)置一道地梁。再次運(yùn)用FLAC3D，建立研究邊坡坡進(jìn)行錨桿支護(hù)后的邊坡模型，如圖1.27所示。邊坡高程及累計(jì)長度均與削坡后的邊坡相同。圖1.27削坡并進(jìn)行錨桿支護(hù)后的邊坡模型研究邊坡地層共分為四層，其中1為填土，對(duì)應(yīng)模型中紅色部分；2為粉質(zhì)黏土，對(duì)應(yīng)圖中綠色部分；3-1為強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，對(duì)應(yīng)圖中藍(lán)色部分；3-2為中風(fēng)化粉砂巖，對(duì)應(yīng)圖中青色部分。Cable為錨桿模型，對(duì)應(yīng)圖中黃色部分。Shell為錨桿支護(hù)的邊坡坡面部分，對(duì)應(yīng)圖中深綠色部分。（一）自然工況圖1.28平均地應(yīng)力分布模型地應(yīng)力初始方向向下，在天然狀態(tài)下，研究邊坡削坡并進(jìn)行錨桿支護(hù)處理后的平均地應(yīng)力分布模型如圖1.28所示。最上層的松散填土和粉質(zhì)黏土地應(yīng)力近似為零，基本可以忽略。越向下地應(yīng)力越大，在坡頂向下約20m（海拔約6m）處，地應(yīng)力達(dá)到最大，最大主應(yīng)力可達(dá)7.0580×10圖1.29邊坡總位移分布模型在天然狀態(tài)下，研究邊坡削坡并進(jìn)行錨桿支護(hù)處理后的總位移分布模型如圖1.29所示。最大位移為5.5975×10圖1.30邊坡豎向應(yīng)力分布模型治理后邊坡的豎向應(yīng)力分布模型如圖1.30所示。地表出露部分豎向應(yīng)力最小，最小為1.8806×102Pa。越向下豎向應(yīng)力大小越大。在距坡頂0—5m，地下埋深15m—20m（海拔約6m）處的豎向應(yīng)力最大，最大可達(dá)1.2518圖1.31邊坡豎向位移分布模型治理后邊坡的豎向位移分布模型如圖1.31所示。豎向位移集中分布在距坡頂3m—20m，埋深0—5m處。最大位移發(fā)生在距坡頂6m—8m，埋深0—2m處，最大位移為2.0331×10?3m。向兩邊位移逐漸減小。坡腳處附近有向上隆起的傾向，最大位移量為5.5429圖1.32邊坡水平應(yīng)力分布模型治理后邊坡的水平應(yīng)力分布模型如圖1.32所示。地表至埋深2m處，水平應(yīng)力近似為0。越向下水平應(yīng)力大小越大，在距坡頂0—5m，地下埋深17m—20m（海拔約6m）處水平應(yīng)力達(dá)到最大，最大水平應(yīng)力為1.3946×10圖1.33邊坡水平位移分布模型削坡后邊坡的水平位移分布模型如圖1.33所示。水平位移集中分布在距坡頂3m—20m，埋深0—5m處。其中最大位移發(fā)生在距坡頂15m—19m處，最大水平位移量為1.5164×10（二）暴雨工況圖1.34平均地應(yīng)力分布模型地應(yīng)力初始方向向下，根據(jù)研究邊坡的平均體積來計(jì)算，在暴雨?duì)顟B(tài)下，研究邊坡削坡并進(jìn)行錨桿支護(hù)處理后的平均地應(yīng)力分布模型如圖1.34所示。最上層的松散填土和粉質(zhì)黏土地應(yīng)力近似為零，基本可以忽略。越向下地應(yīng)力越大，在坡頂向下約2