PAGEPAGEII設(shè)計(jì)（論文）題目：余橋公路橋施工圖設(shè)計(jì)目錄26781摘要 V16201.橋梁方案比選 1107921.1比選方案的原則 1141951.2比選方案 156761.3方案比較 2213491.4結(jié)論 320492.橋梁擬定主梁截面尺寸及上部構(gòu)造 4317552.1設(shè)計(jì)資料 497942.2主梁尺寸 583972.2.1主梁跨中截面主要尺寸擬定 6248433.主梁全截面幾何特性 8323543.1受壓翼緣有效寬度的計(jì)算 87943.2全截面幾何特性的計(jì)算 8148274.主梁作用效應(yīng)計(jì)算 13299484.1永久作用效應(yīng)計(jì)算 13230174.1.1永久作用集 1327414.1.2永久作用效應(yīng) 16132624.2可變作用效應(yīng)計(jì)算 17142024.2.1沖擊系向車道布載系數(shù) 17233614.2.2主梁荷載橫向分布系數(shù) 1883161.跨中恒載橫向分布系數(shù)計(jì)算（剛性橫梁法） 18185044.2.3可變作用（最大彎矩、剪力）計(jì)算 2538034.3主梁作用效應(yīng)組合 43214905.預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 485525.1預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算 48264355.2預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 49287195.2.1跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 49221135.2.2錨固面鋼束布置 49255675.2.3其它截面鋼束位置及傾角計(jì)算 50292725.3非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置 54318726.主梁截面幾何特性計(jì)算 56281566.1主梁預(yù)并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋 5660476.2灌漿封錨，現(xiàn)澆400mm濕接縫 56221746.3橋面、欄桿及人行道施工和營(yíng)運(yùn)階段 568567.持久狀況撒面承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算。 70101687.1正截面承載能力驗(yàn)算 70173767.2斜截面承載力驗(yàn)算 71309128.鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 7437168.1預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力 74324458.2鋼束應(yīng)力損失 7428021參考文獻(xiàn) 89

摘要本設(shè)計(jì)是關(guān)于蓮花公路橋的施工圖設(shè)計(jì)，依據(jù)適用、經(jīng)濟(jì)、安全、美觀的原則，本橋采用雙跨預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋，全橋長(zhǎng)90m,跨徑布置為:3x30m,梁高1.6m。橋面寬度為:0.25m(防撞欄)+1.5m(人行道)+9m(機(jī)動(dòng)車道)+1.5m(人行道)+0.25m(防撞欄)，橋面縱坡為1.5%。河床地質(zhì)條件較差，多為粘土、亞粘土、細(xì)沙、粗砂等。主梁采用50號(hào)混凝土。后張法施工，采用兩端同時(shí)張拉。無(wú)通航要求。根據(jù)建設(shè)項(xiàng)目單位的要求和現(xiàn)場(chǎng)勘測(cè)調(diào)查的分析，進(jìn)行三種方案的比選，經(jīng)綜合考慮和反復(fù)比較選定橋型的最佳方案;擬定截面類型和詳細(xì)的截面尺寸;依據(jù)材料性質(zhì)，進(jìn)行橋梁的荷載內(nèi)力計(jì)算;使用承載能力設(shè)計(jì)值對(duì)構(gòu)件進(jìn)行配筋;使用正常使用設(shè)計(jì)值進(jìn)行校核;分別進(jìn)行橋梁鋼筋面積的估算及鋼束的布置、橋梁預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算及主梁應(yīng)力、抗裂性、撓度、錨固區(qū)局部承壓等的驗(yàn)算。最后，經(jīng)過(guò)計(jì)算分析表明該設(shè)計(jì)驗(yàn)算通過(guò)，橋梁受力合理，符合設(shè)計(jì)規(guī)范的要求。本文主要闡述了該橋的設(shè)計(jì)和計(jì)算過(guò)程。首先進(jìn)行橋型方案比選，對(duì)主橋進(jìn)行總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，然后對(duì)上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行內(nèi)力、配筋計(jì)算，強(qiáng)度、應(yīng)力及變形驗(yàn)算。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力混凝土T梁；預(yù)應(yīng)力損失；橫向分布系數(shù)；應(yīng)力驗(yàn)算;抗裂性驗(yàn)算PAGE2橋梁方案比選比選方案的原則主要根據(jù)功能、經(jīng)濟(jì)、安全、美觀的目的，其中以安全和經(jīng)濟(jì)為重，在設(shè)計(jì)上應(yīng)該安全可靠，并使得橋梁美觀，要滿足可持續(xù)發(fā)展。比選方案觀察地質(zhì)、水文、通件、使用任務(wù)，結(jié)合橋梁種情況，在混凝土等截面連續(xù)鋼構(gòu)橋、預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋和鋼筋混凝土斜拉橋進(jìn)行方案比選。第一方案：第二方案：第三方案：方案比較橋梁方案的比較見(jiàn)表1.1。表1.1方案比選比較項(xiàng)目第一方案第二方案第三方案橋型混凝土連續(xù)鋼構(gòu)梁橋預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋鋼筋混凝土斜拉橋安全性結(jié)構(gòu)安全，但在較大溫差下結(jié)構(gòu)會(huì)產(chǎn)生較大的次內(nèi)力目前國(guó)內(nèi)大量采用，安全，行車方便。結(jié)構(gòu)安全功能性適用于中等跨徑的橋梁施工方便，適合中小跨徑，結(jié)構(gòu)尺寸標(biāo)準(zhǔn)化跨越能力大，適用于中等跨徑的橋橋經(jīng)濟(jì)性造價(jià)較能充分做到就地取材，與其他橋梁相比可以省大量的鋼材和水泥，但工期較長(zhǎng)不超過(guò)50m的經(jīng)濟(jì)性好造價(jià)高，工期較長(zhǎng)，不適合小跨境橋梁美觀性結(jié)構(gòu)美觀結(jié)構(gòu)美觀結(jié)構(gòu)美觀結(jié)論以上三個(gè)方案均能滿足結(jié)構(gòu)安全、行車舒適及橋下通航的要求。但是綜合分析，鋼筋混凝土連土梁橋在溫度變化等因素下，會(huì)產(chǎn)大的次內(nèi)力。且鋼筋混凝土連連梁橋和鋼筋混凝土斜拉橋工期均較長(zhǎng)，且預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋比較適小跨徑的橋梁，故選擇采用預(yù)預(yù)應(yīng)力筋混凝土簡(jiǎn)支T梁橋。

橋梁擬定主梁截面尺寸及上部構(gòu)造設(shè)計(jì)資料1.橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：30m橋梁全長(zhǎng)：90m計(jì)算跨徑：29m橋面寬度：行車道+人行道（1.5m+1.5m）+防撞護(hù)欄（0.25m+0.25m）設(shè)計(jì)荷載：-II級(jí)橫坡度數(shù)：雙向15%2.材料（1）混凝土：主梁采用C50，兩層鋪裝層分別采用10cm瀝青混凝土和10cm素混凝土墊層。主梁尺寸圖2.1橫隔梁布置圖（1）本設(shè)計(jì)為簡(jiǎn)支T形梁。（2）橫隔梁設(shè)置；橫隔梁總共有5個(gè)，每個(gè)間距有7.25m。（3）橋面鋪裝：設(shè)計(jì)總厚度20cm，其中瀝青混凝土10cm，素混凝土墊層厚度10cm。圖2.2橫斷面布置圖主梁跨中截面主要尺寸擬定(1)主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋中的主梁高度和它的跨徑比一般都是在1/15~1/25之間。當(dāng)建筑的高度不再受到材料施工的限制時(shí)，增加梁的高度是比較經(jīng)濟(jì)的，對(duì)于-般的中等跨徑的橋梁，高跨比可以采用1/16~1/18。所以，這次設(shè)計(jì)采用1600mm的主梁高度。(2)主梁截面細(xì)部尺寸T梁翼板一般都是做成變厚度的，就是端部比較薄，中部較厚。而腹板內(nèi)的拉應(yīng)力正常偏小一直以來(lái)都是預(yù)應(yīng)力混凝土梁的特點(diǎn)，所以從腹板自身的穩(wěn)定條件考慮，腹板厚度不適合小于它高度的1/10。所以在本設(shè)計(jì)中腹板厚取200mm，翼板根部200mm,端部160mm，翼板預(yù)制1800mm.馬蹄尺寸全寬為400mm，高度為0.15-0.20h,所以取300mm。預(yù)制梁的截面外形圖如圖2.3。圖2.3截面外形尺寸圖（尺寸單位：mm）

主梁全截面幾何特性受壓翼緣有效寬度的計(jì)算T形翼緣的有效寬效取下列三者中最小值：①簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑的,即；②兩片梁的間距為2200mm；③，梁腹板寬腹為，是承托的長(zhǎng)，，是受壓區(qū)的厚度，即=160mm得（+2+12）=200+2×800+12×160=3720mm，由計(jì)算可得有效寬度=2200mm全截面幾何特性的計(jì)算：至梁頂?shù)木嚯x：中、邊梁跨中如表3.1所示。表3.1中、邊梁截面的幾何特性計(jì)算表跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/cm2分塊面積形心至上緣距離yi/cm分塊面積對(duì)上緣靜矩Si/cm3分塊面積的自身慣性矩Ii/cm4di/cm分塊面積對(duì)截面形心的慣性矩Ix/cm4I/cm4大毛截面（含濕接縫）翼板350082816075093.33441.9746201594.7006276688.034三角承托32017.3335546.560284.44532.641340939.162341223.607腹板2480781934403177706.667-28.0261947932.5565125639.223下三角100136.66713666.700555.556-86.693751567.625752123.181馬蹄80015012000026666.667-100.0268004160.541803082.208Σ7220360813.26020526501.253小毛截面（不含濕接縫）翼板28808230406144046.0576109192.0776170632.077三角承托32017.3335546.560284.44536.724431568.696431853.141腹板2480781934403177706.667-23.94314210702.7784599409.445下三角100136.66713666.700555.556-82.61682441.21682996.766馬蹄80015012000026666.667-95.9437364047.3997390714.066Σ6580355693.2619275605.495大毛截面形心至上緣距離y49.974小毛截面形心至上緣距離y54.057支點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/cm2分塊面積形心

至上緣距離yi/cm分塊面積對(duì)上緣靜矩Si/cm3分塊面積的自身慣性矩Ii/cm4di/cm分塊面積對(duì)截面形心的慣性矩Ix/cm4I/cm4大毛截面（含濕接縫）翼板3520.0008.00028160.00075093.33448.3118215547.5898290640.923三角承托320.00017.3335546.560284.44538.978486173.529486457.974腹板5760.00088.000506880.0009953280.000-31.6895784113.56715737393.567Σ9600.000540586.56024514492.465小毛截面（不含濕接縫）翼板2880.0008.00023040.00061440.00051.9527773196.6427834636.642三角承托280.00017.3334853.240284.44542.619508589.911508874.356腹板5760.00088.000506880.0009953280.000-28.0484531285.43814484565.438Σ8920.000534773.24022828076.436大毛截面形心至上緣距離y56.311小毛截面形心至上緣距離y59.952

主梁作用效應(yīng)計(jì)算根據(jù)橋梁的橫斷面及縱斷面，需要將4根主梁（一般取跨中、四分點(diǎn)和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)分別求得，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合的計(jì)算。永久作用效應(yīng)計(jì)算永久作用集（1）一期永久作用集度①跨中截面主梁集度（四分點(diǎn)截面至3/4截面，長(zhǎng)7.25+7.25=14.5m）中梁：kN/m邊梁：kN/m②馬蹄增高與腹板加寬段梁集度（長(zhǎng)5+5=10m）中梁：kN/m邊梁：kN/m③支點(diǎn)段梁集度（長(zhǎng)（0.48+2.25）×2=5.46m）中梁：G3kN/m邊梁：G3kN/m④橫隔梁中梁：中橫隔梁：：端梁：（2）二期永久作用①濕接縫接縫的中梁：G5kN/m邊梁：G5kN/m②現(xiàn)澆部分橫隔梁集度中梁：中橫隔梁：端橫隔梁：邊梁：③鋪裝：100mm瀝青混凝土鋪裝：0.1×9×23=20.7kN/m100mm素水泥混凝土墊層鋪裝：0.1×9×24=21.6kN/m將鋪裝層攤給四片主梁，則：kN/m④將欄桿和人行道攤給四片主梁，則：G8=5×2÷5＝2kN/m⑤中梁：kN/mkN/m邊梁：kN/mkN/m總中主梁：g=33.86kN/m邊主梁：g=32.9454kN/m永久作用效應(yīng)假設(shè)截面離面離左支座離為，并令計(jì)算永應(yīng)如表4.1、4.2。表4.1中梁永久作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中=0.5四分點(diǎn)=0.25支點(diǎn)=0一期彎矩2245.1551683.8710剪力/kN0154.838309.676二期彎矩G21/214.770161.0780彎矩G22/1099.628824.7080剪力G21/kN028.5457.09剪力G22/kN083.91167.83和彎矩/3559.5332669.6570剪力/kN0245.485490.97表4.2邊梁永久作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中=0.5四分點(diǎn)=0.25支點(diǎn)=0一期彎矩/2257.3491693.0170剪力/kN0155.679311.359二期彎矩G21/107.38580.5390彎矩G22/1099.608824.7080剪力G21/kN07.40614.812剪力G22/kN075.835151.67和彎矩/3464.3422598.2640剪力/kN0238.92477.841可變作用效應(yīng)計(jì)算沖擊系向車道布載系數(shù)本次設(shè)計(jì)為簡(jiǎn)支梁橋，所以基頻頻計(jì)可用下列公式估算：其中，=0.2053m4，E=3.45×1010(N/m2)mc=0.722×26×103÷9.81=1913.5576(kg/m)由上面計(jì)算的結(jié)果可得沖擊可得為：主梁荷載橫向分布系數(shù)1.跨中恒載橫向分布系數(shù)計(jì)算（剛性橫梁法）本橋再跨有強(qiáng)大的橫向連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為(1)、主梁的抗扭抗性矩對(duì)于T形梁截面，抗扭慣性矩可近似的按下式計(jì)算：其中：，——對(duì)應(yīng)的為單個(gè)矩形的寬度和高度；——矩扭剛度系數(shù)；——梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。翼緣板：梁肋：馬蹄：表4.3矩形截面抗扭剛度系數(shù)C表t/b10.90.80.70.60.5c0.1410.1550.1710.1890.2090.229t/b0.40.30.20.1<0.1c0.250.270.2910.3121/3(2)、抗扭修正系數(shù)（3）荷載橫向分布系數(shù)梁數(shù)n=5，距為2.2m，則邊梁（①⑤號(hào)）：中梁（②④號(hào)）：中梁（③號(hào)）：2.橫向分布影響布影響制①⑤號(hào)：②④號(hào)：③號(hào)：圖4.1跨中橫向分布系數(shù)計(jì)算圖示（剛性橫梁法）3.支座荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算（杠桿法原理法）計(jì)算橫向分圖所示：①⑤號(hào):②④號(hào):③號(hào)：圖4.2支座荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算示圖（杠桿法原理法）表4.4①號(hào)梁和⑤號(hào)梁可變變用橫向分布系數(shù)梁號(hào)荷載位置公路-II級(jí)人群荷載邊主梁跨中支點(diǎn)0.6510.4910.6271.386②號(hào)梁和④號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)梁號(hào)荷載位置公路-II級(jí)備注中主梁跨中支點(diǎn)0.5250.7960.4120③號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)梁號(hào)荷載位置公路-II級(jí)人群荷載中主梁跨中支點(diǎn)0.4680.7960.40可變作用（最大彎矩、剪力）計(jì)算公路二級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載荷準(zhǔn)值為：1.①⑤號(hào)梁跨中截面的最大剪力和最大彎矩（1）圖4.3示出跨中截面的作用效應(yīng)計(jì)算圖式，計(jì)算公式為：式中S——所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載彎矩或剪力；——影響線上同號(hào)區(qū)段的面積；——影響線上最大的坐標(biāo)值；——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值。圖4.3①⑤號(hào)梁跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示（汽車）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：（汽車）可變作用沖擊效應(yīng)：（人群）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：求支面的最大剪力，圖4.8示面最大剪力計(jì)算圖示。圖4.4①⑤號(hào)梁支點(diǎn)截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示（汽車）可變作應(yīng)：（汽車）可變作用沖擊效應(yīng)：（人群）可變作用標(biāo)應(yīng)：求四分點(diǎn)截剪力和最大彎矩，圖4.5為四分點(diǎn)截效應(yīng)的計(jì)算圖示。圖4.5①⑤號(hào)梁L/4截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示（汽車）可變作用標(biāo)應(yīng)：（汽車）可變作用沖擊效應(yīng)：（人群）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：2、求②④號(hào)梁跨中截面的最大剪力和最大彎矩（1）圖4.6示出跨中截面的作用效應(yīng)計(jì)算圖式，計(jì)算公式為：式中S——所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力；——影響線上同號(hào)區(qū)段的面積；——影響線上最大坐標(biāo)值；——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值。圖4.6②④號(hào)梁跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示（汽車）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：（汽車）可變作用沖擊效應(yīng)：（人群）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：（2）求支點(diǎn)截面的最大剪力，圖4.7示出支點(diǎn)截面最大剪力計(jì)算圖示。圖4.7②④號(hào)梁支點(diǎn)截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示（汽車）可變作用效應(yīng)：（汽車）可變作用沖擊效應(yīng)：（人群）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：（3）求四分點(diǎn)截大剪力和最大彎矩，圖4.8為四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖。圖4.8②④號(hào)梁L/4截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示（汽車）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：（汽車）可變作擊效應(yīng)：（人群）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：3、求③號(hào)梁跨中截面的最大剪力和最大彎矩（1）圖4.9示出跨中截面的作用效應(yīng)計(jì)算圖式，計(jì)算公式為：式中S——所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載荷載矩或剪力；——影響線上同號(hào)區(qū)段的面積；——影響線上最大坐標(biāo)值；——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——車道集中荷載荷準(zhǔn)值。圖4.9③號(hào)梁跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示（汽車）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：（汽車）可變作用沖擊效應(yīng)：（人群）可變作用標(biāo)標(biāo)效應(yīng)：（2）求支點(diǎn)截大剪力，圖4.10示出支大剪力計(jì)算圖示。圖4.10③號(hào)梁支點(diǎn)截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示（汽車）可變作用效應(yīng)：（汽車）可變作用沖擊效應(yīng)：（人群）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：（3）求四分點(diǎn)截面的最大剪力和最大彎矩，圖4.11為四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖。圖4.11③號(hào)梁L/4截面作用效應(yīng)計(jì)算圖示（汽車）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：（汽車）可變作用沖擊效應(yīng)：（人群）可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：主梁作用效應(yīng)組合根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇三種最不利效應(yīng)組合：基本組合，頻遇組合、準(zhǔn)永久組合，見(jiàn)表4.5、4.6、4.7。表4.51、5號(hào)梁作用效應(yīng)組合表序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面MVMVVkNkNkN①第一期永久作用2257.34900.00001693.0170155.6790311.3590②第二期G21107.38500.000080.53907.406014.8120③第二期G221099.60800.0000824.708075.8350151.6700④總永久作用3464.34200.00002598.2640238.9200477.8410⑤可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)1664.5970111.74201249.0220181.5500210.6720⑥可變作用（汽車）沖擊2014.4953135.23021511.5664219.7118254.9553⑦人群荷載295.664010.1950221.850022.939052.1647⑧基本組合［=1.2×④+1.4×⑥+0.75×1.4⑦］7287.9510200.02705467.0523618.3865985.1195⑨頻遇組合（=④+0.7×⑤+0.4⑦）4747.825582.29743561.3194375.1806646.1773⑩準(zhǔn)永久組合(=④+0.4⑤+0.4⑦)4248.446448.77483186.6128320.7156582.9757表4.62、4號(hào)梁作用效應(yīng)組合表序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面MVMVVkNkNkN①第一期永久作用2245.15500.00001683.8710154.8380309.6760②第二期G21214.77000.0000161.078014.812029.6240③第二期G221099.60800.0000824.708075.8350151.6700④總永久作用3559.53300.00002669.6750245.4850490.9700⑤可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)1342.417090.11501007.2760146.4110294.8570⑥可變作用（汽車）沖擊1624.5931109.05721219.0054177.1866356.8359⑦人群荷載194.90206.7210146.244015.121020.7200⑧基本組合［=1.2×④+1.4×⑥+0.75×1.4⑦］6750.5170159.73715063.7738558.52031110.4903⑨頻遇組合（=④+0.7×⑤+0.4⑦）4577.185765.76893433.2658354.0211705.6579⑩準(zhǔn)永久組合(=④+0.4⑤+0.4⑦)4174.460638.73443131.0830310.0978617.2008表4.73號(hào)梁作用效應(yīng)組合表序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面MVMVVkNkNkN①第一期永久作用2245.15500.00001683.8710154.8380309.6760②第二期G21214.77000.0000161.078014.812029.6240③第二期G221099.60800.0000824.708075.8350151.6700④總永久作用3559.53300.00002669.6750245.4850490.9700⑤可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)1196.669080.3310897.9140130.5150289.7430⑥可變作用（汽車）沖擊1448.208897.21661086.6555157.9493350.6470⑦人群荷載189.22466.5253141.918714.680920.1169⑧基本組合［=1.2×④+1.4×⑥+0.75×1.4⑦］6497.6178142.95484873.9424531.12591101.1925⑨頻遇組合（=④+0.7×⑤+0.4⑦）4472.891158.84183354.9823342.7179701.8369⑩準(zhǔn)永久組合(=④+0.4⑤+0.4⑦)4113.890434.74253085.6081303.5634614.9140

預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算預(yù)應(yīng)力混凝土梁按作用短期效應(yīng)組合進(jìn)行正截面抗裂性控制設(shè)計(jì)。計(jì)算公式如下所示：式中的是正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）頻遇組合得到的彎矩值；由以上各號(hào)梁的組合表可知選取1號(hào)梁作為計(jì)算：4747.8255全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩是預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力是預(yù)應(yīng)力損失可按張拉控制應(yīng)力的20%進(jìn)行估算，所以預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積mm2采用3束815.2鋼絞線，預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面積為。采用夾片式群錨，70金屬波紋紋成孔。預(yù)應(yīng)力鋼筋布置跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置參考上算的和畫(huà)的設(shè)計(jì)圖紙并按《公路橋規(guī)》中的設(shè)計(jì)和計(jì)算要求，先對(duì)跨中及端部截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行布置如圖5.1所示。圖5.1端部及跨中預(yù)中力鋼筋的布置圖（尺寸單位：mm）錨固面鋼束布置此計(jì)算書(shū)為了滿足施工的便利，所有的預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋錨固在梁端。這樣的分布滿足均勻而又分散散的標(biāo)準(zhǔn)，不但能夠滿足預(yù)應(yīng)力鋼筋張張的要求，并且在N1、N2在梁端起高度不錯(cuò)。其它截面鋼束位置及傾角計(jì)算（1）鋼起外形，度和它彎曲的半徑R因?yàn)橐诡A(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)的力垂直作用于錨墊板，所以N1、N2和N3彎起角均??；各個(gè)鋼束的彎曲半徑為:RN1=15m；RN2=30m；RN3=45m。（2）鋼束制點(diǎn)位置的確定計(jì)算出N1、N2、N3的控置，算各參數(shù)匯總于表5.1中。表5.1各鋼束彎曲控制要素表鋼束號(hào)升高值C/（m）彎起角θ（°）彎起半徑R/（m）支點(diǎn)至錨固

點(diǎn)的水平距離d/（m）彎起點(diǎn)距跨中截面水平距離Xk/（m）彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離/（m）N10.48150.29210.773712.8613N20.88300.2366.945911.1211N31.218450.1782.92179.1845各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算這次采用N1號(hào)預(yù)應(yīng)力鋼筋束為參考，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)到底部的的距離和這點(diǎn)處鋼束的傾角，；是點(diǎn)所在計(jì)算截面處截束位置的增高值。如時(shí)，點(diǎn)位于直線段沒(méi)有彎起，=0，故；。如時(shí)，點(diǎn)在圓弧彎曲段，及按下式計(jì)算，即如時(shí)，點(diǎn)在靠近錨固端的直線段，這里，因按下式計(jì)算，即各截面鋼束位置及其傾角計(jì)詳見(jiàn)表5.2。表5.2各截面鋼束位置（ai）及其傾角（θi）計(jì)算表計(jì)算截面鋼束編號(hào)Xk（m）Lb1+Lb2（m）Xi-Xk（m）θi（°）Ci（m）ai=a+ci（m）跨中截面xi=0N110.77372.0876為負(fù)值,鋼束尚未彎起0.00000.1N26.94594.1752N32.92176.2628L/4截面xi=7.25N110.77372.0876N26.94594.17520<(Xi-Xk)=0.9887<3.9158=(Lb1+Lb2)0.57870.00150.1015N32.92176.2628(Xi-Xk)>(Lb1+Lb2)80.2090.309支點(diǎn)截面xi=14.5N110.77372.0876(Xi-Xk)>(Lb1+Lb2)80.37620.4762N26.94594.1752(Xi-Xk)>(Lb1+Lb2)80.76660.8666N32.92176.2628(Xi-Xk)>(Lb1+Lb2)81.18461.2846（4）鋼束平彎段的位置及平彎角因?yàn)樵阱^固端三束鋼筋束全在肋板中心線上，為了完成這種束的布置方式，N1、N2、N3在主梁肋板中就彎到肋板中心線上，又因?yàn)樵谑┕ぶ械牟环奖?，所以N2、N3布置預(yù)應(yīng)力管道的平彎可采用相同的方式，平彎段會(huì)有兩段線弧，每段曲線弧的彎曲角是。非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置在根據(jù)之前計(jì)算的確定了預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，要按照正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定非預(yù)應(yīng)力鋼筋。設(shè)非預(yù)應(yīng)力鋼筋與預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為a=80mm，會(huì)有可假定為第一類T形截面，由公式得出受壓區(qū)高度，即=100.626mm<176mm再根據(jù)正截面承載能力得出需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋面積為采用5根直徑為36mm的HRB400鋼筋，提供的鋼筋截面面積為As=5089mm2，鋼筋重心到底邊的距離為as=45mm。

主梁截面幾何特性計(jì)算這次設(shè)計(jì)的T形梁從施工到運(yùn)營(yíng)因歷經(jīng)了如下三個(gè)階段。主梁預(yù)并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋在還拉之前，設(shè)計(jì)強(qiáng)度達(dá)到90%后，然后再進(jìn)行鋼筋束的張拉，這個(gè)時(shí)候沒(méi)有壓漿，所以預(yù)應(yīng)力鋼筋束的截面特性可以在非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面處面上，所以T梁翼板寬度為1800mm。灌漿封錨，現(xiàn)澆400mm濕接縫主梁吊裝完成后現(xiàn)澆400mm濕接縫，此時(shí)濕接有參與其中，因此沒(méi)有受力，所以此時(shí)的截算應(yīng)把非預(yù)應(yīng)力鋼筋與預(yù)應(yīng)力鋼筋響的換算截面添加上去，得出T梁翼板寬度仍為1800mm。橋面、欄桿及人行道施工和營(yíng)運(yùn)階段完成橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁將為全面參與工作，截面特性計(jì)算采用并入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為2200mm。截面幾何特性的計(jì)的會(huì)列表進(jìn)行，各階段幾何特性計(jì)算列表于6.1中。表6.1各階段跨中截面幾何特性計(jì)算表第一階段跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/(mm2)Ai重心至梁頂距離Yi/(mm)對(duì)梁頂端的面積矩Si=AiYi/(mm3)自身慣性矩Ii/(mm4)Yu-Yi/(mm)Ix=Ai（Yu-Yi）2/(mm4)截面慣性矩I=Ii+Ix/(mm4)混凝土全截面658000.0000540.5700355695060.0000193000000000.00005.752421773520.0440193021773520.0440非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積11772.08701555.000018305595.21740.0000-1008.677611977279603.990111977279603.9901預(yù)留管道面積-8482.0500150000000.0000-953.6776-7714432165.4831-7714432165.4831凈截面面積661290.0370193000000000.00004284620958.5510197284620958.5510第一階段L/4截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/(mm2)Ai重心至梁頂距離Yi/(mm)對(duì)梁頂端的面積矩Si=AiYi/(mm3)自身慣性矩Ii/(mm4)Yu-Yi/(mm)Ix=Ai（Yu-Yi）2/(mm4)截面慣性矩I=Ii+Ix/(mm4)混凝土全截面658000.0000540.5700355695060.0000193000000000.00007.470336720226.9481193036720226.9480非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積11772.08701555.000018305595.21740.0000-1006.959711936516864.688611936516864.6886預(yù)留管道面積-8482.0500136677000.0000-818.0263-5675908707.6240-5675908707.6240凈截面面積661290.0370193000000000.00006297328384.0127199297328384.0130第一階段支點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/(mm2)Ai重心至梁頂距離Yi/(mm)對(duì)梁頂端的面積矩Si=AiYi/(mm3)自身慣性矩Ii/(mm4)Yu-Yi/(mm)Ix=Ai（Yu-Yi）2/(mm4)截面慣性矩I=Ii+Ix/(mm4)混凝土全截面892000.0000599.5200534771840.0000228000000000.000011.6431120922011.5956228120922011.5960非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積11772.08701555.000018305595.21740.0000-943.836910486904814.310810486904814.3108預(yù)留管道面積-8482.0500696.6667-5909161.78270.0000-85.5036-62011064.4074-62011064.4074凈截面面積895290.0370228000000000.000010545815761.4990238545815761.4990第二階段跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/(mm2)Ai重心至梁頂距離Yi/(mm)對(duì)梁頂端的面積矩Si=AiYi/(mm3)自身慣性矩Ii/(mm4)Yu-Yi/(mm)Ix=Ai（Yu-Yi）2/(mm4)截面慣性矩I=Ii+Ix/(mm4)混凝土全截面658000.0000540.5700355695060.0000193000000000.000036.6735884972318.6815193884972318.6810非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積11772.08701555.000018305595.21740.0000-977.756511254207538.666511254207538.6665預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積13677.39131500.000020516086.95650.0000-922.756511646020093.654911646020093.6549凈截面面積683449.4783193000000000.000023785199951.0028216785199951.0030第二階段L/4截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/(mm2)Ai重心至梁頂距離Yi/(mm)對(duì)梁頂端的面積矩Si=AiYi/(mm3)自身慣性矩Ii/(mm4)Yu-Yi/(mm)Ix=Ai（Yu-Yi）2/(mm4)截面慣性矩I=Ii+Ix/(mm4)混凝土全截面658000.0000540.5700355695060.0000193000000000.000033.9931760341434.3159193760341434.3160非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積11772.08701555.000018305595.21740.0000-980.436911315994178.213311315994178.2133預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積13677.39131366.066718684228.34780.0000-791.50358568582293.65238568582293.6523凈截面面積683449.4783193000000000.000020644917906.1815213644917906.1820第二階段支點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/(mm2)Ai重心至梁頂距離Yi/(mm)對(duì)梁頂端的面積矩Si=AiYi/(mm3)自身慣性矩Ii/(mm4)Yu-Yi/(mm)Ix=Ai（Yu-Yi）2/(mm4)截面慣性矩I=Ii+Ix/(mm4)混凝土全截面892000.0000599.5200534771840.0000228000000000.000013.7083167623316.8524228167623316.8520非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積11772.08701555.000018305595.21740.0000-941.771710441062575.376110441062575.3761預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積13677.3913696.66679528583.06460.0000-83.438495221455.800495221455.8004凈截面面積917449.4783228000000000.000010703907348.0289238703907348.0290第三階段跨中截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/(mm2)Ai重心至梁頂距離Yi/(mm)對(duì)梁頂端的面積矩Si=AiYi/(mm3)自身慣性矩Ii/(mm4)Yu-Yi/(mm)Ix=Ai（Yu-Yi）2/(mm4)截面慣性矩I=Ii+Ix/(mm4)混凝土全截面722000.0000499.7400360812280.0000205000000000.000034.9235880588458.7038205880588458.7040非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積11772.08701555.000018305595.21740.0000-1020.336512255761410.509212255761410.5092預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積13677.39131500.000020516086.95650.0000-965.336512745612694.977412745612694.9774凈截面面積747449.4783205000000000.000025881962564.1904230881962564.1900第三階段L/4截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/(mm2)Ai重心至梁頂距離Yi/(mm)對(duì)梁頂端的面積矩Si=AiYi/(mm3)自身慣性矩Ii/(mm4)Yu-Yi/(mm)Ix=Ai（Yu-Yi）2/(mm4)截面慣性矩I=Ii+Ix/(mm4)混凝土全截面722000.0000499.7400360812280.0000205000000000.000032.4727761331762.9283205761331762.9280非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積11772.08701555.000018305595.21740.0000-1022.787312314707941.114812314707941.1148預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積13677.39131366.066718684228.34780.0000-833.85409510060331.47289510060331.4728凈截面面積747449.4783205000000000.000022586100035.5159227586100035.5160第三階段支點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算表分塊名稱分塊面積Ai/(mm2)Ai重心至梁頂距離Yi/(mm)對(duì)梁頂端的面積矩Si=AiYi/(mm3)自身慣性矩Ii/(mm4)Yu-Yi/(mm)Ix=Ai（Yu-Yi）2/(mm4)截面慣性矩I=Ii+Ix/(mm4)混凝土全截面960000.0000563.1100540585600.0000245000000000.000013.7027180253534.9296245180253534.9300非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積11772.08701555.000018305595.21740.0000-978.187311264125947.371811264125947.3718預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積13677.3913696.66679528583.06460.0000-119.8540196475457.1882196475457.1882凈截面面積985449.4783245000000000.000011640854939.4895256640854939.4900注：。表6.2各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表受力階段計(jì)算截面A/（mm2）Yu/（mm）Yb/（mm）ep/（mm）I/（mm2）W/（mm3）WuWbWp階段1：孔道壓漿前跨中截面661290.0370546.32241053.6776953.6776197284620958.5510361113915.4436187234331.4108206867206.4423L/4截面661290.0370548.04031051.9597881.7937199297328384.0130363654512.9692189453387.2201226013554.3994變化點(diǎn)截面895290.0370611.1631988.8369113.0369238545815761.4990390314493.4004241238788.48122110335790.8922支點(diǎn)截面683449.4783577.24351022.7565922.7565216785199951.0030375552431.4280211961693.6690234932184.1147階段2：管道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前跨中截面683449.4783574.56311025.4369855.2709213644917906.1820371838911.8727208345260.3531249797950.4578L/4截面917449.9183613.2283986.7717110.9717238703907348.0290389257813.6854241903884.50342151034068.5781變化點(diǎn)截面747449.4783534.65351065.3465965.3465230881962564.1900431834753.8437216720064.8467239170041.6008支點(diǎn)截面747449.4783523.21271076.7873906.6213227586100035.5160434978164.7799211356597.5709251026641.4825階段3：濕接縫結(jié)硬后跨中截面985449.4783576.81271023.1873147.3873256640854939.4900444929272.4302250824902.67371741268446.7352L/4截面661290.0370546.32241053.6776953.6776197284620958.5510361113915.4436187234331.4108206867206.4423變化點(diǎn)截面661290.0370548.04031051.9597881.7937199297328384.0130363654512.9692189453387.2201226013554.3994支點(diǎn)截面895290.0370611.1631988.8369113.0369238545815761.4990390314493.4004241238788.48122110335790.8922

持久狀況撒面承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算。正截面承載能力驗(yàn)算正截面承載能力一般取彎大的跨中截面進(jìn)行計(jì)算。（1）求受壓區(qū)高度可按第一類T形截面梁，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度，即受壓區(qū)全部位于翼緣翼內(nèi)，確實(shí)是第一類T形截面梁。（2）正截面承載力驗(yàn)算非預(yù)應(yīng)力鋼筋與預(yù)于力鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊距離為所以從表4.5得，梁跨中截面彎矩組合設(shè)計(jì)值。截面抗彎承載力跨中截面正截面承載力經(jīng)計(jì)算滿足要求。斜截面承載力驗(yàn)算（1）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算先根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即式中的是驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，這里；b=200mm（腹板厚度）；是混凝土強(qiáng)度等級(jí)，為50MPa，；計(jì)算得而由計(jì)算可得，截面尺寸滿足要求，但依舊需要配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力按計(jì)算，式中其中——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，=1.0；——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，=1.25；——受壓翼緣的影響系數(shù)，=1.1。當(dāng)P大于2時(shí)，P取2箍筋選用雙肢直徑為10mm的HRB335鋼筋，，間距，則，故采用全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即:所以計(jì)算得：=1465.383kN距支點(diǎn)截面處斜截面抗剪滿足要求。（2）斜截面抗彎承載力驗(yàn)算因?yàn)殇撌^固于梁端，且鋼束數(shù)量沿跨長(zhǎng)方向沒(méi)有變化，彎起角度也比較平緩，所以斜截面抗彎強(qiáng)度一般不控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。

鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用鋼束應(yīng)力損失（1）預(yù)應(yīng)力鋼筋和管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失（）對(duì)于跨中截面：；為錨固點(diǎn)至支點(diǎn)中線的水平距離；、分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋和管道壁的摩擦系數(shù)以及管道每局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，查得=0.22，=0.0015；是從張拉瑞到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過(guò)的角度。各截面各鋼束摩擦應(yīng)力損失值見(jiàn)表8.1。表8.1各截面各鋼束摩擦應(yīng)力損失σl1計(jì)算跨中截面摩擦應(yīng)力損失σl1計(jì)算鋼束編號(hào)θμθxkxβσconσl1度弧度N113.98270.24400.053714.79200.02220.07311395.0000101.9745N213.98270.24400.053714.73600.02210.07301395.0000101.8350N38.00000.13960.030714.67800.02200.05131395.000071.5635平均值91.7910L/4截面摩擦應(yīng)力損失σl1計(jì)算鋼束編號(hào)θμθxkxβσconσl1度弧度N113.98270.24400.05377.54200.01130.06291395.000087.7455N213.66000.23840.05247.48600.01120.06161395.000085.9320N32.47960.04330.00957.42800.01110.02041395.000028.4580平均值67.3785支點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失σl1計(jì)算鋼束編號(hào)θμθxkxβσconσl1度弧度N10.00000.00000.00000.29200.00040.00041395.00000.5580N20.00000.00000.00000.23600.00040.00041395.00000.5580N30.00000.00000.00000.17800.00030.00021395.00000.2790平均值0.465各截面摩擦應(yīng)力損失值的平均平均值的計(jì)算結(jié)果，列于表8.2中。表8.2各設(shè)計(jì)控制截面的平均值截面跨中L/4支點(diǎn)σl1平均值MPa91.79167.37850.465（2）錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失()在計(jì)算錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失時(shí)。按來(lái)計(jì)算反摩阻力影響長(zhǎng)度。將每束預(yù)力鋼筋的反摩阻影響長(zhǎng)度列表計(jì)算于表8.3中。表8.3反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表鋼束編號(hào)σ0=σconσl1σl=σ0-σl1l△σdLfN11395.0000101.97451293.025514792.00000.006913027.4855N21395.0000101.83501293.165014736.00000.006913011.7049N31395.000071.56351323.436514678.00000.004915491.0405求出后可知三束預(yù)力鋼絞線會(huì)滿足，所以到張拉瑞為處的截面由錨具變形與鋼筋回縮回起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失按來(lái)計(jì)算。式中的是張位端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失，。若則表示該截面不受反摩阻影響。將各控制截面的計(jì)算列于表8.2.4中。表8.4錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表截面鋼束編號(hào)xLf△σσl2各控制截面σl2平均值跨中截面N114792.000013027.4855179.6202x＞Lf截面

不受反摩擦影響2.6427N214736.000013011.7049179.8381N314678.000015491.0405151.05517.9281L/4截面N17542.000013027.4855179.675275.655976.9260N27486.000013011.7049179.960576.4242N37428.000015491.0405151.197578.6978支點(diǎn)截面N1292.000013027.4855179.6752292.0000167.2682N2236.000013011.7049179.9605236.0000N3178.000015491.0405151.1975178.0000（3）預(yù)應(yīng)力鋼筋批張拉時(shí)混凝土彈性壓引起的應(yīng)力損失分批張拉時(shí)，后批預(yù)力鋼筋的張拉引起的混凝土彈性壓縮使拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生預(yù)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.2.5條規(guī)定，計(jì)算公式為：公式中：Σσpc——在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算Np0，Mp0——分別為鋼束錨時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩；epi——計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離。該設(shè)拉順序?yàn)镹2，N3，N1，推算時(shí)由最應(yīng)力鋼筋往前進(jìn)行，跨中，四分點(diǎn)，支點(diǎn)面的彈性壓縮預(yù)應(yīng)力損失ol4計(jì)算分布示于表8-5～表8-7。表8-5跨中截面彈性壓縮預(yù)應(yīng)力損失ol4計(jì)算表鋼束號(hào)錨固時(shí)預(yù)加縱向力Np0=6Apop0cosα（0.1kN）ΣNp0(0.1Ma)epi=yns?（cm）預(yù)加彎矩Mp0=Np0epi（N·m）ΣMp0（N·m）Σ6opc（MPa）ol4ol4的平均值op0=ocon?ol1?ol2（MPa）cosαNp0Np0AnMp0epiIn合計(jì)N11293.02551.000014481.885614481.885695.36781381105.56951381105.5695N32.18996.67638.866250.113850.4042N31315.50841.000014733.694529215.580195.36781405120.03422786225.6038N24.418013.468717.8866101.0989N21293.16501.000014483.448043699.028195.36781381254.57224167480.1759計(jì)算數(shù)據(jù)n=6612.9004cm2Δp=11.2000cm2n=19728406.0959cm4yns=105.3678cmEp=5622表8-6四分點(diǎn)截面彈性縮預(yù)應(yīng)力損失ol4計(jì)算表鋼束號(hào)錨固時(shí)預(yù)加縱向力Np0=6Apop0cosα（0.1kN）ΣNp0(0.1Ma)epi=yns?（cm）預(yù)加彎矩Mp0=Np0epi（N·m）ΣMp0（N·m）Σ6opc（MPa）ol4ol4的平均值op0=ocon?ol2（MPa）cosαNp0Np0AnMp0epiIn合計(jì)N11231.59861.000012069.666412069.666495.19601148983.60341148983.6034N31.82525.48827