石油石化職業(yè)技能鑒定試題及答案一、單項選擇題（每題1分，共30分）1.原油在常壓蒸餾塔中首先被分離出的餾分是（）。A.汽油B.柴油C.渣油D.石腦油答案：D2.下列哪種腐蝕形態(tài)在煉油裝置高溫部位最為常見（）。A.點蝕B.晶間腐蝕C.高溫硫化腐蝕D.應(yīng)力腐蝕開裂答案：C3.催化裂化裝置中，催化劑活性下降最直接的表現(xiàn)是（）。A.反應(yīng)溫度升高B.回?zé)捰土吭龃驝.汽油產(chǎn)率下降，氣體產(chǎn)率上升D.主風(fēng)機電流降低答案：C4.加氫裂化反應(yīng)器床層壓降突然升高的首要原因是（）。A.催化劑結(jié)焦B.循環(huán)氫純度下降C.原料金屬含量超標(biāo)D.反應(yīng)溫度波動答案：A5.常減壓裝置“沖塔”現(xiàn)象通常由（）引起。A.塔頂冷回流量過大B.塔底吹汽量過小C.塔頂壓力突降，塔內(nèi)氣速過高D.原油含水過低答案：C6.下列關(guān)于延遲焦化工藝特點的描述，錯誤的是（）。A.可處理高殘?zhí)吭虰.焦炭產(chǎn)率隨原料康氏殘?zhí)可叨逤.焦化汽油辛烷值高，可直接作為車用汽油D.裝置操作彈性大答案：C7.重整催化劑再生燒焦時，循環(huán)氣中氧含量控制指標(biāo)一般為（）。A.0.1%～0.5%B.0.6%～1.0%C.1.0%～2.0%D.2.0%～4.0%答案：B8.硫磺回收裝置Claus反應(yīng)器一級反應(yīng)溫度一般控制在（）。A.180～200℃B.220～240℃C.280～320℃D.350～380℃答案：C9.當(dāng)離心泵出現(xiàn)汽蝕現(xiàn)象時，最先采取的措施是（）。A.關(guān)小出口閥B.降低泵的轉(zhuǎn)速C.提高吸入罐液位或降低泵安裝高度D.提高介質(zhì)溫度答案：C10.高壓加氫裝置中，通常采用（）材質(zhì)來防止高溫氫腐蝕。A.16MnRB.0Cr18Ni9C.2.25Cr1MoD.Q235B答案：C11.原油電脫鹽罐油水界位過高，會導(dǎo)致（）。A.脫鹽電流下降B.排水帶油C.原油乳化層變薄D.注水壓力降低答案：B12.下列哪項不是影響常壓塔頂腐蝕的主要因素（）。A.原油酸值B.塔頂溫度C.塔頂注水量D.塔頂注緩蝕劑量答案：A13.催化裂化裝置分餾塔頂油氣分離器界位突漲，應(yīng)首先檢查（）。A.頂回流泵B.富氣壓縮機C.冷回流調(diào)節(jié)閥D.塔頂空冷器答案：A14.重整裝置預(yù)加氫反應(yīng)器壓降增大的主要原因是（）。A.催化劑積炭B.循環(huán)氫流量減小C.反應(yīng)溫度升高D.原料硫含量降低答案：A15.硫磺回收尾氣處理采用SCOT工藝時，加氫反應(yīng)器出口過程氣中SO?含量要求小于（）。A.10ppmB.50ppmC.100ppmD.500ppm答案：B16.當(dāng)常減壓裝置減壓爐出口溫度超標(biāo)時，最先采取的手段是（）。A.降低原油處理量B.降低爐膛氧含量C.降低燃料氣壓力D.開大減壓塔底吹汽答案：C17.加氫裂化裝置高壓空冷器出口溫度升高，可能的原因是（）。A.反應(yīng)深度降低B.高壓換熱器內(nèi)漏C.循環(huán)氫量增大D.原料氮含量降低答案：B18.離心壓縮機發(fā)生喘振時，應(yīng)首先（）。A.提高轉(zhuǎn)速B.打開防喘振閥C.降低吸入壓力D.關(guān)小出口閥答案：B19.催化裂化裝置再生器稀相線速過高，會導(dǎo)致（）。A.催化劑損耗增加B.再生溫度下降C.煙氣氧含量升高D.焦炭產(chǎn)率降低答案：A20.重整催化劑氯流失過快，應(yīng)采取的措施是（）。A.降低反應(yīng)壓力B.提高注氯量C.降低注水量D.提高反應(yīng)溫度答案：B21.原油罐區(qū)浮盤沉沒事故的直接原因是（）。A.浮盤支柱腐蝕斷裂B.罐壁板減薄C.中央排水閥堵塞D.浮盤密封帶老化答案：A22.高壓換熱器投用時，為防止熱沖擊，應(yīng)（）。A.先通冷流后通熱流，緩慢提溫B.先通熱流后通冷流，快速提溫C.冷熱流同時全開D.先通蒸汽預(yù)熱答案：A23.硫磺回收裝置Claus反應(yīng)器催化劑失活后，最明顯的現(xiàn)象是（）。A.反應(yīng)器出口溫度升高B.尾氣H?S/SO?比值升高C.硫磺回收率下降D.煙氣氧含量降低答案：C24.加氫裂化裝置反應(yīng)器床層“飛溫”是指（）。A.床層溫度快速下降至低點B.床層溫度在設(shè)定值附近小幅波動C.床層溫度在短時間內(nèi)迅速升高超過安全限值D.床層徑向溫差增大答案：C25.常壓塔頂注緩蝕劑的主要作用是（）。A.中和環(huán)烷酸B.抑制HCl與H?S共同腐蝕C.降低原油黏度D.提高汽油收率答案：B26.催化裂化裝置分餾塔底液位過低，會導(dǎo)致（）。A.油漿泵抽空B.油漿回?zé)捔吭龃驝.塔頂溫度降低D.富氣量增大答案：A27.重整裝置催化劑再生時，氯化更新的目的是（）。A.補充催化劑流失的氯，恢復(fù)酸性功能B.降低催化劑比表面積C.提高鉑晶粒尺寸D.減少催化劑積炭答案：A28.高壓加氫裝置注水點一般設(shè)在（）。A.反應(yīng)器入口B.高壓空冷器入口C.高壓分離器入口D.加熱爐入口答案：B29.原油電脫鹽操作中，破乳劑注入點應(yīng)設(shè)在（）。A.脫鹽罐出口B.原油泵入口C.換熱器出口D.原油罐出口答案：B30.硫磺回收裝置尾氣灼燒爐溫度一般控制在（）。A.300～400℃B.400～500℃C.500～600℃D.600～800℃答案：D二、多項選擇題（每題2分，共20分）31.下列哪些因素會加速加氫裂化催化劑失活（）。A.原料金屬Ni、V含量高B.反應(yīng)溫度波動大C.循環(huán)氫純度低D.注水水質(zhì)差，含鹽高答案：ABCD32.催化裂化裝置煙氣能量回收系統(tǒng)包括（）。A.煙氣輪機B.余熱鍋爐C.主風(fēng)機D.一氧化碳鍋爐答案：ABD33.常減壓裝置塔頂腐蝕的主要機理有（）。A.HClH?SH?O腐蝕B.環(huán)烷酸腐蝕C.高溫氧化腐蝕D.銨鹽結(jié)晶腐蝕答案：AD34.重整裝置催化劑再生過程中，燒焦階段需重點監(jiān)控的參數(shù)有（）。A.氧含量B.床層溫升C.循環(huán)氣量D.再生壓力答案：ABCD35.高壓空冷器管束泄漏的判斷方法有（）。A.低壓分離器水位突漲B.循環(huán)氫純度下降C.高壓分離器壓力下降D.注水泵出口壓力升高答案：ABC36.下列屬于延遲焦化裝置節(jié)能措施的有（）。A.加熱爐空氣預(yù)熱器改造B.焦炭塔余熱回收C.提高循環(huán)比D.采用高效燃燒器答案：ABD37.硫磺回收裝置Claus反應(yīng)器催化劑硫酸鹽化后，可采取的措施有（）。A.提高反應(yīng)溫度B.降低過程氣氧含量C.熱浸泡D.更換催化劑答案：ACD38.離心泵運行時電流超高的原因有（）。A.介質(zhì)密度增大B.軸承損壞C.葉輪口環(huán)磨損D.出口閥開度大答案：ABD39.加氫裂化裝置高壓換熱器內(nèi)漏的現(xiàn)象有（）。A.反應(yīng)器入口溫度升高B.高壓分離器水位突漲C.循環(huán)氫脫硫塔液位下降D.低壓分離器壓力升高答案：ABD40.原油電脫鹽罐跳閘的原因有（）。A.電極棒擊穿B.界位過低C.原油含水突增D.破乳劑注入中斷答案：ABC三、判斷題（每題1分，共10分）41.催化裂化催化劑比表面積越大，活性越高，因此無需考慮磨損強度。（×）42.加氫裂化裝置高壓分離器液位過低，會導(dǎo)致高壓串低壓事故。（√）43.重整催化劑鉑含量越高，芳烴轉(zhuǎn)化率一定越高。（×）44.常壓塔頂注氨的主要目的是中和HCl，降低塔頂pH值。（×）45.硫磺回收裝置Claus反應(yīng)器入口溫度低于硫露點會導(dǎo)致液硫吸附在催化劑表面。（√）46.延遲焦化裝置焦炭塔急冷油注入過快會導(dǎo)致塔頂油氣線結(jié)焦。（√）47.高壓空冷器出口溫度升高一定是管束結(jié)垢造成的。（×）48.離心壓縮機防喘振閥應(yīng)盡可能保持小開度以提高效率。（×）49.原油電脫鹽操作電流升高一定是原油含水升高所致。（×）50.催化裂化裝置主風(fēng)機組突然停機，必須立即切斷進料并啟用自保。（√）四、簡答題（每題8分，共40分）51.簡述催化裂化裝置催化劑“熱崩”現(xiàn)象的原因及預(yù)防措施。答案：原因：1.再生器超溫，局部熱點超過750℃，導(dǎo)致催化劑骨架結(jié)構(gòu)破壞；2.蒸汽鈍化不足，催化劑熱穩(wěn)定性下降；3.催化劑本身鈉含量高，高溫下形成低熔點共晶。預(yù)防措施：1.嚴(yán)格控制再生溫度＜720℃；2.定期投用蒸汽鈍化；3.選用低鈉高穩(wěn)定性催化劑；4.優(yōu)化再生器取熱，避免局部過熱；5.增設(shè)再生器溫度高報警及聯(lián)鎖。52.加氫裂化裝置高壓換熱器內(nèi)漏如何判斷及處理？答案：判斷：1.反應(yīng)器入口溫度異常升高，加熱爐負(fù)荷降低；2.高壓分離器水位突漲，排水量增大；3.循環(huán)氫純度下降，氫耗增加；4.低壓分離器壓力升高，安全閥啟跳。處理：1.立即降低反應(yīng)溫度，防止床層超溫；2.切出泄漏換熱器，啟用旁路；3.若無法切出，則降量運行并申請停工檢修；4.加強循環(huán)氫脫硫，防止胺液帶烴；5.停工后采用氦檢漏或水壓試驗定位漏點，更換管束或堵管。53.常減壓裝置塔頂系統(tǒng)銨鹽結(jié)晶堵塞的機理及在線沖洗方案。答案：機理：原油中氮化物在加氫或熱解后生成NH?，與HCl、H?S在低溫區(qū)形成NH?Cl、NH?HS結(jié)晶，堵塞塔頂管線、空冷器。沖洗方案：1.在塔頂注入80～90℃除鹽水，溶解銨鹽；2.控制注水量5%～8%，避免突沸；3.采用多點霧化噴嘴，提高覆蓋率；4.沖洗時降低處理量10%，提高塔頂溫度5～8℃；5.沖洗廢水經(jīng)酸性水系統(tǒng)處理，防止腐蝕下游設(shè)備。54.重整裝置催化劑再生燒焦階段床層溫升過高如何調(diào)整？答案：1.立即降低主風(fēng)氧含量至0.2%～0.3%，減緩燒焦速度；2.提高循環(huán)氣量，帶走熱量；3.降低再生器壓力，提高水蒸氣分壓，增加熱容；4.分段燒焦，采用“低溫恒溫升溫”三步法；5.若溫升仍超50℃/h，則暫停主風(fēng)，通氮氣冷卻，待溫度平穩(wěn)后重新啟動。55.硫磺回收裝置Claus反應(yīng)器催化劑硫酸鹽化的原因、危害及再生方法。答案：原因：1.過程氣氧含量超標(biāo)，SO?與催化劑Al?O?反應(yīng)生成Al?(SO?)?；2.尾氣處理單元加氫不完全，SO?穿透；3.催化劑床層溫度長期低于240℃。危害：1.催化劑比表面積下降，活性降低30%～50%；2.硫磺回收率下降，尾氣SO?超標(biāo)；3.壓降升高，裝置能耗增加。再生：1.熱浸泡：提高反應(yīng)器入口溫度至350℃，通入清潔過程氣8h；2.熱氫還原：在300℃下通入5%H?，還原硫酸鹽；3.若無效則更換催化劑。五、計算題（每題10分，共30分）56.某加氫裂化裝置循環(huán)氫壓縮機入口流量180000Nm3/h，循環(huán)氫純度85%（vol），新氫補入量25000Nm3/h，純度99%（vol），反應(yīng)耗氫22000Nm3/h。求高壓分離器頂部排放廢氫量（Nm3/h，標(biāo)況）。答案：循環(huán)氫含氫量：180000×0.85=153000Nm3/h新氫含氫量：25000×0.99=24750Nm3/h總供氫：153000+24750=177750Nm3/h剩余氫155750Nm3/h設(shè)廢氫量為V，則循環(huán)氫量變?yōu)?180000+25000V22000)=(183000V)其含氫量(183000V)×0.85應(yīng)等于剩余氫155750解得：0.85(183000V)=155750→V=183000155750/0.85=183000183235≈235（負(fù)值不合理，說明循環(huán)氫純度已變）精確算法：設(shè)廢氫量V，循環(huán)氫量180000+25000V22000=183000V循環(huán)氫純度x，則(183000V)x=155750又因循環(huán)氫與廢氫同源，x=155750/(183000V)同時循環(huán)氫純度x需滿足物料平衡：總氫平衡x(180000+25000V22000)+(1x)V×0（廢氫氫含量視為x）即155750=x(183000V)解得V=183000155750/x又因循環(huán)氫純度x與廢氫相同，需迭代，近似取x≈0.85得V≈183000155750/0.85=183000183235≈235（仍負(fù)）說明循環(huán)氫純度已高于0.85，需重新列方程：設(shè)廢氫量V，循環(huán)氫量183000V，其純度y氫平衡y(183000V)循環(huán)氫純度y需與高壓分離器氣相組成一致，忽略溶解損失，則y=155750/(183000V)聯(lián)立得y(183000V)=155750，即y=155750/(183000V)無其他約束，方程自洽，需給定y初值迭代：取y=0.88→V=183000155750/0.88≈6307Nm3/h驗算：循環(huán)氫量176693Nm3/h，含氫155570Nm3/h，與155750差180，相對誤差0.12%，可接受。故廢氫量約6300Nm3/h。57.某常壓爐有效熱負(fù)荷80MW，燃料氣低熱值4