I赤峰市某煤礦綜采工作面設(shè)備選型和供電設(shè)計TOC\o"1-3"\h\u14940摘要 13123第一章緒論 3244871.煤礦概述 3321251.1井田地質(zhì)簡況 3237661.2含煤地層 3204591.3煤的物理性質(zhì) 3205441.4煤巖特征 323477第二章滾筒采煤機的選型 421582.1.采煤機選型原則 4306322.2采煤機初選 4100232.3采高 510712.3.1平均采高 595992.3.2最大采高 5170952.4工作機構(gòu)參數(shù) 5102302.4.1滾筒直徑 5161962.4.2截深 6273852.4.3滾筒轉(zhuǎn)速 61152.4.4截割速度 6281332.4.5采煤機牽引速度 6299162.4.6理論生產(chǎn)率 7100512.4.7裝機功率 8231892.4.8牽引力 9163122.5防滑設(shè)置 912655第三章刮板輸送機選型 10258053.1刮板輸送機初選 10225583.2運輸能力的驗算 13135313.2.1計算運輸生產(chǎn)率 1376243.2.2驗算刮板機的運輸能力 13153663.2.3輸送機運行阻力計算 1448393.2.4總牽引力 158723.2.5電機功率 15298673.2.6刮板鏈強度驗算 1612795第四章液壓支架的選型 17313454.1液壓支架的選型原則 17176174.2液壓支架工作原理 17193534.3液壓支架選擇 18209854.3.1架型的選擇 18187874.3.2液壓支架結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定 19295554.4轉(zhuǎn)載機的選型 21298334.5破碎機選型 2289344.6乳化液泵站的選擇 22134704.7噴霧泵的選擇 23214994.8順槽膠帶輸送機的選型設(shè)計 23142114.8.1交代選型計算所需的已知條件 23190744.8.2輸送能力與輸送帶寬度校核 2344654.8.3運行阻力，輸送帶張力計算 24211984.8.4輸送帶的懸重度和強度驗算 26190504.8.5牽引力與功率計算 2730189第五章綜采工作面三機配套 28112765.1“三機”生產(chǎn)能力配套 2820648（1）工作面小時生產(chǎn)能力： 2831514（2）核算采煤機可實現(xiàn)的生產(chǎn)能力 2811114（3）核算刮板輸送機可實現(xiàn)的生產(chǎn)能力 2925144（4）液壓支架應(yīng)達到的移架速度和液壓系統(tǒng)流量 2988345.2“三機”性能配套 29163075.3“三機”配套幾何尺寸關(guān)系 29269785.4綜采工作面“三機”壽命配套 3022085第六章掘進工作面設(shè)備選型 30186186.1掘進機的選擇 3084996.1.1地質(zhì)條件 30139966.2轉(zhuǎn)載機 32200356.3膠帶輸送機 3385586.4局部通風(fēng)機 33133876.5水泵 3320596.6錨桿機 3349816.7探水鉆機的選取 346696第七章供電部分選型設(shè)計 3452277.1移動變電站選擇 3479287.3電纜的選擇及計算 37261147.3.1高壓電纜型號的確定 3894097.4低壓支線電纜的選擇 4454087.4.1低壓干線電纜的選擇及驗算 55178267.5高壓和低壓開關(guān)的選擇 6322766結(jié)論 6529567參考文獻 67摘要本設(shè)計主要進行內(nèi)容為老公營子礦了綜采工作面設(shè)備選型和供電設(shè)計。本設(shè)計中所研究的煤層厚度3.5m，因為比較常見，所以選型相對容易，本設(shè)計對綜采“三機”進行了選型，選型結(jié)束后算出了主要參數(shù)，設(shè)計中采煤機選擇了MG400/985WD型刮板輸送機選擇了和采煤機相配套的SGZ880/800型刮板機，并且驗算了輸送機的能力。根據(jù)頂板性質(zhì)、采高、工作阻力等確定了ZZ6400/18/38型液壓支架，通過對支護強度的計算，確定了工作面所需支架的總數(shù)量。根據(jù)所選液壓支架的主要技術(shù)參數(shù)計算了泵站的壓力，并對乳化液泵進行了選型。關(guān)鍵字：綜采工作面設(shè)備選型供電設(shè)計第一章緒論1.煤礦概述1.1井田地質(zhì)簡況赤峰市元寶山區(qū)元寶山煤田北部坐落著一座煤礦老公營子礦，地理坐標:東經(jīng)119.283°~119.400°，北緯45t367°~42.700°，南北長2.66km,東西寬2.236km,面積5.949km2。傾角8°~15°，平均13°，地層沿走向、傾向產(chǎn)狀變化不大。1.2含煤地層井田含煤地層為下白堊統(tǒng)阜新組組，沉積環(huán)境穩(wěn)定，平均厚度550m。它包含11個煤組，包括23個亞煤層，其中18個在可采煤層。煤層相對穩(wěn)定，平均總厚度47.72m，含煤系數(shù)厚度8.68%。從東南向西北，隨著巖石粒度的變細，煤層變厚變薄，自下而上可劃分為三個沉積旋回。1.3煤的物理性質(zhì)老公營子井田煤為深褐色，黑色至灰黑色，主要有油性瀝青光澤，褐色或棕褐色條痕、貝殼、眼球、階梯、凹凸不平和參差狀斷口。構(gòu)造為各種宏觀煤巖組分脈在煤層中交替出現(xiàn)，形成1-3mm的薄條帶，其中少數(shù)為中條3至5mm的帶狀構(gòu)造，或間歇性的薄帶狀構(gòu)造和透鏡狀構(gòu)造。有的具有纖維狀結(jié)構(gòu)，吸水性強，易風(fēng)化自燃。原生、次生裂隙不發(fā)育，層理連續(xù)性強。有時有少量不連續(xù)的水平層理或慢波層理。1.4煤巖特征宏觀煤巖組分由鏡煤、亮煤、暗煤和絲炭組成。井田內(nèi)各煤層為多種煤巖組分交替出現(xiàn)，以亮煤和暗煤為主，鏡煤和絲炭以透鏡狀或線理狀夾于亮煤或暗煤之中對于厚煤帶的5煤層和6煤層,2.設(shè)計任務(wù)和設(shè)計要求、條件1)通過給定的設(shè)計題目和條件，根據(jù)給定的原始數(shù)據(jù)資料進行分析設(shè)計。2)查閱相關(guān)資料，了解實際中設(shè)備的配套原則。3)理論與實際相結(jié)合，擬定合理的設(shè)計方案，完成最后的畢業(yè)設(shè)計任務(wù)。4）通過自己獨立完成設(shè)計來更深刻的了解并懂得以下內(nèi)容:設(shè)計條件：1.綜采工作面平均采高3.5m，2.煤層傾角0°～12°，屬緩傾斜煤層，3.工作面長度196m，4.推進長度1100m。第二章滾筒采煤機的選型2.1.采煤機選型原則（1）適用的煤層地質(zhì)條件及主要參數(shù)的選擇應(yīng)合理，適用范圍廣。（2）采煤機應(yīng)滿足工作面開采的生產(chǎn)能力要求，其生產(chǎn)能力應(yīng)大于工作面的設(shè)計能力。（3）采煤機技術(shù)性能好，運行可靠，多種保護功能比較完善，使用維護方便。選型時必須確定采煤機的實際生產(chǎn)能力，采高，切割深度，切割速度，牽引速度，牽引力和性能。2.2采煤機初選采煤機選型根據(jù)煤層賦存條件、對生產(chǎn)能力的要求，及與刮板輸送機和液壓支架的匹配要求，并結(jié)合以下幾點要求，確定采煤機的型號：根據(jù)煤層厚度選擇本礦中煤層厚度為3.5m可以采用雙滾筒采煤機。煤層傾角對選擇采煤機的影響煤層傾角分為三類:0°~25°為緩傾斜煤層:25°~45°為傾斜煤層:45”~90°為急傾斜煤層。因為本礦中煤層傾角為0°~12°，所以不設(shè)置防滑裝置3.頂?shù)装逍再|(zhì)對選擇采煤機械的影響。頂?shù)装逍再|(zhì)對于頂板管理方法和支護設(shè)備的選擇影響很大，所以選擇采煤機的同是，應(yīng)該考慮選用何種支護設(shè)備。不穩(wěn)定頂板：窄機身采煤機和能超前支護的支架:底板松軟：輸送機支撐和導(dǎo)向的滑行側(cè)、懸臂支撐式爬底板采煤機騎溜子工作的滾筒式采煤機和對底板接觸比壓小的支架。2.3采高采高是很重要的因素，他對采煤機的生產(chǎn)率，工作機構(gòu)等都有影響。2.3.1平均采高平均采高主要用于計算工作面產(chǎn)量H=M（2-1）式中M——煤層平均厚度，m；所以H=3.5m2.3.2最大采高=+X（2-2）=3.5+0.3=3.8.m式中Mmax——X——采煤機臥底量，一般取X=0.3m；2.4工作機構(gòu)參數(shù)2.4.1滾筒直徑螺旋滾筒直徑=Hmax（2-3）=0.56×3.8=2.128m式中——螺旋滾筒裝煤效率小直徑滾筒：0.59~0.63；大直徑滾筒?。?.56~0.59。由于選用了雙滾筒采煤機，一次采全高，故滾筒直徑D應(yīng)稍大于最大采高之半，即D＞計算結(jié)果按照滾筒系列化標準進行圓整后，初步確定采煤機滾筒直徑為2.0m2.4.2截深截深是指采煤機一次循環(huán)的推進量，選擇滾筒的截深要與現(xiàn)在的滾筒系列和選定支架等設(shè)備相配套。REF_Ref2957\w\h6．中厚煤層截深可取0.6-0.8m。根據(jù)采區(qū)煤礦生產(chǎn)能力為180萬噸和礦井工作制度初步確定采煤機截深為0.6m。2.4.3滾筒轉(zhuǎn)速滾筒轉(zhuǎn)速:直徑0.5～0.6m：80～120r/min，直徑1.8～2.0m：30～40r/min。本設(shè)計中采煤機為大直徑滾筒，所以轉(zhuǎn)速取40r/min2.4.4截割速度截割速度是指截齒齒尖的速度，截割速度(2-4)=4.187m/s式中——選定的滾筒直徑，m；——選定的滾筒轉(zhuǎn)速，r/min；——截割速度，m/s；目前常用的截割速度=3-5m/s，最好在4m/s左右。2.4.5采煤機牽引速度采煤機截割時牽引速度的高低，直接決定采煤機的生產(chǎn)率及所需電動機功率，由于滾筒裝煤能力，運輸機生產(chǎn)率，支護設(shè)備推移速度等因素的影響，采煤機在截割時的牽引速度比空調(diào)時低的多。采煤機最大牽引速度用下式計算Vqmax=0.7×L×n×m/1000式中Vqmax——牽引速度n——滾筒轉(zhuǎn)速m——齒數(shù)，一般取1-3L——滾筒的齒長未知時，近似取刀型L=65-100mm；鎬型L=60-80mm則Vqmax=0.7×80×40×3/1000=6.72m/min2.4.6理論生產(chǎn)率理論生產(chǎn)率又稱最大生產(chǎn)率，是在已知條件下以最大參數(shù)運行時候的生產(chǎn)率采煤機的理論生產(chǎn)率Q=60HB（2-5）Q=60×3.5×0.6×6.72×1.35=1143.1t/h式中——理論生產(chǎn)率，t/h；——工作面平均采高，m；——截深，m；——割煤時的最大牽引速度m/min；——煤的實體密度，=1.3~1.4t/一般取1.35t/。（2）技術(shù)生產(chǎn)率（2-6）=1143.1×0.6=685.8t/h式中——技術(shù)生產(chǎn)率，t/h；——采煤機技術(shù)上可能達到的連續(xù)工作系數(shù)，=0.5~0.7，本設(shè)計取0.6作為計算值；（3）實際生產(chǎn)率在實際工作中，考慮了所有的停機狀態(tài)后達到的生產(chǎn)率。（2-7）=1143.1×0.6×0.6=412t/h式中——實際生產(chǎn)率，t/h；——實際工作中的工作系數(shù)一般=0.6~0.65，本設(shè)計取0.6作為計算值；2.4.7裝機功率（1）預(yù)計裝機功率（2-8）=60×0.6×3.8×6.72×3.0÷3.6=766kw式中——采煤機截煤的單位能耗，MJ/?；一般取=1.1~4.4本設(shè)計取中間值3.0；（2）截割功率采煤機工作機構(gòu)消耗的功率，本設(shè)計取80%作為計算值，故采煤機的截割功率，（2-9）=0.8×766=612.8kw（3）牽引和輔助功率牽引和輔助裝置消耗裝機功率的15%~20%，本設(shè)計取0.15作為計算值，故采煤機的牽引功率（2-10）=0.9×0.15×766=103.41kw輔助裝置功率（2-11）=0.1×0.15×766=11.49kw（4）裝機功率計算結(jié)果按采煤機配備電機的標準功率進行圓整之后，采煤機的實際裝機功率（2-12）N=612.8+103.41+11.49=728kw2.4.8牽引力牽引力與牽引機構(gòu)的剛度系數(shù)很難精確計算，與很多因素有關(guān)，如采煤機的質(zhì)量，摩擦系數(shù)，牽引速度等。采煤機的牽引力（2-18）F=60×103.41×0.9×0.95/1.4×6.72=564kN式中：——牽引系統(tǒng)傳動裝置的傳動效率，電牽引采煤機取=0.95液壓牽引采煤機取=0.65；——牽引系統(tǒng)牽引機構(gòu)的傳動效率；一般取=0.9；K——動載不均衡系數(shù)，一般取K=1.4；2.5防滑設(shè)置煤礦安全規(guī)程規(guī)定：當傾角大于10°時，應(yīng)設(shè)防滑裝置。本設(shè)計由于傾角為0°～12°所以可以不設(shè)置防滑措施。名稱計算值名稱計算值采高，；3.5技術(shù)生產(chǎn)率，；685.8滾筒直徑，；2理論生產(chǎn)率，；1143.1截深，；0.6實際生產(chǎn)率，；412滾筒轉(zhuǎn)速，；40預(yù)裝機功率，；766截割速度，；4.19截割功率，；612.8牽引速度，；6.72牽引力，；564輔助裝置功率，；11.49裝機功率，；728表2.1：計算值表2計算值根據(jù)上述計算結(jié)果，確定采煤機的主要參數(shù)如下：總裝機功率728kw；截深不小于600mm；采高3.5m；生產(chǎn)能力不小于685.8t/h,初步選用目前國內(nèi)使用相對較為可靠地MG400/985-WD系列采煤機。主要技術(shù)參數(shù)采高：2.1-4.0m傾角：≤15°裝機功率：985kw供電電壓：1140v滾筒直徑：Φ2000mm截深：600mm臥底量：326mm調(diào)速和牽引方式：機載式交流變頻調(diào)速電牽引牽引力：360-620KN牽引速度：0-7.12m/min滾筒轉(zhuǎn)速：40r/min圖2MG400/985-WD系列采煤機第三章刮板輸送機選型3.1刮板輸送機初選3.1.1刮板輸送機選型原則刮板輸送機的選型原則詳細見表3.1表3.1刮板輸送機的選型原則和要求選型的條件與匹配選型說明按采煤工藝方法1、大采高工作面生產(chǎn)能力大，應(yīng)選擇輸送能力大的工作面，以滿足高產(chǎn)高效的要求2、分層工作面長度選用輸送機長度，傳動裝置及電機功率根據(jù)需要配置按煤層賦存條件1.對于薄煤層，應(yīng)選擇具有薄煤層的刮板輸送機或與爬底板采煤機匹配的刮板輸送機2.對于松軟的底板和松軟的煤，應(yīng)使用底部密封溜槽來減少推送輸送機的阻力3.對于煤質(zhì)堅硬、生產(chǎn)能力小的工作面，由于結(jié)構(gòu)簡單，宜選用敞底溜槽和側(cè)雙鏈輸送機4、對于傾角較大的工作面，應(yīng)在機頭和機尾處選擇錨固裝置，中間應(yīng)加防滑千斤頂裝置，兩側(cè)之間應(yīng)選擇高強度連接裝置按采煤機械的匹配要求1.刮板輸送機的輸送能力大與采煤機的生產(chǎn)能力相匹配。2.為了配合滾簡采煤機自切，應(yīng)優(yōu)先選擇短鼻短尾。4.為滿足采煤機雙向往復(fù)采煤的需要，應(yīng)在靠近煤壁的輸送機一側(cè)設(shè)置鏟煤板。5.為防止采煤機落在路面上，溜槽上應(yīng)設(shè)有槽6.牽引電纜和水管應(yīng)安裝在輸送機的采空區(qū)側(cè)按液壓支架的匹配要求1.刮板輸送機溜槽及其擋煤座的結(jié)構(gòu)應(yīng)與液壓支架的框架式相匹配，如插腿式和非插腿式2.刮板輸送機槽長應(yīng)與支架寬度相匹配3.刮板輸送機溜槽與擋煤板座的距離及連接方式與液壓支架頂推連接裝置相匹配4.設(shè)置放頂煤液壓支架時，應(yīng)考慮支架前后輸送機的連接位置與轉(zhuǎn)載機的匹配1.刮板輸送機與轉(zhuǎn)運機尾的連接方式和卸料方式應(yīng)匹配2.端部或側(cè)面卸料頭的結(jié)構(gòu)和布置應(yīng)與轉(zhuǎn)載機相匹配輸送機自身的結(jié)構(gòu)1.綜采工作面刮板輸送機必須是可彎曲、自動移動的2.鏈條負荷與鏈條數(shù)量成正比，鏈條結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)軟硬煤質(zhì)選擇。3.在傳動裝置的布置和電機數(shù)量上，應(yīng)采用平面布置和多電機驅(qū)動。一般有2-4臺電機，宜采用雙電機、雙頭驅(qū)動方式。4.優(yōu)先選用電機，改善電網(wǎng)條件，簡化傳動裝置結(jié)構(gòu)，提高傳動效率，這對于重載以上刮板輸送機尤為重要綜合考慮：可以選用SGZ880/800型運輸機3.1.2SGZ880/800型運輸機主要技術(shù)特征圖3SGZ880/800型運輸機生產(chǎn)廠家:張家口煤礦機械有限公司2.設(shè)計長度:250M3.輸送能力:1500t/h4.裝機功率:2*400KW5.供電電壓:1140V50HZ6.刮板鏈速:1.1M/S7.圓環(huán)鏈:。34*126MM8.中部槽:1503*800(內(nèi)寬)*344MM9.牽引方式:銷排3.2運輸能力的驗算3.2.1計算運輸生產(chǎn)率（3-1）=60×3.5×0.6×6.72×1.35=1143.1t/h式中：——理論生產(chǎn)率，；——工作面平均采高，；——滾筒截深，；——煤的密度，1.35t/m3；——最大牽引速3.2.2驗算刮板機的運輸能力則每小時運輸能力，即刮板輸送機的運輸能力為（3-1）式中:F——貨載在中部槽中的斷面積——煤的松散密度，0.85～1Q——理論生產(chǎn)率V——刮板鏈運行速度m/s則F=1143.1/3600×0.85×1.1=0.33m2（3-2）Q=3600×0.33×0.85×0.9×1.1=999.7t/h式中：——運行物料的斷面積，；Q——輸送機運輸能力t/h；V——刮板鏈運行速度m/s；F——貨載在中部槽中的斷面積；——煤的松散密度，0.85～1；Φ——裝滿系數(shù)取0.9～1。3.2.3輸送機運行阻力計算重段直線段的總阻力Wzh=gq+Wzh=10×（252.4×0.6+29×0.3）×300×cos5°+10×（252.4+29）×300sin5°=552155N式中Wzh——重段直線段的總阻力，；——中部槽單位長度貨載質(zhì)量，；q=Q/3.6V=999.7/(3.6×1.1)=252.4g/m（3-5）——刮板鏈單位長度質(zhì)量，；查資料得29kg；——物料在溜槽中運行阻力系數(shù)，取0.6；——刮板機的實際鋪設(shè)長度，300m；——刮板機的鋪設(shè)傾角，0°~12°，取5°；空段運行阻力(3-4)=10×29×300×（0.3cos5°+sin5°）=33583N式中——空段運行阻力，N；——刮板機的鋪設(shè)傾角，2～，取5°；——刮板機的實際鋪設(shè)長度，300；3.2.4總牽引力W0=1.1ωf（W=1.1×1.1×（552155+33583）=585738N式中——運行時的總阻力，N；ωf——3.2.5電機功率最大軸功率Nmax=v=585.738×1.1/0.85=758.014kw式中Nmax——電動機軸功率，；——運行時的總阻力，kN；——一般取0.8～0.85；最小軸功率Nmin=2（1.1ωNmin=2×（1.1×1.1×29×300×0.3×cos5°）×1.1×10/1000式中：Nmin——最小軸功率，；——附加阻力系數(shù)，彎曲時取1.1，不彎曲時取1；——刮板機的實際鋪設(shè)長度，300；——刮板鏈單位長度質(zhì)量，；查資料得29；——一般取0.8～0.85；可以求出等效功率Nd=0.6Nmax2=0.6*=485.8kw考慮20%的備用功率，電機設(shè)備功率為N0=1.2Nd=1.2×485.8=582.9kw（3-9）式中Nd——等效功率，；N0——電機的備用功率，；Nmax——電動機軸功率，；Nmin——最小軸功率，；3.2.6刮板鏈強度驗算判斷最小張力點如圖所示，計算了Wzh和Wk重段空段的運行阻力，確定了刮板鏈的最小張力點。大截面阻力=0時，各驅(qū)動鏈輪接觸點的張力均大于其分離點的張力。因此最小張力點是主動鏈輪分離點1或3。對于每個特殊點的張力，在兩端設(shè)置傳動裝置。首先確定最小張力點的位置，然后根據(jù)逐點計算法確定。因為故最小張力點在3點S3=Smin=2×3000=6000NS4=S3+Wzh=6000+552155=558155NS1=S4－W0/2=558155－585738/2=265286NS2=S1+Wk=265286+33583=298869N最大張力點張力Smax=S4=558155N（3）刮板輸送機強度的驗算K=式中：K——刮板鏈條數(shù)；n——鏈條間負荷不均勻因子，單鏈取1，雙鏈取0.85；λ——兩條刮板鏈的破斷力；Sp——刮板鏈最大張力點張力；Smax——刮板鏈實際承受的最大張力值K=2×0.85×1820000/558155=5.5＞4.2查的36x126-199-c級圓環(huán)鏈破斷力1820kN因為5.0>4.2，所以強度足夠

綜合上面的驗算可以證明所選的SGZ-880/800型刮板機可以應(yīng)用于選型。液壓支架的選型4.1液壓支架的選型原則（1）液壓支架的選型就是要確定支架類型、支護強度和操作方式等。REF_Ref31497\w\h3．（2）選型依據(jù)是礦井采區(qū)、綜采工作面地質(zhì)說明書。在選型之前，必須將所采工作面的煤層、頂?shù)装寮安蓞^(qū)的地質(zhì)條件全部查清。然后依據(jù)不同類級項板選取架型。最后結(jié)合國內(nèi)現(xiàn)有支架型號進行選擇。4.2液壓支架工作原理通過乳化液泵站提供的高壓液體控制不同功能的液壓缸，實現(xiàn)液壓支架的各種動作。4.3液壓支架選擇4.3.1架型的選擇支架的架型對于高產(chǎn)高效的實現(xiàn)，有著至關(guān)重要的作用。下表就是根據(jù)國內(nèi)外液壓支架的使用經(jīng)驗，提出了各種頂板條件下適用的架型。圖4.3不同頂板的架型和支護強度選擇架型時，還要考慮下列因素。1.煤層厚度煤層厚度直接影響支架高度、工作阻力和支架的穩(wěn)定性。當煤層厚度大于2.5~2.8m時，應(yīng)選用帶護幫裝置支架。當煤層厚度變化較大時,應(yīng)選用調(diào)高范圍大的支架。2.煤層傾角煤層傾角影響支架的穩(wěn)定性，當傾角過大時還會出現(xiàn)傾倒、下滑等現(xiàn)象。當煤層傾角為10°~15°時,應(yīng)設(shè)防滑和調(diào)架裝置，當傾角超過18°時，應(yīng)同時具有防滑防倒裝置。3.底板性質(zhì)底板的軟硬和平整性對支架的底座影響較大，選型時，底座對底板的接觸比壓應(yīng)小于底板的允許比壓。4.瓦斯涌出量對于瓦斯涌出量大的工作面，支架的通風(fēng)斷面應(yīng)滿足通風(fēng)的要求。5.地質(zhì)構(gòu)造地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜、厚度變化較大，不宜采用液壓支架。選用天地科技股份有限公司，型號為ZZ6400/18/38型支撐掩護式液壓支架圖4.3ZZ6400/18/38型支撐掩護式液壓支架4.3.2液壓支架結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定根據(jù)選擇選則在最大采高時，液壓支架應(yīng)能頂?shù)米?，最小采高時，支架能過得去，支架最大結(jié)構(gòu)高度Hmax和最小結(jié)構(gòu)高度Hmin，具體由下面經(jīng)驗公式Hmax=hmax+a=3.5+0.3=3.8m（4-1）Hmin=hmin-S2-b-c=1.8-0.5=1.3m（4-2）式中Hmax--煤層最大厚度mHmin--煤層最小厚度ma--考慮偽頂，煤皮冒落后，支架仍有可靠的初撐力所需要的支撐高度的補償量，中厚煤層可取200mmS2--頂板最大下沉量選取150mmB--支架卸載前移時，立柱伸縮量選取100mmC--支架頂梁上存留的浮煤和碎石厚度選取50mm3.支架支護強度的確定1.支護強度q=kme×1（4-3）K--作用于支架上的頂板巖石厚度系數(shù)一般選取5~8M--采高巖石密度選取2.5×103kg/m3則q=8×3.8×2.5×103×10的負五次方=0.76MPa此處取0.8MPa2.工作阻力工作面支護強度確定以后，支架工作阻由空頂面積確定。三機配套設(shè)備的斷面縱向則決定支護頂板的空頂面積通過以上的計算及論證，此次設(shè)計選用ZZ6400/18/38型支撐掩護式液壓支架，其主要數(shù)據(jù)見下表。表4.3液壓支架數(shù)據(jù)項目參數(shù)單位型式支撐掩護式液壓支架高度1800-3800mm中心距1500mm寬度4653mm初撐力7643-7797knP=28MPa工作阻力6400knP=38.5MPa支護強度平均0.86MPa底板比壓平均1.72MPa平拉，f=0.2適應(yīng)煤層傾角≤30°帶防倒防滑泵站壓力31.5MPa運輸尺寸6640*1430*1800mm長x寬x高操縱方式本架支架重量20.453t4.4轉(zhuǎn)載機的選型轉(zhuǎn)載機的選擇要注意與刮板機配套要求，即轉(zhuǎn)載機的運輸力要稍大于工作面刮板輸送機的運輸能力。因此轉(zhuǎn)載機選用成套設(shè)備中的選用配套的型號為SZZ800/315型順槽轉(zhuǎn)載機。參數(shù)如下設(shè)計長度50m輸送量1800t/h額定電壓1140v鏈速1.545m/s圖4.4SZZ800/315型順槽轉(zhuǎn)載機4.5破碎機選型破碎機與刮板轉(zhuǎn)載機的落地段配套使用，其用途是將把大塊煤破碎到所要求的顆粒度，然后經(jīng)轉(zhuǎn)載機均勻得送入帶式輸送機、本設(shè)計選用PLM200型的礦用錘式破碎機，功率為600kw，額定電壓1140V圖4.5PLM200型的礦用錘式破碎機4.6乳化液泵站的選擇乳化液泵站對采煤工作面至關(guān)重要，他是液壓支架的動力源，乳化液泵站由乳化液泵，乳化液箱和其他附屬式設(shè)備，具有完善的控制，過濾及安全的保護功能。由于ZZ6400/18/38型液壓支架的泵站工作壓力為31.5MPa，則選取PRB125/31.5型乳化液泵站符合條件。技術(shù)參數(shù)如下表表4.8乳化液泵技術(shù)參數(shù)額定工作壓力37.5MPa額定流量400L/min泵主軸轉(zhuǎn)速1488r/min柱塞直徑40mm柱塞行程70mm電動機功率250kw4.7噴霧泵的選擇選擇BPW315/10型噴霧泵電動機功率75KW電壓等級1140V4.8順槽膠帶輸送機的選型設(shè)計4.8.1交代選型計算所需的已知條件1.設(shè)計運輸生產(chǎn)率Qs=1143t/h2.運輸距離L=1100m3.運輸機安裝傾角0°4.貨載散松密度，對于煤為0.8~1.1t/m35.貨載在膠帶上的堆積角為30°6.物料中的最大塊度尺寸，300mm根據(jù)上述資料，初選順槽帶式輸送機型號為SSJ1000/2×160型4.8.2輸送能力與輸送帶寬度校核1.帶式輸送機的輸送能力為Q=KB2VeC（4-4）式中：B——輸送帶寬度為1200K——貨載斷面系數(shù)，查表2-3和2-4。K=458V——輸送機的帶速V=3.15m/sE——物料的松散密度，0.9t/m3C——輸送機的傾角系數(shù)，水平運輸C=1則Q=458×1.22×3.15×0.9×1=1870t/hQ＞Qs所以輸送機的選擇滿足運輸要求。2.輸送帶的寬度驗證物料最大塊為300mm，則輸送帶的寬度應(yīng)滿足下式B≥3.3amax+200=3.3×300+200=1130mm設(shè)計帶寬1200，滿足運輸要求。4.8.3運行阻力，輸送帶張力計算1.運行阻力的計算重段直線段的運行阻力Wzh＝（q＋qd＋）Lgcosβ±（q＋qd）Lgsinβ（4-5）＝（101＋31.7＋6.0）×1100×0.95＝144942（N）式中：Wzh——重段運行阻力，Nq——單位長度輸送帶上物料的重量，kg/mq＝Qc/3.6v=1143/3.6x3.15=101kg/mqd——單位長度輸送帶的重量，查表31.68kg/mL——輸送機鋪設(shè)長度，1100mω＇——輸送帶沿重段運行的阻力系數(shù)，查表取0.03——重段單位長度上分布的托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量，經(jīng)計算取6kg/m（2）空段直線段的運行阻力Wk＝（qd＋）Lgcosβ±qdsinβ（4-6）＝（31.7＋6.0）×1100×9.8×0.28＝11379.4N式中：——空段單位長度上分布的托輥旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，經(jīng)計算取6kg/m——輸送帶沿空段運行時的阻力系數(shù)，查表取0.0252輸送帶張力的計算（1）用逐點計算法找出S1與S4的關(guān)系，按摩擦轉(zhuǎn)動條件找到S1，S4的關(guān)系因為按磨擦轉(zhuǎn)動條件找出 S1S4關(guān)系:S2=S1+WKS3=S2+W2－3S4=S3+Wzh所以S4=S1+Wzh+WK+W2－3W2－3＝0.07S2=0.07(S1＋WK)S4=S1＋Wzh+WK+0.07(S1＋WK)＝1.07S1＋Wzh+1.07WK2.按磨擦轉(zhuǎn)動條件找出 S1與S4關(guān)系:（4-7）式中：C0——摩擦力備用系數(shù)，取1.2μ0——輸送帶與滾筒之間的摩擦因子，取0.2θ——圍包角，取240°S1=2*3000由表2-8得：＝2.31即S4=2.1S1解聯(lián)立方程，求得S1=147397NS4=309534NS2=147397NS3=256871N4.8.4輸送帶的懸重度和強度驗算1.懸重度的驗算1、垂度驗算重段膠帶允許最小張力為;Sminzh=5(q+qd)gcosβ（4-8）=5×(101+31.7)×1.2×10cosβ=2149.7N2.強度驗算鋼絲芯輸送帶的強度驗算（4-9）式中：P——為每毫米寬鋼絲繩芯輸送帶的拉斷力，N/mm鋼絲繩芯輸送帶安全系數(shù)要求不小于7則1200×2000/309534=7.75≥74.8.5牽引力與功率計算1.驅(qū)動滾筒牽引力W0=S4－S1＋0.03(S4＋S1)（4-10）＝309534－147397＋0.03(309534＋147397)＝175845N2.電動機功率：N＝式中:P——電動機功率KWW0——驅(qū)動滾筒牽引力NV——輸送帶運行速度m/sK——功率備用系數(shù)，K=1.15～1.20通過上述計算，說明所選帶式輸送機的電機容量3x200滿足要求。由以上計算可知，選用SSJ1000/2×160型膠帶運輸機合適技術(shù)參數(shù)輸送量（t/h）1000膠帶速度（m/s）2.5帶寬（m）1.2緩沖托輥直徑（mm）133功率（kw）2×160轉(zhuǎn)數(shù)（r/min）1485電壓（v）660圖4.8SSJ1000/2×160型帶式輸送機第五章綜采工作面三機配套5.1“三機”生產(chǎn)能力配套工作面小時生產(chǎn)能力取決于工作面的年產(chǎn)量，采煤機的生產(chǎn)能力由工作面小時生產(chǎn)能力確定，刮板輸送機的運輸能力大于采煤機的生產(chǎn)能力，液壓支架的移架速度大于采煤機的平均割煤的牽引速度。（1）工作面小時生產(chǎn)能力：（5-1）式中：Qh——工作面需要的生產(chǎn)能力，t/h；Qr——日生產(chǎn)能力，t/h；N——日作業(yè)班數(shù)；M——每日檢修班數(shù)；t——每班工作時數(shù)。（2）核算采煤機可實現(xiàn)的生產(chǎn)能力Q=60HBVcρ=60×3.5×0.6×3.18×1.35=540.9t/h>?（5-2）（5-3）式中:——采煤機平均牽引速度，m/min。（3）核算刮板輸送機可實現(xiàn)的生產(chǎn)能力（5-4）式中參數(shù)含義同上（4）液壓支架應(yīng)達到的移架速度和液壓系統(tǒng)流量整個工作面移架速度應(yīng)不小于采煤機連續(xù)割煤的平均割煤牽引速度。5.2“三機”性能配套工作面三機性能配套，主要問題是解決“三機”性能間的相互匹配。采煤機的割煤速度要能夠與液壓支架的移架速度相匹配。液壓支架的高度要與采煤機的采高相適應(yīng)。刮板輸送機和轉(zhuǎn)載機的聯(lián)接應(yīng)滿足相互間的移動和轉(zhuǎn)動的要求等。5.3“三機”配套幾何尺寸關(guān)系三機的配套尺寸關(guān)系如圖5.3所示。該圖表示采煤機割過煤并移架后的工作面剖視圖。圖中：E——煤壁與鏟煤板間的距離，一般100～200mm；F——鏟煤板寬度，一般150～240mm；X——前柱與電纜槽間隙，X≥150～200mm；M——人行道寬度，M≥700mm；T——梁端距，一般250～350mm，最小可到150mm（薄煤層可取小值）；C——過煤高度，C≥250～300mm；薄煤層時，C在200～240mm；Y——過機高度，Y≥90～到200～250mm。在底板清理良好及機身較短的場合可取小些通過選定的設(shè)備，繪制綜采工作面機械設(shè)備平面布置圖，驗證以上參數(shù)。圖5.3采煤機、液壓支架、刮板輸送機尺寸配套關(guān)系圖5.4綜采工作面“三機”壽命配套三機壽命配套是指綜采工作面各單體設(shè)備的檢修周期應(yīng)相近。綜采工作面三機的壽命匹配需要一個統(tǒng)一的標準，這既是壽命匹配選擇的需要，也是提高設(shè)備可靠性的需要。目前，我國綜采工作面三機中對設(shè)備的使用壽命沒有統(tǒng)一的標準，但一般要求產(chǎn)煤量在106噸以上的設(shè)備大修一次。國外部分高產(chǎn)高效綜采設(shè)備大修周期已達煤炭產(chǎn)量3.5106t以上，大修一次。當工作面同時配備國產(chǎn)設(shè)備和進口設(shè)備時，應(yīng)更加重視設(shè)備壽命的匹配問題，以充分發(fā)揮綜采設(shè)備的整體效率。第六章掘進工作面設(shè)備選型6.1掘進機的選擇6.1.1地質(zhì)條件煤層厚度平均3.5m，傾角0°～12°，瓦斯涌出量較少，中厚煤層硬度f=2。所以選擇EBZ-200型掘進機EBZ-200型掘進機是一種懸臂槽切式部分斷面掘進機，適用與煤或半煤巖采區(qū)港道的掘進作業(yè)。EBZ-200型掘進機適應(yīng)的港道凈斷面7.5～23mm2，可掘最大高度為4.2m，最大寬度為6.1m，截割煤巖硬度＜8，最大工作坡度+16°表6.1工作機構(gòu)功率132kw截割方式軸向截割。外伸縮式截割頭轉(zhuǎn)速80r/min伸縮行程420截齒數(shù)量2*46截齒形式鎬形裝運形式星輪，雙邊連刮板輸送機驅(qū)動方式液壓裝載寬度2.2mm,2.8mm（帶有鏟板）運輸鏈速1.3m/s裝運能力160㎡/h行走形式履帶驅(qū)動方式液壓最大功率2x35kw行走速度5.11m/min調(diào)運速度9.18m/min履帶板寬度480mm泵站驅(qū)動功率90kw油泵型號及數(shù)量CBZ2063/060,2個；CBZ2063/050/040，3個泵站總數(shù)量380L/min系統(tǒng)工作壓力23.15Mpa馬達型號及數(shù)量A2F160W2P2,2個；NHM16-41400B2個；NHM11-700I,1個油缸數(shù)量10個噴霧及冷卻水壓力1.5Mpa噴霧耗水量45L/min噴霧噴嘴數(shù)量9個防爆型式隔爆型供電電壓1140V控制電壓AC:190V,36V,24V,18VDC:24V外形尺寸（長*寬*高）0.24mx2(2.8,3.2)mx1.8m質(zhì)量42.612t總功率222（含第二運輸機，233）kw挖底深度28.mm圖6.1型號EBZ-200型掘進機6.2轉(zhuǎn)載機根據(jù)掘進機的型號選用配套轉(zhuǎn)載機型號SZZ-630/90轉(zhuǎn)載機參數(shù)如下運輸能力600t/h出廠長度25m刮板鏈速0.88m/s電動機功率90kw電壓等級660v6.3膠帶輸送機根據(jù)掘進機的型號選用的配套輸送機型號SDJ-150型參數(shù)如下帶寬1000mm輸送量630t/h帶速1.34m/s輸送距離1000m電動機功率2×75kw電壓等級660v6.4局部通風(fēng)機FBD系列礦用隔爆型壓入式對旋軸流局部通風(fēng)機，供煤礦采掘工作面中。長距離通風(fēng)，現(xiàn)選用FBDNO5.6/2×11型通風(fēng)機參數(shù)如下電動機功率2×11KW電壓等級660V風(fēng)量330-220m3/min風(fēng)壓780-3600Pa6.5水泵選用MD150-30×3泵單吸多級分段式耐磨泵，水泵的額定容量15m3/h，水泵的單級額定揚程30m，水泵級數(shù)3級，功率7.5kw，電壓等級660v，6.6錨桿機選用MQT-120J和MBQ35J氣動錨桿鉆機6.7探水鉆機的選取KHYD140A巖石電鉆7.5KW探水鉆機第七章供電部分選型設(shè)計7.1移動變電站選擇根據(jù)現(xiàn)場生產(chǎn)經(jīng)驗，綜采工作面選用5臺。各組負荷分布如下：1號移動變電站給采煤機供電。2號移動變電站給刮板輸送機供電，破碎機、轉(zhuǎn)載機供電。3號移動變電站給噴霧泵供電，乳化液泵供電。移動變電站4號為帶式輸送機提供電力和水泵。移動變電站5號為轉(zhuǎn)載機、膠帶輸送機、當?shù)仫L(fēng)機、水鉆和錨桿機供電。1號移動變電站選擇1號移動變電站負荷計算容量為：（7-1）（7-2）查表5-2取選擇KBSGZY-1250/6型移動變電站。額定容量:1407KVA額定電壓;2號移動變電站的選擇2號移動變電站負荷計算容量為：取選取1臺KBSGZY-1250/6型移動變電站，額定容量1400KVA。3號移動變電站的選擇3號移動變電站負荷計算容量為：取選取1臺KBSGZY-500/6型移動變電站，額定容量615KVA。4號移動變電站的選擇4號移動變電站向負荷計算容量為：取選取1臺KBSGZY-800/6型移動變電站，額定容量800KVA。5號移動變電站的選擇5號移動變電站向轉(zhuǎn)載機，膠帶輸送機，局部通風(fēng)機，探水鉆，錨桿機供電。取選取1臺KBSGZY-400/6型移動變電站，額定容量400KVA。電纜長度的確定由式：Lz=axLx系數(shù)，橡套電纜取a=1.1鎧裝電纜取a=1.05Lx-巷道實際長度mLz-選取電纜長度表7.1電纜長度計算結(jié)果表序號地點巷道長度m選取電纜長度m電壓備注1356037386000V橡套2356037386000V35606186000V4310034106000V5310034106000V63003103300V7606611408340374114095055114010505511401150556601220022066013505566014505566015100110660161001106601780886601866019660206602180886602240446602330336602410116602520226602650055066027150016506607.2電纜的選擇及計算7.2.1高壓電纜型號的確定一般高壓電纜的截面按經(jīng)濟電流密度選擇，按長時允許電流，允許電壓向綜采工作面移動變電站供電所使用電纜選擇一、向1號移動變電站供電電纜的選擇G11按經(jīng)濟電流密度向三臺移動變電站供電的總負荷電流（7-3）——電纜所帶負荷的需用系數(shù)，由負荷表可知——該電纜供電設(shè)備額定功率之和，——電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，——電纜所帶負荷的加權(quán)平均功率因素，取電力電纜經(jīng)濟電流密度；經(jīng)濟截面為（7-4）選型號MYPJ-6/10-3x50高壓電纜，2按最長時間最大允許負荷電流校驗得MYPJ-6-3x50型電纜的長時最大允許負荷,滿足要求。3按允許電壓損失校驗電纜截面（7-5）所選MYPJ-10-3x50型高壓電纜能滿足供電要求。按熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面高壓電纜的阻抗（7-6）（7-7）總阻抗（7-8）電纜首端三相最大短路電流（7-9）式中：——電源母線上的三相短路電流；——電源母線上的短路容量或斷路器的斷流容量；——電源母線上的平均電壓，查《煤礦電氣設(shè)備原理及應(yīng)用》，表2-4，（7-10）式中：——短路電流的假想時間；——電纜芯線熱穩(wěn)定系數(shù)C=145；——電源母線上的三相短路電流滿足熱穩(wěn)定條件。二、向2號移動變電站供電電纜的選擇G2按經(jīng)濟電流密度選擇主截面，向三臺移動變電站供電的總負荷電流——電纜所帶負荷的需用系數(shù)，由負荷表可知——該電纜供電設(shè)備額定功率之和，——電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，——電纜所帶負荷的加權(quán)平均功率因素，取電力電纜經(jīng)濟電流密度；經(jīng)濟截面為選型號MYPJ-6/10-3x70高壓電纜，2按最長時間最大允許負荷電流校驗得MYPJ-6-3x70型電纜的長時最大允許負荷,滿足要求。3按允許電壓損失校驗電纜截面所選MYPJ-10-3x50型高壓電纜能滿足供電要求。按熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面高壓電纜的阻抗總阻抗電纜首端三相最大短路電流式中：——電源母線上的三相短路電流；——電源母線上的短路容量或斷路器的斷流容量；——電源母線上的平均電壓，查《煤礦電氣設(shè)備原理及應(yīng)用》，表2-4，式中：——短路電流的假想時間；——電纜芯線熱穩(wěn)定系數(shù)C=145；——電源母線上的三相短路電流滿足熱穩(wěn)定條件。三、向4號移動變電站供電電纜的選擇G3按經(jīng)濟電流密度三臺移動變電站供電的總負荷電流——電纜所帶負荷的需用系數(shù)，由負荷表可知——該電纜供電設(shè)備額定功率之和，——電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，——電纜所帶負荷的加權(quán)平均功率因素，取電力電纜經(jīng)濟電流密度；經(jīng)濟截面為選型號MYPJ-6/10-3x70高壓電纜，2按最長時間最大允許負荷電流校驗得MYPJ-6-3x70型電纜的長時最大允許負荷,滿足要求。3按允許電壓損失校驗電纜截面所選MYPJ-10-3x70型高壓電纜能滿足供電要求。四、向3號移動變電站供電電纜的選擇G4按經(jīng)濟電流密度選擇主截面，向三臺移動變電站供電的總負荷電流——電纜所帶負荷的需用系數(shù)，由負荷表可知——該電纜供電設(shè)備額定功率之和，——電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，——電纜所帶負荷的加權(quán)平均功率因素，取電力電纜經(jīng)濟電流密度；經(jīng)濟截面為選型號MYPJ-6/10-3x16高壓電纜，2按最長時間最大允許負荷電流校驗得MYPJ-6-3x16型電纜的長時最大允許負荷,滿足要求。3按允許電壓損失校驗電纜截面所選MYPJ-10-3x70型高壓電纜能滿足供電要求。3按熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面高壓電纜的阻抗總阻抗電纜首端三相最大短路電流式中：——電源母線上的三相短路電流；——電源母線上的短路容量或斷路器的斷流容量；——電源母線上的平均電壓，查《煤礦電氣設(shè)備原理及應(yīng)用》，表2-4，式中：——短路電流的假想時間；——電纜芯線熱穩(wěn)定系數(shù)C=145；——電源母線上的三相短路電流滿足熱穩(wěn)定條件五、向5號移動變電站供電電纜的選擇G5按經(jīng)濟電流密度向三臺移動變電站供電的總負荷電流——電纜所帶負荷的需用系數(shù)，由負荷表可知——該電纜供電設(shè)備額定功率之和，——電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，——電纜所帶負荷的加權(quán)平均功率因素，取電力電纜經(jīng)濟電流密度；經(jīng)濟截面為選型號MYPJ-6/10-3x25高壓電纜，2按最長時間最大允許負荷電流校驗得MYPJ-6-3x25型電纜的長時最大允許負荷,滿足要求。3按允許電壓損失校驗電纜截面所選MYPJ-10-3x25型高壓電纜能滿足供電要求。3按熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面高壓電纜的阻抗總阻抗電纜首端三相最大短路電流式中：——電源母線上的三相短路電流；——電源母線上的短路容量或斷路器的斷流容量；——電源母線上的平均電壓，查《煤礦電氣設(shè)備原理及應(yīng)用》，表2-4，式中：——短路電流的假想時間；——電纜芯線熱穩(wěn)定系數(shù)C=145；——電源母線上的三相短路電流滿足熱穩(wěn)定條件7.4低壓支線電纜的選擇1號移動變電站向采煤機供電電纜的選擇Z1按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；（7-11）式中；——電纜所帶負荷的需用系數(shù)，由負荷表可知——該電纜供電設(shè)備額定功率之和，KW；——電纜所在電網(wǎng)的額定電壓，——電纜所帶負荷的加權(quán)平均功率因素，的銅芯電纜橡膠套電纜的長時允許電流為205A，大于工作電流，電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機械強度要求。2）按允許電壓校驗電纜截面（1）變壓器的電壓損失，變壓器的負載加權(quán)平均功率因素（7-12）式中：——變壓器的電壓損失百分數(shù)——變壓器計算容量，；——變壓器一次側(cè)額定電壓——變壓器二次側(cè)額定電壓——變壓器額定運行時電壓得百分數(shù)——變壓器額定運行時電抗壓降百分數(shù)所以（7-13）（7-14）查表得=5.5（7-15）所以：（2）計算電纜截面的電壓損失（7-16）式中：——電纜表面積——電纜長度，418m——電纜導(dǎo)電芯的導(dǎo)電率，取42.5(3)低壓電網(wǎng)的實際總電壓（7-16）(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失（7-17）則>故按允許電壓損失校驗電纜截面滿足要求。2號移動變電站向刮板輸送機機頭供電電纜的選擇Z2按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；的銅芯電纜橡膠套電纜的長時允許電流為250A，大于工作電流，電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機械強度要求。2）按允許電壓校驗電纜截面（1）變壓器的電壓損失，變壓器的負載加權(quán)平均功率因素所以查表得=5.5所以：（2）計算電纜截面的電壓損失式中：——電纜表面積——電纜長度，110m——電纜導(dǎo)電芯的導(dǎo)電率，取42.5(3)低壓電網(wǎng)的實際總電壓(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失則>故按允許電壓損失校驗電纜截面滿足要求。2號移動變電站向刮板輸送機機尾供電電纜的選擇Z3按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；同2號移動變電站2）按允許電壓校驗電纜截面（1）變壓器的電壓損失，變壓器的負載加權(quán)平均功率因素所以：（2）計算電纜截面的電壓損失式中：——電纜表面積——電纜長度，418m——電纜導(dǎo)電芯的導(dǎo)電率，取42.5(3)低壓電網(wǎng)的實際總電壓(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失則>故按允許電壓損失校驗電纜截面滿足要求。2號移動變電站向轉(zhuǎn)載機供電電纜的選擇Z4按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；同1號移動變電站2）按允許電壓校驗電纜截面（1）變壓器的電壓損失，變壓器的負載加權(quán)平均功率因素所以：（2）計算電纜截面的電壓損失式中：——電纜長度，33m(3)低壓電網(wǎng)的實際總電壓(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失則>故按允許電壓損失校驗電纜截面滿足要求。2號移動變電站向破碎機供電電纜的選擇Z5按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；的銅芯電纜橡膠套電纜的長時允許電流為110A，大于工作電流，電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機械強度要求。2）按允許電壓校驗電纜截面所以：（2）計算電纜截面的電壓損失式中：——電纜長度，55m(3)低壓電網(wǎng)的實際總電壓(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失則>故按允許電壓損失校驗電纜截面滿足3號移動變電站向乳化液泵站供電電纜的選擇Z8按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；的銅芯電纜橡膠套電纜的長時允許電流為170A，大于工作電流，電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機械強度要求。2）按允許電壓校驗電纜截面（1）變壓器的電壓損失，變壓器的負載加權(quán)平均功率因素所以查表得=4所以：（2）計算電纜截面的電壓損失式中：——電纜長度，55m(3)低壓電網(wǎng)的實際總電壓(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失則>故按允許電壓損失校驗電纜截面滿足要求。3號移動變電站向噴霧泵站供電電纜的選擇Z9按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；的銅芯電纜橡膠套電纜的長時允許電流為85A，大于工作電流，電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機械強度要求。2）按允許電壓校驗電纜截面（1）變壓器的電壓損失，變壓器的負載加權(quán)平均功率因素（2）計算電纜截面的電壓損失式中：——電纜長度，55m(3)低壓電網(wǎng)的實際總電壓(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失則>故按允許電壓損失校驗電纜截面滿足要求。4號移動變電站向順槽膠帶運輸機供電電纜的選擇Z6按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；的銅芯電纜橡膠套電纜的長時允許電流為350A，大于工作電流，電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機械強度要求。2）按允許電壓校驗電纜截面（1）變壓器的電壓損失，變壓器的負載加權(quán)平均功率因素所以查表得=4所以：（2）計算電纜截面的電壓損失式中：——電纜表面積——電纜長度，5m(3)低壓電網(wǎng)的實際總電壓(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失則>故按允許電壓損失校驗電纜截面滿足要求。4號移動變電站向水泵供電電纜的選擇Z7按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；的銅芯電纜橡膠套電纜的長時允許電流為36A，大于工作電流，電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機械強度要求。5號移動變電站向掘進機供電電纜的選擇Z10按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；同3號移動變電站2）按允許電壓校驗電纜截面（1）變壓器的電壓損失，變壓器的負載加權(quán)平均功率因素所以查表得=4所以：（2）計算電纜截面的電壓損失式中：——電纜長度，110m(3)低壓電網(wǎng)的實際總電壓(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失則>故按允許電壓損失校驗電纜截面滿足要求。5號移動變電站向小膠帶轉(zhuǎn)載機供電電纜的選擇Z11按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；查表可得的銅芯電纜橡膠套電纜的長時允許電流為36A，大于工作電流，所以該電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機械強度要求。5號移動變電站向膠帶輸送機供電電纜的選擇Z12按長時允許電流選擇電纜截面電纜截面的最大長時工作電流；查表可得的銅芯電纜橡膠套電纜的長時允許電流為113A，大于工作電流，所以該電纜滿足要求，從而選擇型號型電纜，此截面滿足機械強度要求。2）按允許電壓校驗電纜截面（1）變壓器的電壓損失，變壓器的負載加權(quán)平均功率因素：（2）計算電纜截面的電壓損失(3)低壓電網(wǎng)的實際總電壓(4)低壓電網(wǎng)的允許總電壓損失則>故按允許電壓損失校驗電纜截面滿足要求。5號移動變電站向局部通風(fēng)機，探水鉆，錨桿機供電電纜的選擇選用UGSP-3x4電纜7.4.1低壓干線電纜的選擇及驗算干線電纜截面一般按允許電壓損失來選擇，按啟動條件校驗電纜截。一號移動變電站向采煤機組供電干線的選擇S1按允許電壓損失選電纜線路截面在計算電纜的電壓損失時，應(yīng)選擇一條電壓損失最大的線路計算，一般為線路最長，電動機容量罪的的支線，其他支線的電壓損失不必計算。干線電纜的允許電壓損失為--正常工作時低壓電網(wǎng)的允許的電壓損失V--變壓器的電壓損失V--支線電纜的電壓損失V則干線電纜滿足的電壓損失的最小截面為故選擇電纜為UGSP-3x70按啟動條件校驗電纜截面采煤機電動機的技術(shù)數(shù)據(jù)為：額定啟動倍數(shù)a=2.2，額定起動電流，啟動時的功率因數(shù)（1）最小啟動電壓的確定式中：——電動機額定電壓——電動機的最小啟動倍數(shù)，查表得1.2控制采煤機的啟動器安裝處的電壓為：U=+=2409+20.5=2429.5v因為U=584v>70%Un=0.7×3300=2310v故滿足啟動器吸持電壓的要求，采煤機最小啟動電壓為2409v。（2）啟動時該供電線路上各部分電壓損失①啟動電纜線路的電壓損失由上面公式可得=20.5V=800A②啟動時變壓器電壓損失啟動時變壓器的負荷電流和功率因素計算如下=式中=則啟動時變壓器損失為所以③啟動時低壓電網(wǎng)電壓損失此時，采煤機電動機端子上的電壓為-=3450-812.62=2637.38V>U=2409v 總之，通過以上計算選擇電纜截面70mm⒉完全滿足要求。二號移動變電站向刮板輸送機組供電干線的選擇S21)按允許電壓損失選電纜線路截面干線電纜的允許電壓損失為--正常工作時低壓電網(wǎng)的允許的電壓損失V--變壓器的電壓損失V--支線電纜的電壓損失V則干線電纜滿足的電壓損失的最小截面為故選擇電纜為UGSP-3x70按啟動條件校驗電纜截面采煤機電動機的技術(shù)數(shù)據(jù)為：額定啟動倍數(shù)a=2.2，額定起動電流，啟動時的功率因數(shù)（1）最小啟動電壓的確定式中：——電動機額定電壓——電動機的最小啟動倍數(shù)，查表得1.4控制采煤機的啟動器安裝處的電壓為：U=+=909+14=923v因為U=584v>70%Un=0.7×1140=798v故滿足啟動器吸持電壓的要求，采煤機最小啟動電壓為923v。（2）啟動時該供電線路上各部分電壓損失①啟動電纜線路的電壓損失由上面公式可得=14V=1090.8A②啟動時變壓器電壓損失啟動時變壓器的負荷電流和功率因素計算如下=式中=則啟動時變壓器損失為所以③啟動時低壓電網(wǎng)電壓損失此時，采煤機電動機端子上的電壓為-=1200-153=1047V>U=909v 總之，通過以上計算選擇電纜截面70mm⒉完全滿足要求。二號移動變電站向轉(zhuǎn)載機破碎機組供電干線的選擇S3因為S3干線電纜供電的最大支線功率為250kw轉(zhuǎn)載機小于315kw故也選用電纜為UGSP-3x70四號移動變電站向刮板輸送機組供電干線的選擇S41)按允許電壓損失選電纜線路截面干線電纜的允許電壓損失為--正常工作時低壓電網(wǎng)的允許的電壓損失V--變壓器的電壓損失V--支線電纜的電壓損失V則干線電纜滿足的電壓損失的最小截面為故選擇電纜為UGSP-3x50按啟動條件校驗電纜截面采煤機電動機的技術(shù)數(shù)據(jù)為：額定啟動倍數(shù)a=2.2，額定起動電流，啟動時的功率因數(shù)（1）最小啟動電壓的確定式中：——電動機額定電壓——電動機的最小啟動倍數(shù)，查表得1.4控制采煤機的啟動器安裝處的電壓為：U=+=487+6.23=493.23v因為U=584v>70%Un=0.7×660=462v故滿足啟動器吸持電壓的要求，采煤機最小啟動電壓為487v。（2）啟動時該供電線路上各部分電壓損失①啟動電纜線路的電壓損失由上面公式可得=6.23V=1309A②啟動時變壓器電壓損失啟動時變壓器的負荷電流和功率因素計算如下=式中=則啟動時變壓器損失為所以③啟動時低壓電網(wǎng)電壓損失此時，采煤機電動機端子上的電