二甲苯生產(chǎn)精餾塔的計算及選型過程案例目錄TOC\o"1-3"\h\u32254二甲苯生產(chǎn)精餾塔的計算及選型過程案例 163761.1設(shè)計條件 1157481.1.1.設(shè)計溫度與設(shè)計壓力 1210781.1.2總板數(shù)與加料板的確定 191831.1.3二甲苯精餾塔塔型與填料的選擇 2305801.2二甲苯精餾塔結(jié)構(gòu)設(shè)計 2316391.2.1塔徑的確定 2113181.2.2填料高度的確定 2302591.2.3塔頂空間設(shè)計 330421.2.4塔底空間設(shè)計 367341.2.5總高度的確定 3167211.2.6接管設(shè)計 3213491.3二甲苯精餾塔的機械設(shè)計 41.1設(shè)計條件1.1.1.設(shè)計溫度與設(shè)計壓力 對于二甲苯精餾塔（T0402）而言，設(shè)計壓力為1.31bar。安全閥安裝在塔頂，安全閥的設(shè)定壓力必須為正常工作壓力的1.05至1.1倍，因此取設(shè)計壓力為P=1.1×Pw=1.44bar塔頂溫度為149℃，設(shè)計溫度為220℃，根據(jù)該操作條件，選擇S30408來作為本塔的材料。1.1.2總板數(shù)與加料板的確定Aspen模擬中理論板數(shù)優(yōu)化見圖9。圖9二甲苯精餾塔理論板數(shù)優(yōu)化結(jié)果Aspen模擬中進料板優(yōu)化見圖10。圖10二甲苯精餾塔進料板優(yōu)化結(jié)果由Aspen模擬結(jié)果得出理論板數(shù)為20塊，理論加料板位置在第9塊。1.1.3二甲苯精餾塔塔型與填料的選擇二甲苯精餾塔（T0402）采用規(guī)整填料的填料塔。因為規(guī)整填料具有空塔氣速大；壓降小的特點REF_Ref74256340\r\h[17]。塔效率高；液氣比范圍大，耐腐蝕，但持液量較小。1.2二甲苯精餾塔結(jié)構(gòu)設(shè)計1.2.1塔徑的確定當(dāng)塔徑大于800mm時，增長區(qū)間習(xí)慣取100mm，所以塔徑圓整為1.5mREF_Ref74256380\r\h[18]。填料尺寸不變，Aspen中二甲苯精餾塔設(shè)置參數(shù)見圖11。圖11二甲苯精餾塔設(shè)置參數(shù)1.2.2填料高度的確定如圖11所示，各段填料層的高度分別為1.05m、1.95m，故總填料高度為9.00m。1.2.3塔頂空間設(shè)計塔頂高HD：HD=1.0m1.2.4塔底空間設(shè)計塔底高HB：HB=1.0m1.2.5總高度的確定塔的總高度通過上述部件的高度確定，最后算得塔的總高度為：H=1.2.6接管設(shè)計（一）進料接管設(shè)計根據(jù)Aspen的模擬結(jié)果，進料的體積流量為11.37m3/h，取流體經(jīng)濟流速為0.084m/s。則管道內(nèi)徑為：d=根據(jù)GB/T8163-2008，選擇Φ219×6mm規(guī)格的無縫鋼管，且該開孔接管在兩填料段段段間。（二）塔頂蒸氣接管設(shè)計根據(jù)Aspen的模擬結(jié)果，可以得到塔頂蒸汽出口進入冷凝器的流量為9.4m3/h，取氣體經(jīng)濟流速為0.10m/s則塔頂蒸汽接管內(nèi)徑為：d根據(jù)GB/T8163-2008,選擇Φ219×12mm規(guī)格的無縫鋼管，材料為16Mn，該開孔接管在上封頭處。（三）塔底至再沸器液體接管設(shè)計根據(jù)Aspen的模擬結(jié)果，可以得到塔底液體進入再沸器的流量為2.47m3/h,取液體經(jīng)濟流速為0.084m/s。則塔底再沸器液體接管內(nèi)徑為：d根據(jù)GB/T8163-2008，選擇Φ108×3mm規(guī)格的無縫鋼管，材料為16Mn，該開孔接管在塔底富余空間筒體處。（四）塔頂回流接管設(shè)計根據(jù)Aspen的模擬結(jié)果，可以得到冷凝器回流進入塔的流量為0.84m3/h，取液體經(jīng)濟流速為0.084m/s。則塔頂回流接管內(nèi)徑為：d=根據(jù)GB/T8163-2008，選擇Φ57×6mm規(guī)格的無縫鋼管，材料為16Mn，該開孔接管在第一填料段與塔頂富余空間處。（五）塔底蒸氣接管設(shè)計根據(jù)Aspen的模擬結(jié)果，可以得到再沸器氣體出口的流量6.36m3/h，取氣體經(jīng)濟流速為0.10m/s則塔底蒸氣接管內(nèi)徑為：d=根據(jù)GB/T8163-2008，選擇Φ159×1.5mm