論文題目江西鷹潭市某集團(tuán)行政辦公樓設(shè)計(jì)目錄1、摘要 -38-BC凈跨：AB凈跨=-36.39kN=67.18kN=54.39-36.39×0.4=39.83kN·m=-69.89+67.18×0.35=-46.38kN·mkN則kNkNkNkN6.2.3框架柱內(nèi)力組合表6.6、橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面位置內(nèi)力SGKSQKSWKSEK1.2SQK+1.4（SQK+SWK）rRE[1.2（SQK+SQK）+1.3SEK]1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK︱Mmax︱NNminMNmaxM表6.7、橫向框架B柱彎矩和軸力組合表6.8、橫向框架A柱剪力組合（KN）層次SGKSQKSWKSEK1.2SQK+1.4（SQK+SWK）rRE[1.2（SQK+SQK）+1.3SEK]1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK→←→←10-16.88-6.27±1.03±32.65-29.454-26.858-49.84713.82-29.058-29.03464.549-9.83-3.62±10.9±60.00-4.33-29.390.06-23.81-16.89-16.8684.208-10.85-4.01±4.05±86.042.70-39.973.71-29.94-18.66-18.63114.327-10.85-4.01±5.46±107.7411.03-48.308.03-34.26-18.66-18.63136.566-10.85-4.01±6.81±126.6318.96-56.2211.79-38.01-18.66-18.63150.875-10.85-4.01±8.04±142.6826.21-63.4814.97-41.20-18.66-18.63168.204-10.85-4.01±9.19±155.7432.91-70.1817.59-43.81-18.66-18.63175.633-10.93-4.04±10.22±165.9838.87-76.4119.54-45.96-18.80-18.77187.122-11.64-4.28±11.07±172.3042.21-82.1319.96-48.07-19.99-19.96206.431-2.34-2.67±15.79±219.2580.88-93.9839.53-47.03-5.83-6.55227.91注：表中V以繞柱端順時(shí)針為正，為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。取每層柱頂和柱底兩個(gè)截面，組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整見表6.9～表6.10。在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時(shí)的內(nèi)力進(jìn)行組合。表6.9、橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整注：表中以左側(cè)受拉為正，單位為kN·m，以受壓為正，單位kN表6.10、橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整注：表中以左側(cè)受拉為正，單位為kN·m，以受壓為正，單位kN7截面設(shè)計(jì)7.1框架梁7.1.1梁的正截面受彎承載力計(jì)算表格7.1、框架梁縱向鋼筋計(jì)算表表格7.2、框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表從表6.5中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。對于第一層支座彎矩：=702.43-258.73×（0.7-0.3）=598.94kN·mkN·m=571.41-259.05×0.7/2=480.74kN·mkN·m跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。由表22，可求得相應(yīng)的剪力：=1.3×145.23-（55.42+0.5×5.71）=130.52kN則支座邊緣處：582.33-130.52×0.4=530.12kN·mkN·m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度時(shí)，=l/3=5.7/3=1.9=1900mm；按梁間距考慮時(shí)，、==350+3250=3600mm；按翼緣厚度考慮時(shí)；=600-35=565mm，\=100/565=0.18﹥0.1,此種情況不起控制作用，故取bf\=2000mm.梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級鋼（），。下部跨間截面按單筋形截面計(jì)算。因?yàn)閗N·m﹥397.59屬第一類T形截面實(shí)配鋼筋428，﹪﹥0.24﹪，滿足要求。將下部跨間截面的428鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座上部說明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似取實(shí)取428支座Bl上部實(shí)取428，﹪﹥0.3﹪，﹥0.3，滿足要求。7.1.2梁斜截面受剪承載力計(jì)算對于第一層AB跨故截面尺寸滿足要求。梁端加密箍筋取4肢8@100，箍筋用HPB235級鋼筋，則=428.504kN﹥247.3kN加密區(qū)長度取0.95m，非加密區(qū)箍筋取4肢8@200，箍筋設(shè)置滿足要求。BC跨若梁端箍筋加密區(qū)取4肢8@100，則其承載力為：﹥由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。7.1.3梁的正截面受彎承載力計(jì)算對于第五層支座彎矩：=512.49-200.66×（0.6-0.3）=452.29kN·mkN·m=417.25-200.83×0.6/2=357.0kN·mkN·m跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。由表22，可求得相應(yīng)的剪力：=1.3×102.69-（53.11+0.5×5.72）=77.527kN則支座邊緣處：394.86-77.527×0.3=371.602kN·mkN·m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度時(shí)，=l/3=5.7/3=1.9m=1900mm；按梁間距考慮時(shí)，、==300+3300=3600mm；按翼緣厚度考慮時(shí)；=600-35=565mm，\=100/565=0.177﹥0.1,此種情況不起控制作用，故取bf\=2000mm.梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級鋼（），。下部跨間截面按單筋形截面計(jì)算。因?yàn)閗N·m﹥278.702kN·m屬第一類形截面實(shí)配鋼筋425，﹪﹥0.25﹪，滿足要求。將下部跨間截面的425鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座上部說明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似取實(shí)取425支座Bl上部實(shí)取425，﹪﹥0.3﹪，﹥0.3，滿足要求。7.1.4梁斜截面受剪承載力計(jì)算AB跨故截面尺寸滿足要求。梁端加密箍筋取4肢8@100，箍筋用HPB235級鋼筋，則=409.876kN﹥190.35kN加密區(qū)長度取0.95m，非加密區(qū)箍筋取4肢8@200，箍筋設(shè)置滿足要求。BC跨若梁端箍筋加密區(qū)取4肢8@100，則其承載力為：﹥kN由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。7.1.5梁的正截面受彎承載力計(jì)算對于第十層支座彎矩：=140.67-102.94×（0.7-0.3）=99.49kN·mkN·m=119.89-86.4×0.7/2=89.65kN·mkN·m跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。由表22，可求得相應(yīng)的剪力：=1.3×17.41-（49.6+0.5×5.65）=-29.792kN則支座邊緣處：26.63+29.792×0.4=38.547kN·mkN·m當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度時(shí)，=l/3=5.7/3=1.9m=1900mm；按梁間距考慮時(shí)，、==350+3250=3600mm；按翼緣厚度考慮時(shí)；=600-35=565mm，=100/565=0.177﹥0.1,此種情況不起控制作用，故取bf’000mm.梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級鋼（），。下部跨間截面按單筋形截面計(jì)算。因?yàn)閗N·m﹥28.906kN·m屬第一類形截面3實(shí)配鋼筋416，﹪﹥0.25﹪，滿足要求。將下部跨間截面的416鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部﹤0支座Bl上部實(shí)取416，﹪﹥0.3﹪7.1.6梁斜截面受剪承載力計(jì)算AB跨故截面尺寸滿足要求。梁端加密箍筋取4肢8@100，箍筋用HPB235級鋼筋，則=409.88kN﹥77.8kN加密區(qū)長度取0.95m，非加密區(qū)箍筋取4肢8@200，箍筋設(shè)置滿足要求。BC跨若梁端箍筋加密區(qū)取4肢8@100，則其承載力為：﹥kN由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。7.2框架柱7.2.1柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果如表7.1，其中剪跨比也可取。表中的、和都不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。表7.3、柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算7.2.2柱正截面承載力計(jì)算以第二層B柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算。B節(jié)點(diǎn)左、右梁端彎矩571.41-259.05×0.6/2=493.7kN·m562.23-408.72×0.6/2=439.6kN·mB節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩443.23-143.24×0.1=428.906kN·m-937.6+114.16×（0.6-0.1）=-880.52kN·m=428.906+880.52=1309.426kN·m=493.7+439.6=933.3kN·m1.2=1.2×933.3=1119.96kN·m，1119.96-933.3=186.66kN·m，在節(jié)點(diǎn)處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即kN·mkN·m=356.26kN·m取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大者，即600/30=20mm，故取。柱的計(jì)算長度按公式確定，其中因?yàn)閘o/h=5.58×103/600=9.3﹥5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。﹥1.0（?。）?5，取對稱配筋﹤為大偏心情況再按及相應(yīng)的一組計(jì)算。=3728.34kN，節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩354.58-20.66×0.1=352.51kN·m722.78-7.59×0.4=719.74kN·m此內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，且。同理可得﹤0.3=0.3×560=168mm故為小偏心受壓。按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足﹥及﹥，因?yàn)?3728.34﹥=0.55×14.3×600×560=2642.64kN但=3728.34×103×309.49=1153.88kN·m﹤kN·m故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足﹪。單側(cè)配筋率﹪，故選420?？偱浣盥施?。7.2.3柱斜截面受剪承載力計(jì)算以第一層柱為例進(jìn)行計(jì)算。由前可知，上柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值kN·m對二級抗震等級，柱底彎矩設(shè)計(jì)值=1.25×569.24=711.55kN·m則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值﹤0.2（滿足要求）﹥3.0其中取較大的柱下端值，而且、不應(yīng)考慮，故為將表24查得的值除以0.8，為將表26查的值除以0.85。與相應(yīng)得軸力=2807.06kN﹤kN取=2106.0kN=0.44﹤0故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢8@100由表24可得一層柱的軸壓比n=0.41由表查的，則最小體積配筋率﹪取8，，則S≤114.9mm。根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為10@100，加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定。非加密區(qū)還應(yīng)滿足S﹤10d=220mm，故箍筋取8@200。表格7.4、框架柱箍筋數(shù)量表7.3框架梁、柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震驗(yàn)算由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，因節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁不等高，計(jì)算時(shí)取兩側(cè)的平均高度，即該框架為二級抗震等級，應(yīng)按式計(jì)算節(jié)點(diǎn)的剪力設(shè)計(jì)值，其中Hc為柱的計(jì)算高度，取節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)間的距離，即=0.5×3.3+0.32×5.3=3.346mkN·m（左震）剪力設(shè)計(jì)值2587.08kN因，故取，，，則=3716.47kN﹥=2587.08kN（滿足要求）節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力按式計(jì)算，其中N取二層柱底軸力=2589.38kN和二者中的較小值，故取=2589.38kN。設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)配箍筋為612@100，則=2686.29kN﹥2587.08kN故承載力滿足要求。8雙向板樓蓋設(shè)計(jì)多層辦公樓雙向板樓蓋結(jié)構(gòu)布置如圖所示，樓面活荷載取2.5kN/m2，按走廊和樓梯間的活荷取值，按彈性理論設(shè)計(jì)，其中板厚100mm，梁的截面設(shè)計(jì)尺寸350×650和350×450，采用C25砼，HPB235級鋼筋。8.1荷載計(jì)算活荷載：2.5恒荷載：4.96荷載設(shè)計(jì)值：=2.5+4.96=7.46=2.5+4.96/2=4.98=4.96/2=2.488.2計(jì)算跨度內(nèi)跨：為軸線間距離邊跨：為凈跨，b為梁截面寬度8.3彎矩計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)層板的截面設(shè)計(jì)：由于雙向板沿同一方向相鄰跨度比：﹤0.75，所以各區(qū)格的雙向板應(yīng)按單塊的雙向板計(jì)算，雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表插查《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)》下冊1.11。表8.1（a）、板的彎矩計(jì)算區(qū)格AB3.750.610.595.715.262.462.27-8.32-7.67-8.32-7.67-5.99-5.52-5.99-5.52表8.1（b）、板的彎矩計(jì)算及配筋截面邊區(qū)格板帶中區(qū)格板帶中間跨中中間跨中計(jì)算跨度（m）3.753.6彎矩系數(shù)1/161/16彎矩kN·m6.566.048.4截面設(shè)計(jì)截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則短跨方向跨中截面的，長跨方向跨中截面的，支座截面處的均取為81mm。選用C25混凝土（）。板的計(jì)算見下表8.2：表8.2、板的計(jì)算配筋表9.樓梯的設(shè)計(jì)板式樓梯，樓梯結(jié)構(gòu)平面布置如圖所示。首層層高3.9，標(biāo)準(zhǔn)層層高3.3，踏步尺寸為150×250mm，采用的混凝土強(qiáng)度等級C25（），鋼筋采用HRB335級鋼筋，樓梯上的均布活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值。9.1樓梯板的設(shè)計(jì)板的傾斜度：150/250=0.6，cos=0.735按構(gòu)造取板厚為（1/25～1/30）的樓段斜板的長度，即取板厚=（1/25～1/30）4422=176.9～147.4mm，取h=160mm。取1m寬的板帶作為計(jì)算單元。圖9.1、樓梯計(jì)算簡圖9.1.1荷載計(jì)算恒荷：瓷磚地面（0.25+0.15）×0.55/0.25=0.88三角形踏步25×0.5×0.25×0.15/0.25=1.875斜板0.16×25/0.735=5.44板底摸灰0.02×17/0.735=0.46合計(jì)7.66活荷：荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：=1.2×7.66+1.4×2.5=12.7由永久荷載效應(yīng)控制的組合：=1.35×7.66+2.5=12.849.1.3截面設(shè)計(jì)板的水平計(jì)算跨度：3.08m彎矩設(shè)計(jì)值：kN·m選用@150（523mm2）分布筋每級踏步下一根。9.2平臺(tái)板設(shè)計(jì)9.2.1荷載計(jì)算恒荷：瓷磚面層0.55100厚混凝土板0.1×25=2.5板底摸灰0.02×17=0.34合計(jì)3.39活荷：荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：=1.2×3.39+1.4×2.5=7.568由永久荷載效應(yīng)控制的組合：=1.35×3.39+2.5=7.0779.2.3截面設(shè)計(jì)板的水平計(jì)算跨度彎矩設(shè)計(jì)值：kN·m選用@200（244）9.3平臺(tái)梁的設(shè)計(jì)設(shè)平臺(tái)梁截面：b=200h=4009.3.1荷載計(jì)算恒荷：梁自重0.2×（0.4-0.1）×25=1.5梁側(cè)粉刷0.02×（0.4-0.1）×17×2=0.204平臺(tái)梁傳來3.39×2.21/2=3.746樓段板傳來7.079×3.08/2=10.902合計(jì)16.352活荷：2.5×（3.08/2+2.42/2）=6.8759.3.2荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：=1.2×16.352+1.4×6.875=彎矩設(shè)計(jì)值板的水平計(jì)算跨度kN·m按倒梁L形梁計(jì)算：﹥46.8kN故屬于第一類截面。采用HRB335級鋼筋416（804）平臺(tái)梁、平臺(tái)板的配筋詳圖見結(jié)構(gòu)10基礎(chǔ)設(shè)計(jì)10.1地質(zhì)條件如表10.1。表10.1、地質(zhì)條件10.2A柱設(shè)計(jì)荷載室內(nèi)外地面高差為0.65米，室外設(shè)計(jì)地面標(biāo)高與天然地面一致。作用與基礎(chǔ)頂面的荷載為：4333.44=124.74kN·m=80.88kN2135.77kN-291.99kN·m=-47.03kN2135.77kN=-291.99kN·m=-47.03kN10.2.1確定樁基材料樁身采用C30混凝土，鋼筋采用HRB335級鋼筋。承臺(tái)采用C20混凝土，鋼筋采用HRB335級鋼筋。墊層采用C10素混凝土，100mm厚，承臺(tái)埋深2.0米，采用鋼筋混凝土圓形灌注樁，直徑500mm，初定樁長為9m，承臺(tái)梁截面尺寸為400mm×600mm。10.2.2樁基設(shè)計(jì)確定單樁承載力特征值＝=確定樁數(shù)、樁的排列及承臺(tái)面積承臺(tái)尺寸假定為2.3m×2.3m，則上部結(jié)構(gòu)傳來的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值由基礎(chǔ)梁傳來的荷載確定樁數(shù)取n=410.2.3驗(yàn)算群樁中的單樁受力由最大軸力控制的單樁平均作用力滿足要求單樁所受最大及最小作用力：滿足要求由最大彎矩控制的單樁平均作用力滿足要求單樁所受最大及最小作用力：滿足要求10.2.4裙樁地基強(qiáng)度驗(yàn)算實(shí)體基礎(chǔ)的計(jì)算簡圖如圖10.1。圖10.1、實(shí)體基礎(chǔ)的計(jì)算簡圖樁穿過土層的內(nèi)摩擦角加權(quán)平均值擴(kuò)散角邊框的外圍之間的尺寸：等待實(shí)體基礎(chǔ)底面長：等待實(shí)體基礎(chǔ)底面寬：實(shí)體自重標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計(jì)值10.2.5軟弱下臥層驗(yàn)算樁端平面以下受力層范圍內(nèi)不存在軟弱下臥層，因此無需驗(yàn)算。10.2.6樁基水平承載力驗(yàn)算樁基樁頂水平荷載設(shè)計(jì)值當(dāng)最大軸力控制時(shí)當(dāng)最大彎矩控制時(shí)樁的水平變形系數(shù)＝＝查《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》，其中，對于鋼筋混凝土樁，為混凝土彈性模量,,,取查得＝取群樁效應(yīng)綜合系數(shù)--樁頂約束效應(yīng)系數(shù),--承臺(tái)受x側(cè)力向土一邊的計(jì)算寬度,，所以滿足要求.10.2.7驗(yàn)算樁基沉降求基底反力和基底附加壓力樁尖平面處土的自重應(yīng)力計(jì)算基底附加應(yīng)力確定沉降計(jì)算深度因不存在相鄰荷載的影響，故可以按下式估算：沉降計(jì)算求使用表4.4時(shí)(《土力學(xué)與地基基礎(chǔ)》)，因?yàn)樗墙屈c(diǎn)下平均附加應(yīng)力系數(shù)，而所計(jì)算的則為基礎(chǔ)中點(diǎn)下的沉降量，因此查時(shí)要應(yīng)用“角點(diǎn)法”，即將基礎(chǔ)分為塊相同的小面積，查表時(shí)按，查，查得的平均附加應(yīng)力系數(shù)應(yīng)乘以。校核,根據(jù)規(guī)范規(guī)定，先用表4.6(《土力學(xué)與地基基礎(chǔ)》)定下＝0.6，計(jì)算出,除以得0.02，表明所取符合要求。查表4.5(《土力學(xué)與地基基礎(chǔ)》),得(假設(shè))基礎(chǔ)最終沉降量滿足要求表10.2、用規(guī)范方法計(jì)算基礎(chǔ)最終沉降量10.2.8樁的配筋由于采用灌注樁,所以可用構(gòu)造配筋.選用618()10.2.9驗(yàn)算樁的強(qiáng)度滿足要求10.2.10承臺(tái)設(shè)計(jì)承臺(tái)受沖切承載力驗(yàn)算,,,,，取，取滿足要求角樁受沖切承載力驗(yàn)算角樁向上沖切,從角樁內(nèi)邊緣至承臺(tái)外邊緣的距離滿足要求圖10.2、承臺(tái)尺寸10.2.11承臺(tái)受剪切承載力計(jì)算由于,故取剪切系數(shù)由于x、y方向受剪情況相同，故都滿足要求。10.2.12承臺(tái)受彎計(jì)算按最大軸力組合進(jìn)行計(jì)算配筋kN·m配筋選用1218，（），沿平行Ｘ軸方向均勻布置。kN·m配筋選用1218，（），沿平行Ｙ軸方向均勻布置。10.3B柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)室內(nèi)外地面高差為0.65米，室外設(shè)計(jì)地面標(biāo)高與天然地面一致。作用與基礎(chǔ)頂面的荷載為：4082.71kN=302.18kN·m=106.92kN1201.47kN-455.39kN·m=52.25kN1201.47kN=-455.39kN·m=52.25kN10.3.1確定樁基材料樁身采用C30混凝土，鋼筋采用HRB335級鋼筋。承臺(tái)采用C20混凝土，鋼筋采用HRB335級鋼筋。墊層采用C10素混凝土，100mm厚，承臺(tái)埋深2.7米，采用鋼筋混凝土圓形灌注樁，直徑500mm，初定樁長為9m，承臺(tái)梁截面尺寸為400mm×600mm。10.3.2樁基設(shè)計(jì)確定單樁承載力特征值＝=確定樁數(shù)、樁的排列及承臺(tái)面積承臺(tái)尺寸假定為2.3m×2.3m，則上部結(jié)構(gòu)傳來的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值由基礎(chǔ)梁傳來的荷載確定樁數(shù)取n=410.3.3驗(yàn)算群樁中的單樁受力由最大軸力控制的單樁平均作用力滿足要求單樁所受最大及最小作用力：滿足要求由最大彎矩控制的單樁平均作用力滿足要求單樁所受最大及最小作用力：滿足要求10.3.4裙樁地基強(qiáng)度驗(yàn)算實(shí)體基礎(chǔ)的計(jì)算簡圖如圖10.1。圖10.3、實(shí)體基礎(chǔ)的計(jì)算簡圖樁穿過土層的內(nèi)摩擦角加權(quán)平均值擴(kuò)散角邊框的外圍之間的尺寸：等待實(shí)體基礎(chǔ)底面長：等待實(shí)體基礎(chǔ)底面寬：實(shí)體自重標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計(jì)值10.3.5軟弱下臥層驗(yàn)算樁端平面以下受力層范圍內(nèi)不存在軟弱下臥層，因此無需驗(yàn)算。10.3.6樁基水平承載力驗(yàn)算樁基樁頂水平荷載設(shè)計(jì)值當(dāng)最大軸力控制時(shí)當(dāng)最大彎矩控制時(shí)樁的水平變形系數(shù)＝＝查《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》，其中，對于鋼筋混凝土樁，為混凝土彈性模量,,,取查得＝取群樁效應(yīng)綜合系數(shù)--樁頂約束效應(yīng)系數(shù),--承臺(tái)受x側(cè)力向土一邊的計(jì)算寬度,所以滿足要求.10.3.7驗(yàn)算樁基沉降求基底反力和基底附加壓力樁尖平面處土的自重應(yīng)力計(jì)算基底附加應(yīng)力確定沉降計(jì)算深度因不存在相鄰荷載的影響，故可以按下式估算：沉降計(jì)算求使用表4.4時(shí)(《土力學(xué)與地基基礎(chǔ)》)，因?yàn)樗墙屈c(diǎn)下平均附加應(yīng)力系數(shù)，而所計(jì)算的則為基礎(chǔ)中點(diǎn)下的沉降量，因此查時(shí)要應(yīng)用“角點(diǎn)法”，即將基礎(chǔ)分為塊相同的小面積，查表時(shí)按，查，查得的平均附加應(yīng)力系數(shù)應(yīng)乘以。校核,根據(jù)規(guī)范規(guī)定，先用表(《土力學(xué)與地基基礎(chǔ)》)定下＝0.6m，計(jì)算出,除以得0.021，表明所取符合要求。查表4.5(《土力學(xué)與地基基礎(chǔ)》),得(假設(shè))基礎(chǔ)最終沉降量滿足表10.2、用規(guī)范方法計(jì)算基礎(chǔ)最終沉降量點(diǎn)號m(m)(mm)00101.000010.30.18520.2496299.52299.520.040312.0822.31.41980.20431879.561580.040.048476.4735.03.08640440.032325.8345.63.45680.12302755.275.20.03232.43116.810.02110.3.8樁的配筋由于采用灌注樁,所以可用構(gòu)造配筋.選用618()10.3.9驗(yàn)算樁的強(qiáng)度滿足要求10.3.10承臺(tái)設(shè)計(jì)承臺(tái)受沖切承載力驗(yàn)算,,,,，取，取滿足要求角樁受沖切承載力驗(yàn)算角樁向上沖切,從角樁內(nèi)邊緣至承臺(tái)外邊緣的距離滿足要求圖10.4、承臺(tái)尺寸10.11承臺(tái)受剪切承載力計(jì)由于,故取剪切系數(shù)由于x、y方向受剪情況相同，故都滿足要求。10.3.12承臺(tái)受彎計(jì)算按最大軸力組合進(jìn)行計(jì)算配筋kN·m配筋選用1218，（），沿平行Ｘ軸方向均勻布置。kN·m配筋選用1218，（），沿平行Ｙ軸方向均勻布置。結(jié)論通過這段時(shí)間的畢業(yè)設(shè)計(jì)，使自己得到了新的洗禮。在設(shè)計(jì)的過程中，遇到的問題是不斷的。前期的建筑方案由于考慮不周是，此后在王強(qiáng)老師及各位老師和同學(xué)們的幫助下，通過參考建筑圖集，建筑規(guī)范以及各種設(shè)計(jì)資料，使我的設(shè)計(jì)漸漸趨于合理。以往的課程設(shè)計(jì)都是單獨(dú)的構(gòu)件或建筑物的某一部分的設(shè)計(jì)，而畢業(yè)設(shè)計(jì)則不一樣，它需要綜合考慮各個(gè)方面的工程因素，諸如布局的合理，安全，經(jīng)濟(jì)，美觀，還要兼顧施工的方便。這是一個(gè)綜合性系統(tǒng)性的工程，因而要求我們分別從建筑，結(jié)構(gòu)等不同角度去思考問題。在計(jì)算機(jī)制圖的過程中，我更熟練天正建筑等建筑設(shè)計(jì)軟件。在此過程中，我對制圖規(guī)范有了較為深入地了解，對平、立、剖面圖的內(nèi)容、線形、尺寸標(biāo)注等問題上有了更為清楚地認(rèn)識。中期進(jìn)行對選取的一榀框架進(jìn)行結(jié)構(gòu)手算更是重頭戲，對各門專業(yè)課程知識貫穿起來加以運(yùn)用，比如恒載，活載與抗震的綜合考慮進(jìn)行內(nèi)力組合等。開始的計(jì)算是錯(cuò)誤百出，稍有不慎，就會(huì)出現(xiàn)與規(guī)范不符的現(xiàn)象，此外還時(shí)不時(shí)出現(xiàn)筆誤，于是反復(fù)參閱各種規(guī)范，設(shè)計(jì)例題等，把課本上的知識轉(zhuǎn)化為自己的東西。后期的計(jì)算書電腦輸入，由于以前對各種辦公軟件應(yīng)用不多，以致開始的輸入速度相當(dāng)?shù)穆?，不過經(jīng)過一段時(shí)間的練習(xí)，逐漸熟練。緊張的畢業(yè)設(shè)計(jì)終于劃上了一個(gè)滿意的句號，回想起過去這段時(shí)間的設(shè)計(jì)收獲是很大的，看到展現(xiàn)在眼前的畢業(yè)設(shè)計(jì)成果，不僅使我對幾年來大學(xué)所學(xué)專業(yè)知識的進(jìn)行了一次比較系統(tǒng)的復(fù)習(xí)和總結(jié)歸納，而且使我真正體會(huì)了設(shè)計(jì)的艱辛和一種付出后得到了回報(bào)的滿足感和成就感。同時(shí)也為以后的工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)，也為以后的人生作好了鋪墊?？傊?，通過本次設(shè)計(jì)使我在理論的基礎(chǔ)上得到了對實(shí)際工程認(rèn)識上的升華，使自己對建筑工程之路更加充滿信心！參考文獻(xiàn)[1]GB/J50001-2001，房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2001．[2]GB/T50105-2010，建筑結(jié)構(gòu)制圖標(biāo)準(zhǔn)[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010．[3]GB/50010-2010，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010．[4]GB/50011-2010，建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010．[5]GB50007-2011，建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2011．[6]GB50009-2012，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2012．[7]GB50016-2006，建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范[S]．北京：中國計(jì)劃出版社，2006．[8]梁興文，史慶軒．土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)[M]．北京：科學(xué)出版社，2005．[9]袁錦根，余志武．混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基本原理[M]．北京：中國鐵道出版社，2012．[10]李亮，魏麗敏．基礎(chǔ)工程[M]．長沙：中南大學(xué)出版社，2012．[11]董軍．土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南，房屋建筑工程分冊[M]．北京：中國水利水電出版社，2002．[12]吳德安．混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊[M]．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2012．附錄1表6.9、橫向框架B柱剪力組合（KN）層次SGKSQKSWKSEK1.2SQK+1.4（SQK+SWK）rRE[1.2（SQK+SQK）+1.3SEK]1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK→←→←10.00-30.57-8.26±4.00±