2026年注冊安全工程師考試金屬冶煉(中級)安全生產(chǎn)專業(yè)實務(wù)試卷及答案一、單項選擇題（每題1分，共20分。每題只有一個最符合題意的選項，錯選、多選均不得分）1.某鋼鐵企業(yè)高爐爐缸溫度持續(xù)升高，爐殼局部發(fā)紅，最優(yōu)先采取的應(yīng)急措施是A.立即組織爐前工打水冷卻B.減風(fēng)降壓并噴入氮氣C.緊急休風(fēng)并往爐缸注入含鈦爐料D.向爐缸加入濕焦碳降溫答案：C解析：爐缸溫度異常升高屬爐缸燒穿前兆，必須緊急休風(fēng)阻斷氧氣供給，同時注入含鈦爐料形成高熔點Ti(C,N)保護層，抑制碳磚進一步侵蝕。打水或濕焦碳遇高溫產(chǎn)生蒸汽爆炸，A、D錯誤；單純噴氮無法快速形成保護層，B效果不足。2.鋁電解槽發(fā)生“滾鋁”時，最先出現(xiàn)的可觀測現(xiàn)象是A.槽電壓突降0.3V以上B.陽極鋼爪發(fā)紅C.槽罩板縫隙噴出藍白色火苗D.槽溫表讀數(shù)驟降答案：A解析：滾鋁本質(zhì)是鋁液與電解質(zhì)發(fā)生短路，極距消失導(dǎo)致槽電壓瞬間下降；鋼爪發(fā)紅、噴火苗為后續(xù)現(xiàn)象；槽溫因短路電流增大反而升高，D錯誤。3.根據(jù)《工貿(mào)行業(yè)重大生產(chǎn)安全事故隱患判定標(biāo)準（2021版）》，下列情形可直接判定為重大事故隱患的是A.煉鋼連鑄平臺鋼包回轉(zhuǎn)半徑內(nèi)堆放雜物B.高爐爐頂放散閥未設(shè)置自動點火裝置C.轉(zhuǎn)爐氧槍升降鋼絲繩每日點檢記錄缺失D.鐵水罐車軌道終端止擋裝置變形答案：B解析：高爐爐頂放散閥無自動點火裝置屬“煤氣區(qū)域無可靠點火裝置”條款，直接判定重大隱患；其余項為一般隱患或需綜合判定。4.銅閃速熔煉爐余熱鍋爐汽包水位計出現(xiàn)“假水位”最可能原因是A.水位計汽側(cè)堵塞B.給水調(diào)節(jié)閥閥芯脫落C.汽包壓力突降D.排污閥內(nèi)漏答案：A解析：汽側(cè)堵塞導(dǎo)致水位計內(nèi)蒸汽冷凝，水位指示偏高形成假水位；B、D為真實水位變化；C會引起短暫水位上升但非“假水位”。5.鎂合金熔煉車間防止“鎂雨”爆炸的核心控制參數(shù)是A.爐膛溫度不超過680℃B.保護氣體中SF6體積分數(shù)0.01%~0.02%C.熔池表面渣層厚度<5mmD.加料工具預(yù)熱至150℃以上答案：B解析：SF6在鎂熔體表面生成致密MgO·MgF2保護膜，阻斷氧氣與鎂液接觸；溫度、渣層、工具預(yù)熱為輔助措施，非核心。6.某鉛鋅密閉鼓風(fēng)爐爐頂壓力突然由120kPa降至50kPa，現(xiàn)場伴隨爐頂防爆孔撕裂，最可能的直接原因是A.爐料懸料崩塌B.熱風(fēng)爐換爐操作失誤C.爐缸凍結(jié)D.冷卻壁大面積漏水答案：A解析：懸料崩塌導(dǎo)致爐內(nèi)煤氣通道瞬間暢通，爐頂壓力驟降，煤氣流速劇增撕裂防爆孔；B不會引起壓力驟降；C、D表現(xiàn)為爐頂壓力升高。7.煉鋼RH真空精煉裝置真空槽防爆膜爆破壓力設(shè)定原則為A.槽體設(shè)計壓力的1.1倍B.最大允許工作壓力的0.8倍C.真空泵額定抽氣壓力的1.5倍D.大氣壓與槽內(nèi)極限壓差的1.2倍答案：D解析：防爆膜需在大氣壓與槽內(nèi)極限真空壓差達到1.2倍時爆破，防止槽體被大氣壓癟；A、B、C與真空工況無關(guān)。8.鎳鐵電爐出鐵口燒穿應(yīng)急封堵料宜選用A.含水炮泥B.碳化硅石墨質(zhì)無水炮泥C.鎂質(zhì)搗打料D.普通黏土磚屑答案：B解析：鎳鐵電爐出鐵口溫度高達1600℃且含還原性鎳鐵，無水炮泥含碳高、燒結(jié)速度快、抗侵蝕；含水料易爆炸，C、D抗渣性差。9.連鑄中間包采用MgOC質(zhì)擋渣墻的主要作用是A.降低鋼水溫度損失B.減少中間包內(nèi)鋼水二次氧化C.促進夾雜物上浮D.防止卷渣進入結(jié)晶器答案：D解析：擋渣墻位于沖擊區(qū)與澆注區(qū)之間，物理隔離熔渣，防止渦流卷渣；C為壩的作用；A、B為中間包整體功能。10.高爐煤氣TRT透平機入口管道設(shè)置緊急切斷閥的響應(yīng)時間應(yīng)不大于A.0.1sB.0.5sC.1.0sD.2.0s答案：B解析：GB50427規(guī)定TRT緊急切斷閥全關(guān)時間≤0.5s，防止透平飛車；>0.5s無法有效保護機組。11.鋁熔煉爐蓄熱式燃燒系統(tǒng)換向閥故障導(dǎo)致爐膛溫度異常升高，首先應(yīng)A.切斷燃氣總管快切閥B.打開爐門散熱C.啟動備用冷卻風(fēng)機D.手動強制換向答案：A解析：燃氣快切閥切斷燃料供給是最直接、最安全的手段；D在故障狀態(tài)下可能無效；B、C為輔助降溫，非首要。12.轉(zhuǎn)爐汽化煙道發(fā)生“干燒”時，最容易損壞的部位是A.活動煙罩B.斜煙道中部C.氧槍孔水套D.末段省煤器答案：B解析：斜煙道中部為熱負荷集中區(qū)且流速高，干燒時無冷卻水膜保護，管壁超溫蠕變爆裂；活動煙罩為循環(huán)水，A次之。13.銅冶煉陽極爐還原階段插入還原管發(fā)生“放炮”事故，主要因為A.還原劑水分高B.爐內(nèi)負壓過大C.還原管未預(yù)熱D.還原劑粒度過大答案：C解析：冷還原管插入1200℃熔體，管內(nèi)空氣受熱膨脹噴出，帶出銅液造成放炮；必須預(yù)熱至600℃以上。14.鋼鐵企業(yè)煤氣柜活塞傾斜度在線監(jiān)測報警值通常設(shè)定為A.1/1000B.2/1000C.5/1000D.1/100答案：B解析：曼型柜活塞傾斜>2/1000時密封機構(gòu)易卡軌，引發(fā)煤氣泄漏；1/1000過于靈敏，5/1000已接近失效。15.鎂合金錠連續(xù)鑄造機結(jié)晶器水溫控制范圍宜為A.15~20℃B.25~30℃C.35~40℃D.45~50℃答案：B解析：水溫過低易使鎂錠表面冷隔，過高易拉裂；25~30℃兼顧冷卻強度與表面質(zhì)量；鎂導(dǎo)熱系數(shù)低，不需過冷。16.高爐爐缸爐底侵蝕模型在線計算的核心輸入?yún)?shù)是A.爐缸冷卻壁進出水溫差B.爐缸熱電偶溫度梯度C.爐頂煤氣成分D.爐身靜壓力答案：B解析：熱電偶溫度梯度直接反映碳磚殘余厚度，是侵蝕模型算法核心；A為輔助；C、D與爐缸侵蝕無直接映射。17.鉛電解車間電解液中添加適量明膠的主要目的是A.提高陰極鉛析出過電位B.降低電解液電阻C.抑制陰極鉛枝晶生長D.減少陽極泥量答案：C解析：明膠為表面活性劑，吸附在鉛陰極表面，抑制枝晶短路；A過電位升高不利；B、D無直接關(guān)系。18.連鑄結(jié)晶器電磁制動技術(shù)主要抑制的缺陷是A.表面縱裂B.角橫裂C.皮下夾渣D.鼓肚答案：C解析：電磁制動降低鋼水流速，減少液面波動，防止保護渣卷吸形成皮下夾渣；對縱裂、鼓肚作用有限。19.鎳鐵電爐電極殼筋片數(shù)量不足會導(dǎo)致A.電極糊偏析B.電極殼鼓包C.電極硬斷D.電極過燒答案：B解析：筋片數(shù)量不足導(dǎo)致電極殼剛度下降，在電極糊重力作用下向外鼓包，引發(fā)漏糊或軟斷；C為筋片過多或焊接不良。20.鋁電解槽陽極效應(yīng)系數(shù)升高，首先應(yīng)檢查A.氧化鋁下料系統(tǒng)B.陽極升降機構(gòu)C.槽控箱接地D.陰極鋼棒溫度答案：A解析：效應(yīng)本質(zhì)是氧化鋁濃度<1.5%，下料系統(tǒng)故障（堵料、漏料）為最常見原因；B、C、D與效應(yīng)無直接因果。二、多項選擇題（每題2分，共20分。每題有兩個或兩個以上符合題意的選項，多選、錯選、漏選均不得分）21.下列屬于高爐爐缸燒穿直接征兆的有A.爐缸冷卻壁水溫差>3℃并持續(xù)上升B.爐殼局部出現(xiàn)“汗鐵”C.爐缸熱電偶溫度突降至室溫D.爐頂煤氣H2含量突然升高E.爐底封板溫度>250℃答案：A、B、E解析：C為熱電偶損壞；D為冷卻壁漏水；A、B、E均反映碳磚殘余厚度不足，鐵水已接近爐殼。22.轉(zhuǎn)爐OG系統(tǒng)回收煤氣含氧量超標(biāo)可能的原因有A.活動煙罩下降不到位B.二文喉口壓差過低C.風(fēng)機前管道人孔密封脫落D.爐口微差壓控制系統(tǒng)失靈E.一文水封水位過高答案：A、C、D解析：氧超標(biāo)系空氣吸入，A、C、D均引入空氣；B導(dǎo)致煤氣回收量下降但含氧量不一定高；E水封高反而減少空氣漏入。23.銅閃速熔煉爐余熱鍋爐爆管停爐檢修后，恢復(fù)運行前必須完成的工作有A.汽包安全閥在線校驗B.鍋爐化學(xué)清洗C.水壓試驗D.爐膛冷態(tài)動力場試驗E.主蒸汽管道暖管答案：A、C、E解析：B僅在結(jié)垢嚴重時進行；D為燃燒器調(diào)整項目；A、C、E為強制項目，確保承壓與管道安全。24.鎂合金熔煉保護氣體使用SF6的替代技術(shù)包括A.SO2+干燥空氣B.HFC134aC.Novec612D.CO2+SF6混合氣E.純氮覆蓋答案：A、B、C解析：D仍含SF6；E無法形成保護膜；A、B、C為國際公認替代方案，其中Novec612溫室效應(yīng)最低。25.鋼鐵企業(yè)煤氣柜活塞密封油出現(xiàn)“乳化”現(xiàn)象，可能原因有A.柜底積水未及時抽排B.密封油閃點過低C.煤氣溫度長期>60℃D.活塞油槽加熱蒸汽泄漏E.密封油黏度指數(shù)過低答案：A、C、D解析：乳化系水進入油中，A、C、D均引入水分；B、E為油質(zhì)本身問題，與乳化無直接因果。26.鋁電解槽破損槽殼發(fā)紅應(yīng)急處理正確的有A.立即停槽并切斷陽極升降電源B.在發(fā)紅區(qū)域外焊鋼板“箍槽”C.用硅酸鋁纖維毯覆蓋降溫D.向槽殼噴射壓縮空氣E.組織筑爐隊連夜刨爐大修答案：B、C解析：A需先確認是否真破損，盲目停槽擴大事故；D加速氧化；E時間來不及；B箍槽可臨時加固，C隔熱降溫。27.鎳鐵電爐爐墻“穿渣”事故主要原因有A.爐墻耐火磚熱膨脹縫設(shè)計不足B.電極極心圓直徑過大C.爐渣MgO含量過低D.長期低電壓大電流操作E.爐墻冷卻風(fēng)機未投運答案：A、C、D解析：B與穿渣無關(guān)；E鎳鐵電爐爐墻多為自然風(fēng)冷；A導(dǎo)致磚襯擠壓碎裂，C降低渣黏度侵蝕加劇，D熱負荷集中。28.連鑄坯表面縱裂影響因素有A.結(jié)晶器錐度不足B.保護渣黏度偏低C.鋼水過熱度高D.二冷段噴嘴堵塞E.拉速波動大答案：A、B、C、E解析：D主要導(dǎo)致鼓肚或內(nèi)裂；A錐度不足坯殼與銅板間隙大冷卻不均；B渣膜過?。籆坯殼??；E拉速波動熱流不穩(wěn)均致縱裂。29.鉛電解車間陰極板邊緣“長毛”預(yù)防措施有A.陰極板邊緣涂絕緣膠B.降低電流密度C.電解液循環(huán)量加大D.陰極板距槽底距離加大E.定期倒極答案：A、B、E解析：長毛為邊緣枝晶，A物理隔離；B降低過飽和度；E倒極溶解枝晶；C、D與邊緣枝晶無直接關(guān)系。30.銅陽極爐還原階段木屑“黑煙”過大說明A.還原劑加入速度過快B.爐膛負壓不足C.還原劑水分高D.爐內(nèi)氧勢過高E.還原管插入深度過淺答案：A、C、D解析：黑煙為碳顆粒未燃燒，A、C導(dǎo)致局部不完全燃燒；D爐內(nèi)氧勢高消耗還原劑產(chǎn)生碳黑；B負壓不足僅影響煙氣排放，E與黑煙無直接因果。三、案例分析題（共60分）（一）案例背景（20分）A公司建有1座1780m3高爐，2025年3月15日白班，爐缸第3段冷卻壁水溫差由1.8℃升至3.2℃，對應(yīng)熱電偶溫度由285℃升至425℃，現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)爐殼局部發(fā)紅面積約0.3m2。車間按預(yù)案減風(fēng)至全風(fēng)的70%，組織噴水冷卻并準備含鈦爐料。18:30爐殼發(fā)紅區(qū)突然噴出鐵水與煤氣混合物，造成爐缸燒穿，鐵水流入爐底積水坑，引發(fā)爆炸，導(dǎo)致2人死亡、5人受傷，高爐停產(chǎn)128天。31.根據(jù)GB504272018，指出該高爐爐缸監(jiān)測系統(tǒng)的重大缺陷并說明理由。（6分）答案：爐缸監(jiān)測未實現(xiàn)“兩點一差”連續(xù)聯(lián)鎖。按規(guī)范，爐缸冷卻壁應(yīng)每塊設(shè)置進出水溫差與熱電偶溫度雙參數(shù)，且應(yīng)接入DCS實現(xiàn)>2.5℃自動報警、>3.0℃自動減風(fēng)或休風(fēng)聯(lián)鎖。事發(fā)高爐僅設(shè)人工巡檢，未實現(xiàn)自動聯(lián)鎖，延誤最佳處置時機。32.分析爐缸燒穿后引發(fā)爆炸的直接原因及防范措施。（8分）答案：直接原因：爐缸燒穿鐵水流入爐底積水坑，水瞬間汽化體積膨脹1700倍引發(fā)蒸汽爆炸。防范：1.爐底設(shè)置干式無水坑，嚴禁積水；2.爐底安裝鐵水檢測與快速排放通道，將鐵水導(dǎo)向干燥沙坑；3.爐缸監(jiān)測聯(lián)鎖，提前休風(fēng)；4.定期爐缸侵蝕建模，預(yù)測剩余厚度<300mm立即停爐大修。33.若采用灌漿造襯技術(shù)在線修復(fù)爐缸，需滿足哪些先決條件？（6分）答案：1.爐缸溫度降至60℃以下，確保碳磚無熱應(yīng)力；2.爐缸內(nèi)殘鐵、殘渣清理至硬殼，露出堅實磚面；3.爐殼開孔處焊接灌漿法蘭，強度試驗0.6MPa保壓30min無泄漏；4.灌漿料導(dǎo)熱系數(shù)≥原磚的80%，燒結(jié)后線變化率<0.3%；5.制定專項烘烤曲線，升溫速度≤15℃/h，防止新襯爆裂。（二）案例背景（20分）B公司年產(chǎn)30萬噸電解鋁，采用SY400kA預(yù)焙槽。2025年7月20日夜班，巡視人員發(fā)現(xiàn)3521槽陽極效應(yīng)頻發(fā)，平均每小時1.2次，槽電壓在4.2~8.5V劇烈波動，槽控箱顯示下料系統(tǒng)正常。打開槽罩發(fā)現(xiàn)電解質(zhì)發(fā)黏、炭渣分離困難，陽極底部有白色結(jié)殼。化驗氧化鋁濃度0.7%，分子比1.05，電解質(zhì)溫度880℃。34.結(jié)合數(shù)據(jù)，判斷該槽異常的根本原因并給出診斷路徑。（8分）答案：根本原因是“缺料型”效應(yīng)，但下料系統(tǒng)顯示正常，指向氧化鋁實際未進入熔池。診斷路徑：1.檢查下料點是否被電解質(zhì)結(jié)殼堵塞——用鋼釬透料，觀察是否“噴料”；2.檢查電磁閥是否虛開——用電流鉗表測閥線圈電流；3.檢查料箱是否“架橋”——敲擊料箱聽音；4.檢查打殼錘頭是否磨損無法擊穿結(jié)殼；5.若以上正常，檢查槽控機下料邏輯是否誤屏蔽。本例現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)打殼錘頭磨損20mm，無法擊穿陽極底結(jié)殼，導(dǎo)致氧化鋁堆積在結(jié)殼表面。35.給出恢復(fù)正常生產(chǎn)的操作步驟及技術(shù)參數(shù)控制要求。（8分）答案：步驟：1.人工輔助打殼，每點打殼3次，確保殼面擊穿；2.人工投料2kgAl?O?/點，效應(yīng)熄滅后立即提升陽極至正常極距（4.5cm）；3.調(diào)整分子比至1.15~1.20，添加純堿50kg、氟化鋁20kg；4.降槽溫至860~870℃，開啟槽罩風(fēng)機，減少熱損失；5.設(shè)定下料間隔90s/次，連續(xù)下料4次后改回正常間隔（120s）；6.效應(yīng)系數(shù)<0.2次/槽·日方可轉(zhuǎn)入正常管理。36.若該槽連續(xù)三天效應(yīng)系數(shù)仍>0.5，應(yīng)如何制定停槽小修方案？（4分）答案：1.提前24h停止下料，讓電解質(zhì)降溫和收縮，減少拆頂時熔體流出；2.設(shè)置臨時陽極提升裝置，一次性吊出全部24組陽極；3.用真空出鋁包抽凈鋁液，電解質(zhì)抽出至備用槽；4.對殘極、結(jié)殼進行破碎，檢查陰極表面是否有沉淀脊，若脊高>5cm用風(fēng)鎬鏟除；5.更換破損打殼氣缸、錘頭，校正下料點中心距（誤差<5mm）；6.重新鋪焦粒、裝陽極，按“二次啟動”曲線升溫72h。（三）案例背景（20分）C公司銅冶煉廠閃速爐余熱鍋爐汽包運行壓力4.0MPa，2025年9月10日白班，中控發(fā)現(xiàn)汽包水位由50mm突升至+180mm，同時蒸汽流量驟降，給水流量自動由45t/h升至85t/h，現(xiàn)場檢查就地雙色水位計滿水。運行人員立即手動關(guān)閉主汽閥，開啟定期排污，水位仍無下降，隨后汽包安全閥起跳。37.判斷該故障性質(zhì)并給出原因分析。（6分）答案：故障為“汽包滿水”事故。原因：1.主給水調(diào)節(jié)閥閥芯脫落或執(zhí)行機構(gòu)連桿脫落，導(dǎo)致閥門保持大開度；2.水位計汽側(cè)堵塞形成假水位，DCS持續(xù)誤判“缺水”，自動加大給水；3.運行人員未及時發(fā)現(xiàn)就地水位計真實水位，錯失手動干預(yù)時機。38.列出滿水故障的應(yīng)急處理程序。（8分）答案：1.立即停給水泵，關(guān)閉給水調(diào)節(jié)閥前后手動閥；2.開啟汽包事故放水閥（DN150），同時開啟下聯(lián)箱排污閥，放水至水位100mm；3.關(guān)閉主汽閥，開啟過熱器疏水，防止水擊；4.停止加藥、取樣系統(tǒng)，防止藥液進入蒸汽管道；5.嚴密監(jiān)視汽包壓力，若壓力繼續(xù)升高手動開啟對空排汽；6.通知閃速爐減負荷，防止余熱鍋爐超溫；7.故障排除后，進行水位計沖洗、校驗，按“熱態(tài)啟動”曲線恢復(fù)。39.若安全閥起跳后仍回座不嚴，應(yīng)如何處置？（6分）答案：1.立即降低閃速爐負荷，減少煙氣量，降汽包壓力至3.0MPa以下；2.手動關(guān)閉安全閥前截止閥（雙閥設(shè)置），切換至備用安全閥；3.若無法切換，維持低負荷運行，壓力由對空排汽閥控制；4.聯(lián)系特種設(shè)備檢驗機構(gòu)現(xiàn)場校驗，拆下故障安全閥，研磨密封面，更換彈簧；5.回裝后做冷態(tài)整定壓力試驗，起跳壓力為1.05倍工作壓力，回座壓力≥0.9倍；6.做好記錄，納入下次停車檢修重點跟蹤。四、綜合安全技術(shù)設(shè)計題（20分）40.某新建不銹鋼煉鋼車間擬配置1座120tAOD爐，爐體傾動角度±360°，采用側(cè)吹氧槍+頂吹氧槍復(fù)合吹煉。請設(shè)計一套“爐體傾動與氧槍安全聯(lián)鎖系統(tǒng)”，要求：1.實現(xiàn)傾動角度與氧槍提升、切斷閥聯(lián)鎖；2.防止氧槍在爐體傾動非零