1、N J B J蘇地2010-B-47號地塊一期工程南京市第八建筑安裝工程有限公司蘇地2010-B-47號地塊一期工程項目部二一二年三月目 錄一、工程概況03二、地下室頂板施工荷載計算的依據(jù)04三、施工準備04四、施工工藝及流程05五、板面及支撐承載力計算07六、安全文明施工措施15地庫頂板臨時道路支撐排架及加固方案 一、工程概況：蘇地2010-B-47號地塊一期由凱威房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資建設，蘇州華造建筑設計院設計，蘇州永安建設監(jiān)理有限公司監(jiān)理，南京市第八建筑安裝工程有限公司組織施工。本工程地下室車庫為現(xiàn)澆框架結構，頂板結構標高為-1.4M，結構層高為3.6M，根據(jù)現(xiàn)場施工實際情況，在原設計

2、圖紙中的消防車道的范圍內設置一條6m寬臨時道路（道路見附后總圖），以便于各主體結構施工，預計計入臨時施工道路最大荷載車輛，如混凝土攪拌車、鋼筋原材料運輸車為50噸，局部作為鋼筋材料堆場50噸。查建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001中4.1.1條規(guī)定，滿荷載300KN的消防車對地庫頂板產(chǎn)生的均布活荷載為20KN/,故50噸汽車對地庫頂板產(chǎn)生的均布活荷載換算值為33KN/。計劃對道路區(qū)域范圍內的支模排架進行加密，立桿縱橫向間距600MM，步距為1500mm，頂板施工完成后，道路使用期間該區(qū)域模板支撐不拆除。臨時道路局部區(qū)域有后澆帶貫穿部分，在道路使用前封閉，地庫頂板混凝土完成后，按設計要求做好

3、地庫頂板防水層及保護層，待砼達到設計強度后方可使用。為有效減少汽車的等效均布荷載，待頂板砼澆筑完畢后，對臨時道路的頂板覆蓋40cm的土方，上面澆筑200mm厚的C25砼進行硬化，道路周邊砌筑60cm高240mm磚墻，板頂填土或面層對汽車動力荷載起緩沖和擴散作用，查荷載規(guī)范表，覆蓋40cm的土方可取動力系數(shù)為1.0，根據(jù)不同覆土厚度時的等效均布荷載調整系數(shù)，取調整系數(shù)0.92，得出50噸汽車對地庫頂板產(chǎn)生的均布活荷載為30KN/。由于結構設計已考慮30噸消防車的行駛，本方案為加固和卸載使用（頂板加固區(qū)域平面見附圖）。二、地下室頂板施工荷載計算的依據(jù)：1、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001

4、）中國建筑工業(yè)出版社；2、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）中國建筑工業(yè)出版社；3、建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業(yè)出版社；4、建筑施工手冊第四版 中國建筑工業(yè)出版社；5、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2002）；6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ1302011）；7、建筑施工計算手冊（ISBN7-112-04626-2 江正榮編）；8、蘇地2010-B-47號地塊(一期)施工圖紙。三、施工準備了解工程概況認真熟悉圖紙，對本工程的難點認真研究，尤其是是在受到場地限止，地下室頂板無法滿足施工荷載的要求時應采取必要的補強方案。地下室頂板施工荷載或堆

5、載過大，造成撓曲變形甚至裂縫。為了防止在地下室頂板上過早或過多的堆放建筑材料，甚至行使重型機械設備（如砼攪拌車等），施工荷載遠遠大于頂板設計荷載，造成頂板撓曲變形甚至裂縫。故本工程采用扣件鋼管架支撐的方案對地下室頂板的施工荷載進行補強。四、施工工藝及流程本工程地下室為滿鋪地下室，施工荷載主要集中于地下室頂板連接體部分，鋼管架支撐補強方案主要作用于連接體部分，故選用以下材料：模板：482.75鋼管，50100方木龍骨。支承體系，均采用滿堂鋼管腳手架支撐體系。1、搭設支模架支撐架支承在地下室底板面上，為了充分考慮施工荷載對地下室底板結構的影響，采取加固措施，即在立柱下方鋪墊方木。滿堂架立桿間距按橫

6、向間距為0.6m，縱向間距為0.6m。縱、橫向水平拉桿步距按1.5m布設，搭設要求均必須符合施工要求。（1）、立桿垂直度，縱向偏差不大于H/200，且不大于100MM，橫向偏差不大于H/400，且不大于50MM。（2）縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20MM，橫向水平桿水平偏差不大于10MM。（3）腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20MM，立桿縱距偏差不大于50MM。2、支模架的搭設高度為板底高度扣除支模龍骨厚度的數(shù)值。支模架搭設時應拉通線控制度并抄平檢查。3、安裝龍骨龍骨設置：應按設計的間距，經(jīng)抄平放置，保證平整和與支模架連接牢固。4、頂板支撐采用50100mm木方作次肋

7、，鋼管作主肋，鋼管腳手架作支撐的模板體系。支撐系統(tǒng)采用扣件式及U型托結合支撐系統(tǒng)，立桿上設可調底座。5、鋼管支撐體系的拆除待工程竣工收尾階段，地下室頂板可承受施工荷載后拆除。（1）拆除支撐架前應設警戒區(qū)，設置明顯的標志，并有專人警戒。（2）拆除順序自上而下進行，不能上下同時作業(yè)。（3）拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 （4）拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 （5）拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 （6）在拆架時，不得中途換人，如必

8、須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 （7）輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。 （8）當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。五、板面及支撐承載力計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元。 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱地庫消防車道，標高-1.40m新澆混凝土樓板板厚(mm)400新澆混凝土樓板邊長L(m)9.6新澆混凝土樓板邊寬B(m)6.6二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m

9、2)2.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)2.5模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計模板支架高度(m)3.6立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)600立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)600水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300立柱距混凝土板長邊的距離(mm)300主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間

10、距(mm)300小梁距混凝土板長邊的距離(mm)150小梁兩端各懸挑長度(mm)300，300 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2

11、(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5 1=14.53kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.30.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max14.530.32/8，0.120.32/8+2.20.3/4= 0.17kNm Mmax/W0.17106/375004.45N/mm

12、2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.4)1=10.14kN/m 5ql4/(384EI)510.143004/(38410000)0.38mml/400300/4000.75mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 因L/la取整-19600/600取整-115，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸

13、挑長度為300mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.34.43kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.4)0.33.77kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.66kN/m M10.077q1靜L2

14、+0.1q1活L20.0773.770.62+0.10.660.620.13kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.11kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.2kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.110.62+0.212.20.60.28kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.430.32/2，0.110.32/2+2.20.30.67kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.13，0.28，0.670.67kNm Mmax/W0.67106/833308N/mm2f15.44N/m

15、m2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6073.770.6+0.620.660.61.62kN V20.607q2L+0.681p0.6070.110.6+0.6812.21.54kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.430.3，0.110.3+2.22.24kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.62，1.54，2.242.24kN max3Vmax/(2bh0)=32.241000/(210050)0.67N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.4)0

16、.33.1kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6323.16004/(1009350)0.07mml/400600/4001.5mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=3.13004/(89350)0.08mml1/400300/4000.75mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)482.75可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18 1、小梁最大支座反力計算 Q1k2.5kN/m2 q10.9max

17、1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.34.5kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.4)0.33.84kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.4)0.3=3.16kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連

18、續(xù)梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1433.840.6+1.2230.940.63.33kN 按懸臂梁，R1q1l=4.50.31.35kN RmaxRmax，R13.33kN; 同理，R2.5kN，R2.5kN 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax1.143q2L1.1433.160.62.17kN 按懸臂梁，R1q2l=3.160.30.95kN RmaxRmax，R12.17kN; 同理，R1.63kN，R1.63kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.37kNm Mmax/W0.37106/418089.71N/mm2f205N

19、/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.33kN max2Vmax/A=23.331000/39117.04N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.12mm 跨中max=0.12mm=600/400=1.5mm 懸挑段max0.09mm=150/400=0.38mm 滿足要求！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)21.

20、755鋼管類型482.75立柱截面面積A(mm2)391立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗壓強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.59=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/16183.515，查表得，10

21、.214 f=N/(A)=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.42.5, 1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.60.61000/(0.21391)=5.41000/83.67=64.58N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/16183.452，查表得，20.214 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.4)+1.42.5, 1.35(0.75+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.60.61000/(0.21391)=5.511000/83.67=65.89N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調托座受力N5.4kNN30kN 滿足要求！六、安全文明施工措施1、安全管理及交底：對所有安裝、拆除的操作工人均應在進場時集中進行安全“三級”教育，工人上崗前施工管理人員應先進行鋼管架搭設、拆除的安全技術交底，交底應在現(xiàn)場進行，應有針對性，應提醒操作人員應注意的安全要點；工人上崗