買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 I 摘 要 電牽引采煤機(jī) 具有 機(jī)電一體化程度高 ,裝機(jī)功率愈來愈大 ,牽引速度成倍提高 ,而且牽引部調(diào)速系統(tǒng)具有節(jié)能、傳動效率高 等優(yōu)點(diǎn) 。 本次設(shè)計(jì)的采煤機(jī)正為適合中厚煤層使用的無鏈電牽引采煤機(jī)，主要設(shè)計(jì)內(nèi)容為電牽引采煤機(jī)的牽引部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，牽引速度為 07m/s，電動機(jī)采用橫向布置，通過二級直齒 與 二級行星減速器完成變速。 大體 內(nèi)容：首先是不同方案的對比分析與確定，其次是各部結(jié)構(gòu)尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算，最后 對 齒輪及相應(yīng)的傳動軸進(jìn)行了 強(qiáng)度 校核，設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果滿足設(shè)計(jì)要求。 關(guān)鍵詞 ： 采煤機(jī) ； 電牽引 ； 牽引部 ； 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 a of of of is in no of 7m/s, is in by of to of 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 目 錄 摘要 . I . 1章 緒論 . 1 采煤機(jī)簡介 . 1 國內(nèi)外采煤機(jī)發(fā)展及使用狀況 . 3 采煤機(jī) 牽引部概述 . 2 設(shè)計(jì) 目的及 意義 . 2 第 2章 機(jī)械系統(tǒng)傳動總設(shè)計(jì) . 5 采煤機(jī) 設(shè)計(jì) 參數(shù) . 5 采煤機(jī)牽引部總體方案確定 . 5 牽引部電動機(jī)的選用 . 7 牽引部傳動比分配 . 8 第 3章 牽引部系統(tǒng)各軸組件設(shè)計(jì) . 11 齒輪設(shè)計(jì) . 11 高速級直齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 . 11 低速級直齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 . 20 一級行星齒輪的初步設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核 . 28 二級行星齒輪的初步設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核 . 38 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算及軸承的選擇 . 46 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 . 46 一級行星輪軸初步設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核及軸承壽命計(jì)算 . 57 二級行星輪軸初步設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核及軸承壽命計(jì)算 . 60 結(jié)論 . 62 致謝 . 63 參考文獻(xiàn) . 64 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 2 I 1 he at 2 2 3 of . 5 5 . 5 7 of . 8 of 11 . 11 of 11 of 20 of 28 he . 38 of . . 46 46 of a 57 of 60 . 62 . 63 . 64 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 第 1 章 緒 論 煤機(jī)簡介 采煤機(jī)是一個(gè)集機(jī)械、電氣和液壓為一體的大型復(fù)雜系統(tǒng) ,工作環(huán)境惡劣 ,如果出現(xiàn)故障將會導(dǎo)致整個(gè)采煤工作的中斷 ,造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失 采煤機(jī)的功能越來越多 ,其自身的結(jié)構(gòu)、組成愈加復(fù)雜 ,因而發(fā)生故障的原因也隨之復(fù)雜。 采煤機(jī)是實(shí)現(xiàn)煤礦生產(chǎn)機(jī)械化和現(xiàn)代化的重要設(shè)備之一。機(jī)械化采煤可以減輕體力勞動、提高安全性，達(dá)到高產(chǎn)量、高效率、低消耗的目的。采煤機(jī)分鋸削式、刨削式、鉆削式和銑削式四種 。 采煤機(jī)總體技術(shù)的發(fā)展過程經(jīng)歷了：牽引方式從液壓牽引到電牽引、驅(qū)動方式從單電機(jī)到多電機(jī)、總體結(jié)構(gòu)從縱向布置到橫向布置。采煤機(jī)的電控技術(shù)也隨之逐步發(fā)展，從引進(jìn)仿制到自行設(shè)計(jì)，從分立元件組成到集成化、微機(jī)控制，逐步走向 成熟，趕超國際同行先進(jìn)水平 7 。 以前，薄煤層采煤機(jī)可選機(jī)型少，可靠性差，功率低，單產(chǎn)低，使我國薄煤層產(chǎn)量逐年減少，棄采嚴(yán)重，資源浪費(fèi)大，薄煤層采煤機(jī)的機(jī)身應(yīng)當(dāng)矮一些，要有足夠的功率，通常功率不應(yīng)低于 100身盡量短，以適應(yīng)煤層的波狀起伏；結(jié)構(gòu)簡單、可靠，便于維護(hù)和安裝。從 80 年代開始，薄煤層采煤機(jī)從無到有得到穩(wěn)定發(fā)展。隨著薄煤層采煤機(jī)的推廣應(yīng)用，適用工作范圍擴(kuò)大，也暴露了許多缺陷和不足，限制了使用效果。根據(jù)薄煤層開采的迫切需要，開發(fā)適合國情的 新一代大功率薄煤層采煤機(jī)是非常必要的。由液壓采煤機(jī)演變的 煤機(jī)，基本實(shí)現(xiàn)了大功率薄煤層采煤機(jī)這一目標(biāo)。目前，哈爾濱煤礦機(jī)械研究所已經(jīng)研制了五種機(jī)型的薄煤層采煤機(jī)，都已投入工作中。以幾種有代表性的機(jī)型 00 型薄煤層采煤機(jī)， 薄煤層采煤機(jī)和最新型的 薄煤層采煤機(jī) 7 。對于薄煤層，仍存在由于設(shè)備的不成熟和技術(shù)的不合理等問題，很難滿足高產(chǎn)高效和可持續(xù)發(fā)展的要求。 我國從 20 世紀(jì) 70 年代中期開始引進(jìn) 采煤機(jī)，大體分為以下兩個(gè)階段：買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 2 80 年代為第一階段，以單機(jī)引進(jìn)為主，九十年代以來為第二階段，以配套引進(jìn)為主 7 。 波蘭中國合作，成功研制了總裝機(jī)功率 344 薄煤層交流電牽引采煤機(jī)的基礎(chǔ)上，陸續(xù)開發(fā)了用于薄煤層的 。英國在 80年代中期研制第一臺直流電牽引采煤機(jī)，在美國使用成功后，又研制出 煤層電牽引采煤機(jī)。 搞清連續(xù)采煤機(jī)截割關(guān)鍵技術(shù)，為建立其工作機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)理論和方法，研發(fā)適合我國煤層地質(zhì)條件 的國產(chǎn)采煤機(jī) ， 及建設(shè)高產(chǎn)高效的現(xiàn)代化礦井和發(fā)展國民經(jīng)濟(jì)具有重要意義 18 。 國內(nèi)外采煤機(jī)發(fā)展及使用狀況 在國內(nèi)， 我國的滾筒式采煤機(jī)從 60 年代開始自行研制， 70 年代初研制成功第 1 臺用于普采工作面的 液壓牽引采煤機(jī)，到 90 年代我們已經(jīng)有了 20大功率交流電牽引采煤機(jī) ,整個(gè)技術(shù)水平得到了較大發(fā)展 7 。總的看來 ,滾筒式采煤機(jī)總體技術(shù)的發(fā)展過程經(jīng)歷了牽引方式從液壓牽引到電牽引、驅(qū)動 方式從單電機(jī)到多電機(jī)、總體結(jié)構(gòu)從縱向布置到橫向布置。采煤機(jī)的電控技術(shù)也隨之逐步發(fā)展，從引進(jìn)仿制到自行設(shè)計(jì)，從分立元件組成到集成化、 微機(jī)控制，逐步走向成熟，趕超國際同行先進(jìn)水平 1 。 從上世紀(jì)八十年代開始，我國進(jìn)入了采煤機(jī)發(fā)展的興旺時(shí)期，在廣泛吸取國外先進(jìn)技術(shù)的同時(shí)，不斷實(shí)踐創(chuàng)新，銳意進(jìn)取，重視采煤機(jī)成系列的開發(fā)，不斷擴(kuò)大 使用范圍，同時(shí)推廣使用無鏈牽引，使采煤機(jī)工作更平穩(wěn)，使用更安全。 電牽引技術(shù)逐步成熟，多電機(jī)驅(qū)動橫向布置的總體結(jié)構(gòu)成為電牽引采煤機(jī)發(fā)展 的主流 7 。 20 世紀(jì) 90 年代，國產(chǎn)電牽引采煤機(jī)雖然發(fā)展很快，但在性能和可靠上與世界先進(jìn)國家相比還存在較大的差距。近 10 年開發(fā)的系列電牽引采煤機(jī)在國內(nèi)已推廣使用并取得了明顯的經(jīng)濟(jì)效益。與目前國外的電牽引采煤機(jī)相比，國內(nèi)電牽引采煤機(jī)在總體參數(shù)性能、加工制造和材質(zhì)性能等尚有不足 。 隨著科技的進(jìn)步，開發(fā)高產(chǎn)高效礦井綜合配套設(shè)備已成為我國煤炭科技發(fā)展的主流：大功率，大截深電牽引采煤機(jī)被廣泛的開發(fā)和使用，一些世界買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 3 前沿的先進(jìn)技術(shù)也被用到了采煤機(jī)的開發(fā)應(yīng)用中，如變頻調(diào)速技 術(shù)，遠(yuǎn)程監(jiān)控，無線遙控等等，為更好的服務(wù)我國煤礦事業(yè)奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ) 8 。 在國外， 20 世紀(jì) 40 年代初期，英國、前蘇聯(lián)和德國相繼生產(chǎn)了用于長壁采煤的鏈?zhǔn)讲擅簷C(jī)和刨煤機(jī)，實(shí)現(xiàn)了工作面落煤、裝煤的機(jī)械化。至 50年代初期，英國和德國相繼生產(chǎn)出滾筒采煤機(jī)。 60 年代是世界綜采技術(shù)的成熟時(shí)期，英國、德國出現(xiàn)了單搖臂滾筒式采煤機(jī)，解決了采高調(diào)整問題，擴(kuò)大了采煤機(jī)的適用范圍。 1964 年又制成了雙搖臂滾筒采煤機(jī)，解決了工作面自開切口問題。進(jìn)入 70 年代，綜采機(jī)械化得到了進(jìn)一步發(fā) 展和提高，相繼出現(xiàn)功率達(dá) 800 1000無鏈牽引采煤機(jī)。 80 年代，德國、美國、英國都開發(fā)成功各種交、直流電牽引采煤機(jī)，同時(shí)把計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)用在采煤機(jī)上18。 90 年代，隨著現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，開發(fā)出集電力電子、微電子、信息管理及計(jì)算機(jī)智能技術(shù)與一體的大功率電牽引采煤機(jī)。如美國的 司的系列，英國的 司的 L 系列，德國的 司的 列、 列，日本三井三池制作的 9 。 采煤機(jī)牽引部概述 采煤機(jī) 牽引部 主要由箱體、原動機(jī)、輸出軸、減速器等部分組成。 采煤機(jī)的牽引部承擔(dān)牽引和行走任務(wù)，是采煤機(jī)的主要部件之一。一個(gè)完善的工作機(jī)構(gòu)應(yīng)滿足以下要求： (1)結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，拆裝維修方便。 (2)能降低能耗，提高塊煤率，減少煤塵。 (3)能牽引行走。 (4)載荷均勻分布，機(jī)械效率高。 (5)能適應(yīng)不同的煤層和有關(guān)地質(zhì)條件。 設(shè)計(jì) 目的和 意義 我國經(jīng)濟(jì)發(fā)展對煤炭的需求量逐年增加，良好的采煤設(shè)備對于提高煤炭的生產(chǎn)率起到非常關(guān)鍵 的作用。目前，煤礦生產(chǎn)的安全性要求日益受到國家買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 4 安全生產(chǎn)管理局的重視。因此，大力發(fā)展 “綜采設(shè)備 ”是當(dāng)前和今后的主流。設(shè)計(jì)和生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)合理的滾筒采煤機(jī)不但保證煤炭生產(chǎn)率，而且保證安全生產(chǎn)的重要方面。 牽引部傳動箱內(nèi)部的損壞主要取決于行星齒輪和直齒齒輪傳動比分配是否合理。另有對于牽引部的行走速度、行走穩(wěn)定性都由傳動比的分配是否合理所影響。對于牽引部來說有很多方面的問題有待于提高完善。我國中厚煤層正向大功率綜合機(jī)械化，智能化采煤的方向發(fā)展。由于采煤機(jī)愈來愈大，采煤機(jī)本身的穩(wěn)定性就應(yīng)該受到更深入的關(guān)注。而影響機(jī)身的穩(wěn)定 性，其中一條就是 行 走的穩(wěn)定性。所以本 設(shè)計(jì) 著重考慮了牽引部傳動箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的合理性 ， 本設(shè)計(jì)可用在硬煤質(zhì)、中厚煤層的雙高綜合機(jī)械化工作面?？稍谟型咚箽怏w或煤塵爆炸危險(xiǎn)礦井中使用。整體為多部電機(jī)橫向布置 。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 5 第 2 章 機(jī)械系統(tǒng)傳動總設(shè)計(jì) 采煤機(jī) 設(shè)計(jì) 參數(shù) 機(jī)面高度 引力 620F 引速度 0 7m/采煤機(jī)牽引部總體方案確定 設(shè)計(jì)目標(biāo)：在滿足最大牽引力大于 620F 引速度 0 7m/s；機(jī)面高度 鏈牽引方式條件下進(jìn)行采煤機(jī)牽引部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在結(jié)構(gòu)上要求能夠?qū)崿F(xiàn)電牽引，且能與 00W 輸送機(jī)配套。 為了確保本次設(shè)計(jì)滿足采煤機(jī)的設(shè)計(jì)要求，經(jīng)多方考察，確定本采煤機(jī)牽引部的設(shè)計(jì)方向： (1)采煤機(jī)的部分功率是通過牽引部減速器傳遞的。牽引部工作條件惡劣，外形尺寸受到嚴(yán)格限制，可靠性要求很高。牽引部的總傳動比一般在 200左右 ，減速級數(shù)為 35 級； (2)為了保證牽引部有適當(dāng)?shù)拈L度，牽引部中可裝有若干個(gè)惰輪。 (3)在滿足上述各項(xiàng)要求的同時(shí)，務(wù)使結(jié)構(gòu)簡單，操縱方便，盡可能貫徹標(biāo)準(zhǔn)化、通用化。 根據(jù)以上的指導(dǎo)思想，設(shè)計(jì)方案機(jī)構(gòu)簡圖如下： 方案一： 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 6 1 電動機(jī) 2 齒輪 3 單行星減速器 圖 2牽引部傳動機(jī)構(gòu)簡圖 由電動機(jī) 1 經(jīng)齒輪傳動系 2 至單行星減速器 3，最后到達(dá)行走部。 方案二： 1 電動機(jī) 2 齒輪 3 雙 行星減速器 圖 2牽引部傳動機(jī)構(gòu)簡圖 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 7 由電動機(jī) 1 經(jīng)齒輪傳 動系 2 至雙行星減速器 3，最后到達(dá)行走部。 方案 1 的傳動機(jī)構(gòu)經(jīng)過四級傳動速比分配較均勻，但結(jié)構(gòu)有點(diǎn)復(fù)雜在檢修與拆裝 時(shí)會有不便，在生產(chǎn)采煤機(jī)時(shí)相應(yīng)箱體的設(shè)計(jì)會有一定困難，且這種結(jié)構(gòu)會導(dǎo)致傳動箱體積過大，在實(shí)際生產(chǎn)中會有很多麻煩。方案 2 是兩級齒輪傳動與雙行星減速器共四級減速既可以達(dá)到預(yù)定的速比結(jié)構(gòu)又簡單， 同時(shí)行星機(jī)構(gòu)體積小、結(jié)構(gòu)緊湊、承載能力大、傳動效率高、運(yùn)動平穩(wěn)、抗沖擊和振動的能力較強(qiáng)、且可以減少傳動級數(shù)。綜合結(jié)構(gòu)特性以及經(jīng)濟(jì)效益 考慮， 因此方案 2 為此次設(shè)計(jì)的最終選用方案。 牽引部電動機(jī)的選用 1. 電動機(jī)的選擇 按設(shè)計(jì)要求及工作條件選用 列三相異步電動機(jī)，臥式封閉結(jié)構(gòu) ，且左右截割部各一臺電動機(jī) 。 根據(jù)已知條件由計(jì)算可知工作機(jī)所需有效功率 0 02 7106206021 0 0 0 3 w 手冊查得 : 閉式圓柱齒輪傳動效率 對滾動軸承效率 行星機(jī)構(gòu)的效率 則各軸之間的傳動效率計(jì)算如下： 12 0 . 9 8 0 . 9 9 0 . 9 6 0 3 同樣 3 4 5 6 6 7 0 . 9 6 0 3 雙行星機(jī)構(gòu)傳動效率 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 8 220 . 9 8 0 . 9 6 0 4 由此可得牽引部總效率 1 2 2 3 5 6 6 740 . 9 6 0 3 0 . 9 6 0 40 . 8 1 6 7s 工作機(jī)所需電動機(jī)功率 6 P 以上計(jì)算初選型號為 礦用隔爆三相異步電動機(jī)，有關(guān)技術(shù)參數(shù)列于下表： 表 2機(jī)型號 功率 (轉(zhuǎn)速 (n/電流（ A） 5 1480 牽引部傳動比分配 本 設(shè)計(jì) 方案的驅(qū)動方式采用無鏈電牽引 ， 初步確定行走輪直徑=320 令 牽 引 速 度 約 為 7m/則輸出軸轉(zhuǎn)速7 1 0 0 073 . 1 4 3 2 0w d r/以本設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu) 171 4 8 0 按傳動方案傳動箱需要兩級齒輪減速和兩級行星齒輪減速，且受機(jī)身高 度限制， 每級傳動比一般為 3i 4 （行星齒輪可達(dá) 5 6）。為有效利用空傳動比 從高速向低速遞減，故初步估算12 ， 雙行星機(jī)構(gòu)傳動比為 ，買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 9 輸出輪傳動比預(yù)設(shè)為 由 s 行走 所以傳動系統(tǒng)各級傳動比分別為 i i 當(dāng)牽引速度變小牽引部的總傳動比減小，傳動箱的傳動 比也減小。 動系統(tǒng)的運(yùn)動和動力參數(shù)計(jì)算 傳動系統(tǒng)各軸的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩計(jì)算如下： 軸（電動機(jī)軸） 51 4 8 5 軸（第一級減速軸） i 軸（雙行星機(jī)構(gòu)高速級太陽輪花鍵軸） i 軸（雙行星機(jī)構(gòu)低速級太陽輪花鍵軸） 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 10 9 1 5134 將上述結(jié)果匯總見 下表 : 表 2號 軸 軸 軸 軸 轉(zhuǎn)速 n(r/1480 功率 p(矩 T（ NM） 文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 11 第 3 章 牽引部系統(tǒng)各軸組件設(shè)計(jì) 齒輪設(shè)計(jì) 高速級直 齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 1. 選擇齒輪材料 小齒輪： 20滲碳淬火，硬度：表 60，心 341 367齒輪： 20滲碳淬火，硬度：表 60，心 341 367 圖 14 和 14 按 質(zhì)量要求取值， 得接觸疲勞極限 2l i m 1 l i m 2 1 6 5 0 N m ， 彎曲疲勞極限 2l i m 1 l i m 25 2 5 N m 2. 初步確定主要參數(shù) （ 1） 按接觸強(qiáng)度初步確定中心距 由 公式 13 2( 1 )a H a 式中 系數(shù)。由 表 14 選 483，選載荷系數(shù) k= 理論傳動比。 12i a齒寬系數(shù)。0 1) 由 表 14 取 0 . 9 0 . 4 40 . 5 4 . 1a 經(jīng)圓整后取 。 所以 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 12 6 8 3 32 取 130 （ 2） 按接觸強(qiáng)度確定許用接觸應(yīng)力 表 14 中公式 式中 接觸強(qiáng)度最小安全系數(shù)。由 表 14 取 計(jì)算齒輪的接觸極限應(yīng)力； H G H L i m N T L V R w Z Z Z Z式中 潤滑劑系數(shù)， 速度系數(shù)， 粗糙度系數(shù)。由 表 14 取L V Z； 工作硬化系數(shù)。由 圖 14 取 1； 接觸強(qiáng)度計(jì)算的尺寸系數(shù)。 尺寸系數(shù)是考慮尺寸增大使材料強(qiáng)度降低的尺寸效應(yīng)因素的系數(shù)。由 表 14 取 1。 故 12 1650 1 1 1 1 1 1 1 2 6 9 . 2 31 . 3H P H P H P （ 3） 初步確定模數(shù)、齒數(shù)、齒寬、變位系數(shù)、分度圓直徑等幾何參數(shù) 1 模數(shù) 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 13 由 表 14 中公式 0 9 0)0 3 1 1 3 1 1 按工作要求取 m=4 2 齒數(shù) 1z 和 2z 13 02121 圓整后取 221 z ； 612 z ； 實(shí)際傳動比 傳動比誤差 1 0 在誤差范圍內(nèi) 3 分度圓直徑1 4 齒寬1紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 14 db 5 變位系數(shù) 取齒形角 20 故 2c o s 21 以 2417 ； 采用高變位，由 圖 14 取 1 2 3 按 齒面接觸強(qiáng)度 設(shè)計(jì) H L i m N T L V R W Z Z Z （ 1） 9 388 0 02 0 0 011 d 2） 使用系數(shù) 14 原動機(jī)為電動機(jī)，均勻穩(wěn)定，工作機(jī)為齒輪，傳動時(shí)有中等沖擊。因此取 （ 3） 動載系數(shù) 10 查得精度等級為 7 級，由圖 10 8 查得動載系數(shù) 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 15 （ 4） 齒向載荷分布系數(shù) 表 14 裝配時(shí)非對稱支承的齒輪精度等級為 7 級 則 )(（ 5） 齒間載荷分配系數(shù) b H N/ 表 14 得， 1 （ 6） 彈性系數(shù) 14 ，取 21 8 9 N m （ 7） 重合度系數(shù) Z由公式計(jì)算重合度得 s)581211(co s)11(1 14 取重合度系數(shù) （ 8） 壽命系數(shù)買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 16 由表 14 公式計(jì)算 10(9） 潤滑油膜影響系數(shù)L V 14 ，取 1L V Z （ 10） 齒面 工作硬化系數(shù) 由 圖 14 ，取 （ 11） 尺寸系數(shù) Z尺寸系數(shù)是考慮因 尺寸增大使材料強(qiáng)度降低的尺寸效應(yīng)因素的系數(shù)，由表 14 ，取 1（ 12） 安全系數(shù) 6 90 8 5 03 0 6 5 0211111 1齒面接觸強(qiáng)度核算通過。 4. 按輪齒彎曲強(qiáng)度校核 （ 1） 齒向載荷分布系數(shù)文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 17 () 22()1 ( )b hN （ 2） 齒向載荷分配系數(shù) （ 3） 齒形系數(shù)于 當(dāng)量齒數(shù) 2211 ZZ n 6122 ZZ n 由 圖 14 ，取 1 2 （ 4） 應(yīng)力修正系數(shù) 圖 14 ，取 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 18 1 2 （ 5） 重合度系數(shù) Y0 0 1 an a 故 0 . 7 50 . 2 5 0 . 71 . 6 8Y （ 6） 計(jì)算齒根應(yīng)力 因 a 由 表 143 中方法二 a S a A V F F Y Y Y K K K 式中 Y螺旋角系數(shù)。由于是直齒輪取 Y 1。 所以 9 9 321（ 7） 試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù) 14 ，取文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 19 （ 8） 壽命系數(shù)4 103(Y6 0 . 0 21 83 1 0( ) 0 . 8 98 1 0 9 1 03( （ 9） 相對齒根敏感系數(shù)文獻(xiàn)圖 2 知齒根圓角參數(shù)1 ,2 121（ 10） 相對齒根表面狀況系數(shù) ，齒面粗糙度123 . 2 ，按式 可得 11） 尺寸系數(shù) 14 的公式得 Y （ 12） 彎曲強(qiáng)度安全系數(shù)紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 20 r e e 故1 143 規(guī)定的高可靠度 的要求，輪齒彎曲強(qiáng)度核算通過。 低速級直齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 小齒輪： 20滲碳淬火 ， 表面硬度 ： 60 大齒輪： 20滲碳淬火 ， 表面硬度 ： 60 由 圖 14 和 14 ，按 質(zhì)量要求取值 得接觸疲勞極限 2l i m 1 l i m 2 1 6 5 0 N m ， 彎曲疲勞極限 2l i m 1 l i m 2 5 2 5 N m 。 2. 初步確定主要參數(shù) （ 1） 由接觸強(qiáng)度疲勞極限計(jì)算許用接觸應(yīng)力 表 14 中公式 式中 接觸強(qiáng)度最小安全系數(shù)。由 表 14 取 ； 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 21 計(jì)算齒輪的接觸極限應(yīng)力 ， 2N H G H L i m N T L V R W Z Z Z Z 式中潤滑劑系數(shù) 速度系數(shù)， 粗糙度系數(shù)。由文獻(xiàn) 表 14 取Z1 ； 齒面工作硬化系數(shù)。由文獻(xiàn) 表 14 取1； Z 接觸強(qiáng)度計(jì)算尺寸系數(shù)。由文獻(xiàn) 表 14 取 Z 1。 12 31650 1 1 2 6 9 . 2 3 M P H P n （ 2） 按接觸強(qiáng)度確定中心距并初步確定主要參數(shù) 按直齒輪從 表 14 選取 483，按齒輪不對稱布置、 速度較緩、沖擊載荷較小，初 選載荷系數(shù) K 公式 3 2( 1