濃縮倍數(shù)（cyclw of concentratin）循環(huán)冷卻水中，由于蒸發(fā)而濃縮的物質(zhì)含量與補充水中同一物質(zhì)含量的比值，或指補充水量與排污水量的比值。 什么是濃縮倍數(shù) 在循環(huán)冷卻水中，由于蒸發(fā)而濃縮的溶解固體與補充水中溶解固體的比值，或指補充水流量對排污水流量的比值。在實際測量中，通常為循環(huán)冷卻水的電導(dǎo)率值與補充水的電導(dǎo)率之比。 提高冷卻水的濃縮倍數(shù)的好處：提高冷卻水的濃縮倍數(shù)，可以降低補充水的用量，節(jié)約水資源；提高冷卻水的濃縮倍數(shù)，可以降低排污水量，從而減少對環(huán)境的污染和廢水的處理量； 提高冷卻水的濃縮倍數(shù)，可以節(jié)約水處理劑的消耗量，從而降低冷卻水處理的成本；過多地提高冷卻水的濃縮倍數(shù)的壞處：過多地提高冷卻水的濃縮倍數(shù)，會使冷卻水中的硬度、堿度太高，水的結(jié)垢傾向增大；因此，我們要保證冷卻水的處理效果，必須控制好冷卻水的濃縮倍數(shù)，濃縮倍數(shù)是工業(yè)用循環(huán)水的一個重要指標(biāo)，現(xiàn)在很多地方都采用氯根、Ca2+、Na+、K+測定，但是由于氯離子有人為添加的因素，所以用氯離子表示濃縮倍數(shù)的實際意義不大；一般來說，Ca2 是結(jié)垢因素，循環(huán)水在運行過程中或多或少會出現(xiàn)結(jié)垢現(xiàn)象，尤其在高濃縮倍數(shù)的情況下，因此用Ca2 測定出來的濃縮倍數(shù)會偏低；K 離子在水中的溶解度相當(dāng)大，在運行過程中不會析出，同時補充水的K 也基本穩(wěn)定，因此用K 測定出來的濃縮倍數(shù)較準(zhǔn)確。循環(huán)水濃縮倍數(shù)是指循環(huán)冷卻水系統(tǒng)在運行過程中，由于水分蒸發(fā)、風(fēng)吹損失等情況使循環(huán)水不斷濃縮的倍率(以補充水作基準(zhǔn)進(jìn)行比較)，它是衡量水質(zhì)控制好壞的一個重要綜合指標(biāo)。濃縮倍數(shù)低，耗水量、排污量均大且水處理藥劑的效能得不到充分發(fā)揮；濃縮倍數(shù)高可以減少水量，節(jié)約水處理費用；可是濃縮倍數(shù)過高，水的結(jié)垢傾向會增大，結(jié)垢控制及腐蝕控制的難度會增加，水處理藥劑會失效，不利于微生物的控制，故循環(huán)水的濃縮倍數(shù)要有一個合理的控制指標(biāo)。摘要：本文綜述了濃縮倍數(shù)的控制意義，影響因素，濃縮倍數(shù)與節(jié)水量的關(guān)系,濃縮倍數(shù)的選擇，以及理想濃縮倍數(shù)區(qū)間等,還介紹了提高濃縮倍數(shù)后的水質(zhì)監(jiān)測，以及辯證地理解提高濃縮倍數(shù)可以實現(xiàn)節(jié)水。關(guān)鍵詞：濃縮倍數(shù);影響因素;節(jié)水量;濃縮倍數(shù)的選擇;水質(zhì)監(jiān)測;理想?yún)^(qū)間;高濃縮倍數(shù)的相對性。火電廠用水可分為生產(chǎn)用水和非生產(chǎn)用水兩大塊，生產(chǎn)用水在火電廠用水中約占95%。而在生產(chǎn)用水環(huán)節(jié)，采用循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的火電機組大多采用自然通風(fēng)濕式冷卻塔，僅個別電廠采用機械通風(fēng)濕式冷卻塔，其蒸發(fā)損失，風(fēng)吹損失和排污損失約占全廠生產(chǎn)耗水量的70%，是循環(huán)冷卻火電廠節(jié)水潛力的主要部分。根據(jù)火電廠實際運行情況，適當(dāng)提高循環(huán)冷卻水的濃縮倍數(shù)，是目前火電廠節(jié)水的一個主要方向。一、濃縮倍數(shù)與控制濃縮倍數(shù)的意義循環(huán)冷卻水的濃縮倍數(shù)是該循環(huán)冷卻水的含鹽量與其補充水含鹽量之比。適當(dāng)合理地提高循環(huán)水的濃縮倍數(shù)，可以降低補充水量，從而節(jié)約水資源，降低生產(chǎn)用水成本;還可以降低排污水量，從而減少對環(huán)境的污染和廢水的處理量。此外，提高濃縮倍數(shù)還可以節(jié)約水處理劑的耗量，從而降低冷卻水處理的成本。但是，過多地提高濃縮倍數(shù)會使循環(huán)冷卻水中的硬度、堿度和濁度升高超限，水的結(jié)垢傾向增大很多，從而使結(jié)垢控制的難度變得太大;還會使循環(huán)冷卻水中的腐蝕性離子(如：CL-、SO42-)和腐蝕性物質(zhì)(如：H2S、SO2和NH3)的含量增大，水的腐蝕性增強，從而使腐蝕控制的難度增加;過多地提高濃縮倍數(shù)，還會使藥劑(如聚磷酸鹽)在冷卻水系統(tǒng)內(nèi)的停留時間增長而水解，因此，控制一個合理的濃縮倍數(shù)，對于循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的安全、經(jīng)濟、可靠運行十分重要，并不是冷卻水的濃縮倍數(shù)愈高愈好。二、濃縮倍數(shù)影響因素分析在敞開式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)中，濃度倍數(shù)是一項最重要的經(jīng)濟指標(biāo)之一，循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的補水量主要由蒸發(fā)損失水量、排污損失水量、風(fēng)吹損失水量、泄漏損失水量組成，隨著濃縮倍數(shù)的適量提高，重復(fù)利用率增加，排污水量減少，從而達(dá)到節(jié)水目的。而濃縮倍數(shù)究竟選用多大，是由濃縮后的水質(zhì)情況決定的，濃縮倍數(shù)能達(dá)到多大，則取決于蒸發(fā)水量，排污水量，系統(tǒng)容積以及系統(tǒng)泄漏等方面。現(xiàn)對影響濃縮倍數(shù)的因素作以分析，以更加有效地掌握和測定濃縮倍數(shù)的允許提高范圍及最佳濃縮倍數(shù)區(qū)間。1、濃縮倍數(shù)與本地區(qū)水質(zhì)的關(guān)系對于不同的水體，其水質(zhì)有較大差別，因此對濃縮倍數(shù)的要求應(yīng)視具體水質(zhì)情況決定。對于敞開式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的濃縮倍數(shù)，究竟選用多大合適，必須首先分析濃縮蒸發(fā)后的水質(zhì)情況，因為水中有害離子CL-、成垢離子Ca2+、Mg2+等含量過高，會產(chǎn)生腐蝕和結(jié)垢傾向，則濃縮倍數(shù)不宜過高，以免增加腐蝕和結(jié)垢速率，另外濃縮倍數(shù)過高，增加水在系統(tǒng)中的停留時間，不利于微生物的控制。2、系統(tǒng)容積的影響根據(jù)濃縮倍數(shù)的定義，當(dāng)排污水量B一定時，系統(tǒng)達(dá)到一定濃縮倍數(shù)所需要時間與系統(tǒng)的容積V成反比，V/R值越小，則需要的時間越短，相應(yīng)V/R值越小，達(dá)到相應(yīng)的濃縮倍數(shù)值的時間就越短，系統(tǒng)外排水影響就越小，越易提高濃縮倍數(shù)。3、蒸發(fā)水量的影響由冷卻塔物料平衡可推導(dǎo)出濃縮倍數(shù)K與蒸發(fā)水量E的關(guān)系式為“K=E/B+1”，而蒸發(fā)水量“E=Rt/r”.在一定的環(huán)境溫度和設(shè)定循環(huán)水量的條件下，濃縮倍數(shù)K與冷卻塔的進(jìn)出口溫差t成正比，與排污水量B和水的汽化潛熱r成反比，即，提高K必須增大t，減少B，即增大冷卻塔進(jìn)出口溫差，減少排污水量。因此在冷卻水系統(tǒng)設(shè)計時，必須充分考慮熱負(fù)荷，保證冷卻塔實際運行溫差等于設(shè)計溫差。4、排污水量對濃縮倍數(shù)的影響由冷卻塔物料平衡推導(dǎo)出濃縮倍數(shù)與冷卻塔排污水量B的關(guān)系式“K=E/B+1”可以看出，濃縮倍數(shù)與排污水量成反比，即，降低排污水量，就能有效提高濃縮倍數(shù)。三、濃縮倍數(shù)與節(jié)水量的關(guān)系現(xiàn)在從節(jié)約水資源的角度看一下補充水量M與循環(huán)水量R的百分比M/R與濃縮倍數(shù)K的關(guān)系，以及每提高一個濃縮倍數(shù)單位時節(jié)約的補充水百分比(以占循環(huán)水量的百分比表示)(M/R)/K與濃縮倍數(shù)K的關(guān)系。為了有一個定量的概念，我們用西固熱電公司二廠冬季循環(huán)冷卻水系統(tǒng)為例來說明。今設(shè)循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的循環(huán)水量R為10000m3/h(為計算方便選用此值，實際值在1100012000m3/h之間)，冷卻塔進(jìn)出口水溫分別為33和18，(2005年11月7日22：00值)來計算當(dāng)K分別為1.510.0時的補充水量M、排污水量B以及補充水量與循環(huán)冷卻水量的百分比M/R.現(xiàn)以K=2.0來計算:蒸發(fā)損失水量E=RCPt/r=100004.187(33-18)/2401=261.6(m3/h)風(fēng)吹損失水量(按0.05%R計)D=100000.05%=5.0(m3/h)總排污水量BT=E/(K-1)=261.6/(2.0-1.0)=261.6(m3/h)排污水量B=BT-D=261.6-5.0=256.6(m3/h)補充水量M=E+BT=261.6+261.6=523.2(m3/h)現(xiàn)把K分別為1.5、2.0、3.0-10.0時的M、BM/R)和(M/R)/K的計算結(jié)果列于表1。表1不同濃縮倍數(shù)下冷卻水運行參數(shù)的計算值K1.0(直流水) 1.5 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 10.0循環(huán)冷卻水量R(m3/n) 10000 10000 10000 10000 10000 10000 10000 10000 10000冷卻塔進(jìn)出口溫差t() 15 15 15 15 15 15 15 15 15蒸發(fā)損失水量E(m3/h) 0 261.6 261.6 261.6 261.6 261.6 261.6 261.6 261.6風(fēng)吹損失水量D(m3/h) 0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0排污水量B(m3/h) 10000 518.2 256.6 125.8 82.2 60.4 47.3 38.6 24.1總排污水量BT(m3/h) 10000 523.2 261.6 130.8 87.2 65.4 52.3 43.6 29.1補充水量M(m3/h) 10000 784.8 523.2 392.4 348.8 327 313.9 305.2 290.7排污水量占循環(huán)水量百分比B/R% 100 5.2 2.6 1.3 0.8 0.6 0.5 0.4 0.2補充水量占循環(huán)水量百分比M/R% 100 7.8 5.2 3.9 3.5 3.3 3.1 3.1 2.9(M/R)/K(%) - - 94.8 1.31 0.44 0.22 0.13 0.09 0.05四、濃縮倍數(shù)的選擇從表1中可以看到：(1)隨著循環(huán)水濃縮倍數(shù)的增大，冷卻水系統(tǒng)的補水量M和排污水量B都不斷減少，因此，提高冷卻水的濃縮倍數(shù)，可以節(jié)約水資源。(2)但是，每提高一個濃縮倍數(shù)單位(K=1)所降低的補充水量的百分比(M/R)/K則隨濃縮倍數(shù)的增加而降低。當(dāng)濃縮倍數(shù)由1.0提高至2.0時，補充水量M由10000m3/h降低至523.2m3/h，故有(M/R)/K=(10000-523.2/10000)/(2.0-1.0)100%=94.8%當(dāng)K由2.0提高至3.0時，則有(M/R)/K=(523.2-392.4/10000)/(3.0-2.0)100%=1.31%當(dāng)濃縮倍數(shù)K由3.0提高至4.0時，則有(M/R)/K=(392.4-348.8/10000)/(4.0-3.0)100%=0.44%當(dāng)濃縮倍數(shù)K由4.0提高至5.0時，則有(M/R)/K=(348.2-327/10000)/(5.0-4.0)100%=0.22%由以上計算分析可以看到：1、在低濃縮倍數(shù)時，提高濃縮倍數(shù)的節(jié)水效果比較明顯;但當(dāng)濃縮倍數(shù)提高到4.0以上時，再進(jìn)一步提高濃縮倍數(shù)的節(jié)水效果就不太明顯了。例如把上述循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的濃縮倍數(shù)由4.0提高至5.0時，節(jié)約的水量僅占循環(huán)水量的0.22%。因此，一般循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的濃縮倍數(shù)通?？刂圃?.0-4.0左右。2、與直流冷卻水系統(tǒng)相比，即使選用較低的濃縮倍數(shù)，如僅為1.5，但此時補充水即可節(jié)約92.2%(100%-7.8%)。由此可見，從節(jié)約水資源的角度來考慮，把直流冷卻水系統(tǒng)改造為濃縮倍數(shù)不太高的循環(huán)冷卻水系統(tǒng)，就可節(jié)約大量的淡水資源。因此，對直流冷卻水系統(tǒng)的改造與不改造(為循環(huán)冷卻水系統(tǒng))是大不一樣的。西固熱電公司一廠冷卻水系統(tǒng)原為直流式，因系統(tǒng)選用方式，系統(tǒng)的泄漏及節(jié)水意識不強等原因使一次水耗量過大。隨著電力體制的改革及市場經(jīng)濟效應(yīng)，加之對循環(huán)冷卻水系統(tǒng)認(rèn)識的提高，公司于2002年將一廠冷卻水系統(tǒng)改造為循環(huán)冷卻水系統(tǒng)，采用自然通風(fēng)濕式冷卻塔，濃縮倍數(shù)一般在1.8-2.0，一次水耗量由改造前的9710T/h降低為6000T/h，按當(dāng)時的一次水價0.4元/噸水計算，全年為公司節(jié)約一次水量3250萬噸，節(jié)約一次水費1300萬元，數(shù)目相當(dāng)可觀，效益十分明顯。五、理想濃縮倍數(shù)區(qū)間的界定由以上分析可認(rèn)為，從節(jié)水考慮理想的濃縮倍數(shù)值是指在保證循環(huán)水系統(tǒng)設(shè)備不結(jié)垢和不產(chǎn)生腐蝕情況下的最大K值。但就實際運行工況而言，由于影響濃縮倍數(shù)的因素較多，很難始終將某一循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的濃縮倍數(shù)控制在一個定值，在實際操作中只能尋求一個理想的濃縮倍數(shù)區(qū)間。不同的水體水源，不同的循環(huán)冷卻水系統(tǒng)參數(shù)，將決定不同的理想濃縮倍數(shù)區(qū)間。從節(jié)水、降藥耗，減輕排污處理量角度考慮，通過動態(tài)試驗，可制定出某一循環(huán)冷卻水系統(tǒng)理想濃縮倍數(shù)區(qū)間，在實際運行中，盡量使循環(huán)冷卻水系統(tǒng)保持在理想濃縮倍數(shù)高限值附近，并做好系統(tǒng)水質(zhì)監(jiān)測，結(jié)垢和腐蝕情況的檢查，修正不同工況下的最佳濃縮倍數(shù)值，將會使提高濃縮倍數(shù)后的循環(huán)冷卻水系統(tǒng)在安全可靠運行下實現(xiàn)最大節(jié)水目標(biāo)。六、辨證地理解提高濃縮倍數(shù)，實現(xiàn)節(jié)水量高濃縮倍數(shù)在實際循環(huán)冷卻水系統(tǒng)運行中是相對而言的，由于氣溫的影響，正常運行工況下，夏季循環(huán)冷卻水濃縮倍數(shù)要高于冬季濃縮倍數(shù)好幾倍，由于夏季蒸發(fā)損失水量大，濃縮倍數(shù)在很短的周期內(nèi)達(dá)到控制高限值時及時通過排污置換來終止?jié)饪s倍數(shù)的繼續(xù)上升，確保循環(huán)冷卻水水質(zhì)在控制指標(biāo)范圍內(nèi)。下面通過簡要分析來說明如何辨證地看待高濃縮倍數(shù)對節(jié)水量的意義。1、冬季濃縮倍數(shù)低的原因分析在循環(huán)冷卻水的冷卻過程中存在三大傳熱，即蒸發(fā)散熱，接觸傳熱和輻射傳熱，在一般的冷卻過程中，輻射傳熱作用不大，可忽略，水的冷卻主要通過蒸發(fā)散熱和接觸傳熱來完成。1)水的蒸發(fā)散熱如不做精確計算，冷卻塔的蒸發(fā)水量可由經(jīng)驗公式計算：E=(0.1+0.002)Rt/100式中：E蒸發(fā)損失水量m3/h，R循環(huán)水量m3/h，空氣干球溫度t冷卻塔進(jìn)出口溫差，以西固熱電公司二廠循環(huán)冷卻水系統(tǒng)為例：夏季平均值：27t=15則：E夏=(0.1+0.00227)1510000/100=231噸冬季平均值：-5t=15則：E冬=0.1+0.002(-5)1510000/100=149噸由以上計算可以看出，冬季蒸發(fā)水量小，夏季蒸發(fā)水量大，循環(huán)水的濃縮程度冬季小于夏季。2)水的接觸傳熱接觸傳熱是傳導(dǎo)和對流兩種方式的總稱。在水的冷卻過程中，由于較高溫度的水與較低溫度的空氣接觸，溫差成為傳熱的推動力，接觸傳熱熱量可以由下式求得：q傳=a(t交-)式中：a傳熱系數(shù)t交水汽交界面溫度空氣的干球溫度夏季t交平均39,冬季t交平均31，則q傳.夏=(39-27)a=12aq傳.冬=31-(-5)=36aq傳.冬/q傳.夏=3.0從以上分析可以看出，傳熱散熱量冬季比夏季大3倍，水汽交接面與空氣形成的溫差越大，接觸傳熱量就越大，冬季傳熱散熱作用大，可達(dá)總散熱量的70%左右，夏季因水汽界面溫度與空氣形成的溫差小，其傳熱散熱量只占總散熱量的10-20%?？偵崃縀=E蒸+q傳，所以夏季冷卻水的蒸發(fā)量大，冬季冷卻水的蒸發(fā)量小。2、夏、冬季冷卻塔的水量損失比較冷卻塔的水量損失包括蒸發(fā)損失、風(fēng)吹損失和排污損失。1)蒸發(fā)損失水量。由以上計算得知，E夏=231噸，E冬=149噸。2)風(fēng)吹損失水量。對于自然通風(fēng)濕式冷卻塔的風(fēng)吹損失水量，夏、冬季差別不大。約為循環(huán)水量0.02%0.05%。3)排污損失水量：西固熱電公司二廠循環(huán)冷卻水系統(tǒng)運行以來，對排污水量在2003年曾作過跟蹤統(tǒng)計，其中夏季正常排污周期約為216h，排污水量236T/h，排污時間38h。洪水期間排污水量相對增加，排污周期縮短，冬季在正常情況下基本是“零排污”，濃縮倍數(shù)穩(wěn)定在2.63-2.81。4)從排污損失水量上來分析,夏季由于蒸發(fā)作用顯著,循環(huán)水更易濃縮,其達(dá)到控制濃縮倍數(shù)上限的時間也更快,排污損失水量相對較大,補充水量也愈大。3、冬季濃縮倍數(shù)比夏季濃縮倍數(shù)低的結(jié)論。夏.冬季濃縮倍數(shù)不同的原因是由于主導(dǎo)散熱方式的差異造成損失水量的不同，損失水量的不同造成補充水量的不同，因而濃縮倍數(shù)不同。在無排污，溢流的情況下，只是由于氣溫的差異，蒸發(fā)水量夏季大，循環(huán)冷卻水濃縮程度就相對大，濃縮倍數(shù)相對高。所以，正常運行情況下，K冬 4、結(jié)論1)由于氣溫的差異，散熱主導(dǎo)方式的不同，夏季濃縮倍數(shù)在相同的運行周期內(nèi)較冬季濃縮倍數(shù)高，在無排污前提下，夏季蒸發(fā)水量由于較冬季大，為保證冷卻塔池正常水位，其夏季的補水量相應(yīng)較冬季補水量高。從節(jié)水角度講，夏季濃縮倍數(shù)高于冬季濃縮倍數(shù)(同一運行同期段，)，但夏季補充水量相應(yīng)高于冬季補充水量，從這種情況來看，高濃縮倍數(shù)不一定節(jié)水，西固熱電公司二廠循環(huán)冷卻水系統(tǒng)夏季濃縮倍數(shù)保持在2.0-3.0，通?？刂圃?.0，補水量為523T/h;冬季濃縮倍數(shù)保持在2.632.81，通常在2.76，補充水量為310T/h。2)在夏、冬季氣溫差別較大的地區(qū)，不能簡單地以濃縮倍數(shù)的高低來衡量是否節(jié)水，而要從實際的補水量來判斷。3)通過提高濃縮倍數(shù)來實現(xiàn)節(jié)水量，是在同一運行工況參數(shù)范圍內(nèi)講的。例如在夏季，把濃縮倍數(shù)由1.5提高至3.0，會實現(xiàn)明顯的節(jié)水，亦即提高K值可實現(xiàn)節(jié)水量;在冬季，將濃縮倍數(shù)由2.0提高到2.70，同樣會實現(xiàn)明顯節(jié)水量。但是在把冬季工況下的濃縮數(shù)如2.5與夏季工況下的濃縮倍數(shù)3.0相比較，冬季低濃縮倍數(shù)反而較夏季高濃縮倍數(shù)節(jié)水,所以，應(yīng)當(dāng)辨證地對待提高濃縮倍數(shù)可以實現(xiàn)節(jié)水這一論斷。七、提高濃縮倍數(shù)工況下的水質(zhì)監(jiān)測控制濃縮倍數(shù)最終選用多大值是與濃縮后的水質(zhì)狀況密切相關(guān)的，當(dāng)濃縮倍數(shù)提高后，水中的硬度及堿度PH值濁度溶解O2濃度及含鹽量進(jìn)一步增加，另外還存在有害物質(zhì)(如H2S，SO2、NH3)的進(jìn)入以及微生物的生長。水體中有害的CL-成垢離子Ca2+Mg2+含量過高情況下，系統(tǒng)腐蝕及結(jié)垢的傾向增大，所以提高濃縮倍數(shù)后對水質(zhì)指標(biāo)的監(jiān)測控制要高度重視，避免因水質(zhì)控制不當(dāng)而影響系統(tǒng)運行的安全穩(wěn)定性。(一)濁度的監(jiān)測循環(huán)水的濁度主要來自于補充水的濁度，另外，冷卻塔周邊環(huán)境污染物的進(jìn)入亦會增加水體濁度，在春季西北大部分地區(qū)存在揚塵和風(fēng)沙天氣，對水體濁度都存在影響，隨著濃縮倍數(shù)的提高，水體總的濁度值在增加，在凝結(jié)器等換熱設(shè)備的高端水流緩慢帶會增加粘泥的沉積，同時對換熱管子的沖刷加劇，影響凝結(jié)器銅管的通流面積，傳熱效率下降。這些因素都不利于換熱設(shè)備的安全，高效運行，因此在K提高后，要加強對水質(zhì)濁度的監(jiān)測，保證在允許指標(biāo)下運行，西固熱電公司二廠循環(huán)水濁度控制在20FTU。(二)硬度，堿度的監(jiān)測在提高濃縮倍數(shù)后，循環(huán)冷卻水的硬度，堿度值會更高，為保證循環(huán)冷卻水系統(tǒng)取得良好的運行效果，對于循環(huán)水中的各種雜質(zhì)有限制性要求，這種限制性的控制指標(biāo)就是水質(zhì)控制的邊界條件，如果超過限制值，就會給循環(huán)水帶來危害，除了需要限制硬度，堿度的最高允許含量外，還要控制其最低允許含量，因為含量過低可能會造成系統(tǒng)的腐蝕，通過對西固熱電公司二廠循環(huán)水系統(tǒng)所做的掛片試驗，發(fā)現(xiàn)堿度指標(biāo)對系統(tǒng)的腐蝕影響較明顯，隨著堿度的降低，腐蝕傾向明顯增加，實際運行工況中，對硬度，堿度值一般根據(jù)CaCO3、CaPO4的飽和指數(shù)進(jìn)行控制，西固熱電公司二廠循環(huán)水堿度、硬度控制為：在硬度低于450mg/l時，堿度控制在350-400mg/l;在硬度高于450mg/l時，堿度控制在300-350mg/l。(三)鐵含量的監(jiān)測循環(huán)水中總鐵的含量變化反映了系統(tǒng)中腐蝕抑制的情況(補充水情況變化除外)，如果總鐵含量不斷上升，說明系統(tǒng)中存在鐵的不斷溶解，系統(tǒng)有腐蝕發(fā)生，西固熱電公司二廠循環(huán)水系統(tǒng)通過投加復(fù)合配方緩蝕陰垢劑及很好的銅管預(yù)膜工作，循環(huán)水中Fe2+含量在0.5mg/l左右，腐蝕速率0.035mm/a，水質(zhì)的穩(wěn)定處理效果比較理想。(四)電導(dǎo)率的監(jiān)測循環(huán)冷卻水濃縮倍數(shù)的提高，其對水中含鹽量的增加影響十分明顯，很多火電廠采用先進(jìn)的循環(huán)水在線電導(dǎo)率跟蹤分析監(jiān)測，當(dāng)水質(zhì)的電導(dǎo)率達(dá)到規(guī)定值時便自動啟動排污系統(tǒng)，并且根據(jù)不同工況下的循環(huán)水質(zhì)及時調(diào)整電導(dǎo)率的控制值，通過對循環(huán)水中含鹽量的靈敏跟蹤監(jiān)測，確保循環(huán)水水質(zhì)在高濃縮倍數(shù)下不對系統(tǒng)產(chǎn)生結(jié)垢腐蝕。(五)對COD的監(jiān)測COD指標(biāo)反映了循環(huán)水中有機物的含量高低，試驗表明，隨著COD的增大，循環(huán)水對碳鋼設(shè)備的腐蝕率增加，但增加的幅度并不是很大，它不是影響碳鋼腐蝕的直接關(guān)鍵因素，但隨著濃縮倍數(shù)提高，COD增大，細(xì)菌生產(chǎn)和繁殖加快，產(chǎn)生的粘泥導(dǎo)致垢下腐蝕，使腐蝕增加。所以，盡管COD不是影響腐蝕的關(guān)鍵因素，但由于粘泥的產(chǎn)生造成的腐蝕比較嚴(yán)重，因此在濃縮倍數(shù)提高后，對COD要重視，一旦系統(tǒng)水體中COD突然上升，必須及時查漏，防止一些有機物質(zhì)漏入循環(huán)水中污染水體