1、16#樓頂板處理方案秦皇島恒大城首期主體及配套建設(shè)工程16#樓為20層框架剪力墻結(jié)構(gòu)?；炷翉?qiáng)度等級為：四層以下：C35；五層至十四層為：C30；十五層以上為：C20；主體結(jié)構(gòu)已經(jīng)施工完畢。由于部分混凝土樓板厚度不足，因此需要對工程整體進(jìn)行承載力復(fù)核驗算，鑒定結(jié)構(gòu)的安全性，提出處理方案。一、 確定鑒定步驟進(jìn)行承載力復(fù)核驗算除了需要本工程活荷載、恒載、抗震要求等設(shè)計參數(shù)外，最重要的就是工程本身的板厚等實際參數(shù)。因此對于樓板厚度不足的安全鑒定步驟應(yīng)是：現(xiàn)場檢測板厚復(fù)核驗算給出鑒定結(jié)論分析不利因素，提出處理方案工程處理。二、 現(xiàn)場檢測情況混凝土樓板厚度被檢測工程砼樓板頂面及底面尚未進(jìn)行抹灰，利用直尺

2、通過鉆孔和樓板預(yù)留孔直接測量板厚，檢測結(jié)果如下表：（具體位置見附件1）檢測部位實測板厚（mm）設(shè)計板厚（mm）板厚偏差（mm）六層9-13/A-G9512025八層21-23/E-N9512025九層12-16/K-P11012010十層5-8/K-S8510015十層12-16/K-P11012010十層9-17/A-G9512025十一層9-13/A-G10012020十二層5-8/K-S8510015十二層12-16/K-P10012020十三層3-5/F-N11012010十三層13-17/A-G10012020十四層12-16/K-P10012020十四層13-17/A-G12012

3、00十五層3-5/F-N10012020十五層13-17/A-G10512015十五層17-20/D-G9010010十五層21-23/E-N10012020三、 復(fù)核驗算檢測樓板混凝土，由于部分樓板厚度達(dá)不到設(shè)計要求，對檢測板厚小于設(shè)計要求的混凝土樓板，板厚按實際檢測結(jié)果進(jìn)行復(fù)核驗算，驗算過程(見附件2)，驗算結(jié)果：1、 設(shè)計樓板厚度為120mm的現(xiàn)澆混凝土樓板，按實測板厚進(jìn)行復(fù)核驗算，承載力滿足混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010的要求。2、 設(shè)計樓板厚度為100mm的現(xiàn)澆混凝土樓板，按實測板厚進(jìn)行復(fù)核驗算，承載力滿足混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010的要求。四、 給出鑒定結(jié)

4、論經(jīng)對樓板厚度檢測，存在對達(dá)到設(shè)計厚度的情況，最大偏差25mm。對檢測板厚不滿足混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范的現(xiàn)澆板復(fù)核驗算，原設(shè)計樓板厚度按實測板厚復(fù)核驗算，承載力滿足混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010要求，可不做處理。但為了保證結(jié)構(gòu)的截面尺寸及混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范的要求，應(yīng)進(jìn)行處理。五、 工程處理在檢測過程中樓板厚度與設(shè)計偏差在10mm25mm，具體處理方法如下：1、 將頂板厚度偏差超過規(guī)范要求的部位，進(jìn)行人工鑿毛，灑水濕潤，清掃干凈。2、 對于頂板上層扣鐵露筋部位，采用人工剔鑿，并將鋼筋調(diào)整，滿足規(guī)范及設(shè)計要求。3、 用1:1的水泥灰漿澆漿，保證與砼面良好的接觸。4、

5、 澆筑同頂板砼高一個強(qiáng)度等級的的同配比減石子砼，至設(shè)計標(biāo)高。5、 在處理完成后，派專人，每天不少于兩遍的養(yǎng)護(hù)。6、 在頂板處理前，在處理樓板的下一層采用碗扣架及木方進(jìn)行支撐，立桿間距為1200mm。7、 同時排查施工現(xiàn)場所有樓棟存在的相同問題，發(fā)現(xiàn)后采取相同做法處理。六、 附件1、頂板處理范圍七、 附件2、頂板承載力計算書1、 六層9-13/A-G軸一、基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx = 3800 mm；計算跨度Ly = 6700 mm 板厚

6、H = 95 mm； 砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5. 5、考慮活荷載不利組合。 6、程序自動計算樓板自重。二、計算結(jié)果： Mx =(0.03788+0.00629/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.0)* 3.82 = 4.32kNM 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.08673+0.02210/5)*(1.4* 1.0)* 3.82 = 1.84kNM Mx= 4.32 + 1.84 = 6.16kNM Asx= 221.62mm2，實配 8200 (As 251.mm2) min 0.200%

7、， 0.251% My =(0.00629+0.03788/5)*(1.20* 5.2+1.40* 1.0)* 3.82= 1.53kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.02210+0.08673/5)*(1.4* 1.0)* 3.82 = 0.80kNM My= 1.53 + 0.80 = 2.33kNM Asy= 200.00mm2，實配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251% Mx =0.08068*(1.20* 5.2+1.40* 2.0)* 3.82 = 10.53kNM Asx= 389.50mm2，實配10200 (A

8、s 393.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min 0.200% ， 0.393% My =0.05710*(1.20* 5.2+1.40* 2.0)* 3.82 = 7.45kNM Asy= 270.28mm2，實配 8180 (As 279.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min 0.200% ， 0.279%三、跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk =(0.00629+0.03788/5)*(1.0* 5.2+1.0* 2.0 )* 3.82 = 1.44kNM Mq =(0.00629+0.0

9、3788/5)*(1.0* 5.2+0.5* 2.0 )* 3.82 = 1.24kNM Es 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 360.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 1.44/(0.87* 73.* 251.) = 90.30N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*1

10、00.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00503* 90.30) = -1.773 當(dāng) 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 200000.0/ 29791.5 = 6.713 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 73.=0.00344 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式1）計算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0

11、.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 200000.* 251.* 73.2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00344/(1+3.5*0.00)= 471.03kNM(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當(dāng) 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土規(guī)范式） B 1.44/ 1.24*(2-1)+ 1.44* 471.03 = 253.091kNM(5)、撓度 f * Qk * L 4 / B f 0.00243* 7.2* 3.8

12、04/ 253.091= 14.389mm f / L 14.389/3800.= 1/ 264.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 4.07*106/(0.87* 81.* 251.) = 229.76N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 251./ 50000

13、.= 0.005當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 229.76) = 0.532max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.532*229.8/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.131，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk

14、1.44*106/(0.87* 73.* 251.) = 90.30N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 251./ 50000.= 0.005當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 90.30) = -0.344當(dāng) 0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 90.3/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.0

15、19，滿足規(guī)范要求！ 、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 8.39*106/(0.87* 80.* 393.) = 306.90N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 393./ 50000.= 0.008當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 306

16、.90) = 0.675max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.675*306.9/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 5.94*106/(0.87* 81.* 279.) = 301.67N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5

17、*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 279./ 50000.= 0.006當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 301.67) = 0.668max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.668*301.7/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.216，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (

18、te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 8.39*106/(0.87* 80.* 393.) = 306.90N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 393./ 50000.= 0.008當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 306.90) = 0.675max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.675*306

19、.9/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 5.94*106/(0.87* 81.* 279.) = 301.67N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 279./ 50000.= 0.006當(dāng) te

20、 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 301.67) = 0.668max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.668*301.7/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.216，滿足規(guī)范要求！2、 八層21-23/E-N軸一、基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 6.97 kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kN/M2 計算跨度Lx = 4200 mm；計算跨度Ly = 6

21、300 mm 板厚H = 95 mm； 砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5. 5、考慮活荷載不利組合。 6、程序自動計算樓板自重。二、計算結(jié)果： Mx =(0.03370+0.01010/5)*(1.35* 7.0+0.98* 1.0)* 4.22 = 6.55kNM 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.07277+0.02793/5)*(1.4* 1.0)* 4.22 = 1.35kNM Mx= 6.55 + 1.35 = 7.90kNM Asx= 254.72mm2，實配 8180 (As 279.mm2) mi

22、n 0.200% ， 0.254% My =(0.01010+0.03370/5)*(1.35* 7.0+0.98* 1.0)* 4.22= 3.09kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.02793+0.07277/5)*(1.4* 1.0)* 4.22 = 0.73kNM My= 3.09 + 0.73 = 3.82kNM Asy= 220.00mm2，實配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.228% Mx =0.07557*(1.35* 7.0+0.98* 2.0)* 4.22 = 15.16kNM Asx= 511.59mm2，實

23、配10150 (As 524.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min 0.200% ， 0.476% My =0.05703*(1.35* 7.0+0.98* 2.0)* 4.22 = 11.44kNM Asy= 376.82mm2，實配10200 (As 393.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min 0.200% ， 0.357%三、跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk =(0.01010+0.03370/5)*(1.0* 7.0+1.0* 2.0 )* 4.22 = 2.66kNM Mq =(0

24、.01010+0.03370/5)*(1.0* 7.0+0.5* 2.0 )* 4.22 = 2.37kNM Es 200000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 360.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 2.66/(0.87* 83.* 251.) = 146.82N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*

25、h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 251./ 55000.=0.00457 1.1 - 0.65* 1.78/(0.00457* 146.82) = -0.624 當(dāng) 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 200000.0/ 27870.7 = 7.176 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 83.=0.00303 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式1）計算: Bs=Es*A

26、s*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 200000.* 251.* 83.2/1.15*0.200+0.2+6*7.176*0.00303/(1+3.5*0.00)= 617.94kNM(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當(dāng) 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土規(guī)范式） B 2.66/ 2.37*(2-1)+ 2.66* 617.94 = 327.210kNM(5)、撓度 f * Qk * L 4 / B f 0.002

27、20* 9.0* 4.204/ 327.210= 18.738mm f / L 18.738/4200.= 1/ 224.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 5.65*106/(0.87* 91.* 279.) = 255.65N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te

28、 279./ 55000.= 0.005當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 255.65) = 0.648max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.648*255.6/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.177，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （

29、混凝土規(guī)范式3） sk 2.66*106/(0.87* 83.* 251.) = 146.82N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 251./ 55000.= 0.005當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 146.82) = 0.312max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.312*146.8/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.0

30、49，滿足規(guī)范要求！ 、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 11.96*106/(0.87* 90.* 524.) = 291.65N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 524./ 55000.= 0.010當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 29

31、1.65) = 0.703max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.703*291.6/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.254，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 9.02*106/(0.87* 90.* 393.) = 293.49N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.

32、5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 393./ 55000.= 0.007當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 293.49) = 0.706max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.706*293.5/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk /

33、(te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 11.96*106/(0.87* 90.* 524.) = 291.65N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 524./ 55000.= 0.010當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 291.65) = 0.703max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.703*2

34、91.6/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.254，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 9.02*106/(0.87* 90.* 393.) = 293.49N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 393./ 55000.= 0.007當(dāng)

35、te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 293.49) = 0.706max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.706*293.5/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000) = 0.257，滿足規(guī)范要求！3、 九層12-16/K-P軸一、基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 6.17 kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 5.00 kN/M2 計算跨度Lx = 5150 mm；計算跨度Ly =

36、 2975 mm 板厚H = 110 mm； 砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5. 5、考慮活荷載不利組合。 6、程序自動計算樓板自重。二、計算結(jié)果： Mx =(0.00675+0.03747/5)*(1.20* 6.2+1.40* 2.5)* 3.02 = 1.37kNM 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.02284+0.08506/5)*(1.4* 2.5)* 3.02 = 1.23kNM Mx= 1.37 + 1.23 = 2.61kNM Asx= 220.00mm2，實配 8200 (As 251.mm2)

37、 min 0.200% ， 0.228% My =(0.03747+0.00675/5)*(1.20* 6.2+1.40* 2.5)* 3.02= 3.75kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.08506+0.02284/5)*(1.4* 2.5)* 3.02 = 2.78kNM My= 3.75 + 2.78 = 6.52kNM Asy= 220.00mm2，實配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.228% Mx =0.05710*(1.20* 6.2+1.40* 5.0)* 3.02 = 7.28kNM Asx= 232.20mm2

38、，實配 8200 (As 251.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min 0.200% ， 0.228% My =0.08019*(1.20* 6.2+1.40* 5.0)* 3.02 = 10.22kNM Asy= 330.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min 0.200% ， 0.305%三、跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk =(0.00675+0.03747/5)*(1.0* 6.2+1.0* 5.0 )* 3.02 = 1.41kNM Mq =

39、(0.00675+0.03747/5)*(1.0* 6.2+0.5* 5.0 )* 3.02 = 1.09kNM Es 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 360.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 1.41/(0.87* 83.* 251.) = 77.59N/mm 矩形截面，Ate0.5*b

40、*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 251./ 55000.=0.00457 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00457* 77.59) = -2.578 當(dāng) 0.2 時，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 200000.0/ 29791.5 = 6.713 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 83.=0.00303 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式1）計算: Bs=Es*A

41、s*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 200000.* 251.* 83.2/1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00303/(1+3.5*0.00)= 627.35kNM(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當(dāng) 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土規(guī)范式） B 1.41/ 1.09*(2-1)+ 1.41* 627.35 = 353.201kNM(5)、撓度 f * Qk * L 4 / B f 0.002

42、40*11.2* 2.974/ 353.201= 5.952mm f / L 5.952/2975.= 1/ 500.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 1.41*106/(0.87* 83.* 251.) = 77.59N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 25

43、1./ 55000.= 0.005當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 77.59) = -0.581當(dāng) 0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 77.6/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.017，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 *

44、ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 3.84*106/(0.87* 91.* 251.) = 192.85N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 251./ 55000.= 0.005當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 192.85) = 0.424max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.424*192.9/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01

45、000) = 0.088，滿足規(guī)范要求！ 、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 5.64*106/(0.87* 91.* 251.) = 283.70N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 251./ 55000.= 0.005當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/(

46、 0.01* 283.70) = 0.640max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.640*283.7/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.195，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 7.93*106/(0.87* 91.* 335.) = 298.83N/mm 矩形截面，Ate

47、0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 335./ 55000.= 0.006當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 298.83) = 0.664max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.664*298.8/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.212，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 - 0.65

48、 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3） sk 5.64*106/(0.87* 91.* 251.) = 283.70N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*110.= 55000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式4） te 251./ 55000.= 0.005當(dāng) te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 283.70) = 0.640max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.640*283.7/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.195，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 -