1、1 概述概述 100 100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/ /年裝置基本情況年裝置基本情況 常減壓最新技術(shù)簡(jiǎn)介常減壓最新技術(shù)簡(jiǎn)介 常減壓防腐技術(shù)介紹常減壓防腐技術(shù)介紹 常減壓蒸餾裝置未來(lái)發(fā)展常減壓蒸餾裝置未來(lái)發(fā)展23常減壓蒸餾裝置的組成常減壓蒸餾裝置的組成 對(duì)于不同煉廠，常減壓裝置組成也不一樣。一個(gè)完整的對(duì)于不同煉廠，常減壓裝置組成也不一樣。一個(gè)完整的常減壓裝置一般由以下幾部分組成：常減壓裝置一般由以下幾部分組成： 電脫鹽部分電脫鹽部分 閃蒸塔或初餾塔閃蒸塔或初餾塔 常壓爐常壓爐 常壓塔常壓塔 減壓爐減壓爐 減壓塔減壓塔 減頂抽真空系統(tǒng)減頂抽真空系統(tǒng) 換熱網(wǎng)絡(luò)及能量利用系統(tǒng)換熱網(wǎng)絡(luò)及能量利用系統(tǒng) 機(jī)泵系統(tǒng)機(jī)泵系統(tǒng)

2、 輕烴回收系統(tǒng)輕烴回收系統(tǒng) 三注系統(tǒng)三注系統(tǒng) 控制系統(tǒng)控制系統(tǒng)4 裝置概況： 100萬(wàn)噸/年原料預(yù)處理裝置采用中石化安慶分公司的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，由中石化安慶設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)；電脫鹽部分主體設(shè)備利用原遼河稠油電脫鹽設(shè)備（從原40萬(wàn)噸/年焦化裝置調(diào)用），裝置設(shè)計(jì)處理能力為年加工輕質(zhì)原油100萬(wàn)噸，計(jì)算規(guī)模為年加 工混合原油130萬(wàn)噸，全年操作時(shí)數(shù)為8000小時(shí)。 本裝置設(shè)計(jì)所采用的工藝路線為原油撥頭（初餾）常壓蒸餾及減壓蒸餾三段分餾工藝，同時(shí)在原油拔頭之前設(shè)有二級(jí)電脫鹽設(shè)施，其常壓部分可生產(chǎn)輕、重石腦油及汽、柴餾份。減壓部分生產(chǎn)的直餾蠟油可作為催化裂化原料，渣油作為延遲焦化裝置的原料。5100100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/

3、 /年裝置基本情況年裝置基本情況裝置特點(diǎn)裝置特點(diǎn)參照目前國(guó)內(nèi)外原料預(yù)處理蒸餾工藝過(guò)程的現(xiàn)狀與發(fā)展，根據(jù)所加工的混合原油參照目前國(guó)內(nèi)外原料預(yù)處理蒸餾工藝過(guò)程的現(xiàn)狀與發(fā)展，根據(jù)所加工的混合原油特點(diǎn)，全廠總加工流程所確定的產(chǎn)品方案和下游裝置對(duì)原料的要求，本裝置采用特點(diǎn)，全廠總加工流程所確定的產(chǎn)品方案和下游裝置對(duì)原料的要求，本裝置采用電脫鹽電脫鹽初餾塔初餾塔常壓塔常壓塔減壓塔的工藝路線。減壓塔的工藝路線。1.流程上采用初餾塔、常壓塔、減壓塔三塔蒸餾模式，原油分一路二段與高溫油流程上采用初餾塔、常壓塔、減壓塔三塔蒸餾模式，原油分一路二段與高溫油品多次換熱。品多次換熱。2.初頂、常頂、常一線、常二線采用空

4、冷、水冷兩級(jí)冷卻相結(jié)合來(lái)調(diào)節(jié)油品出裝初頂、常頂、常一線、常二線采用空冷、水冷兩級(jí)冷卻相結(jié)合來(lái)調(diào)節(jié)油品出裝置溫度。置溫度。3.初餾塔、常壓塔兩塔塔盤均采用條形浮閥塔盤。初餾塔、常壓塔兩塔塔盤均采用條形浮閥塔盤。4.減壓爐逐級(jí)擴(kuò)經(jīng)，高速轉(zhuǎn)油線無(wú)輻射出口閥門。減壓爐逐級(jí)擴(kuò)經(jīng)，高速轉(zhuǎn)油線無(wú)輻射出口閥門。5.減壓塔內(nèi)部結(jié)構(gòu)為全填料，塔底設(shè)有汽提蒸汽，可采用干式、濕式或微濕式操減壓塔內(nèi)部結(jié)構(gòu)為全填料，塔底設(shè)有汽提蒸汽，可采用干式、濕式或微濕式操作。作。6.抽真空系統(tǒng)除二級(jí)抽真空外，還在塔頂抽出線加設(shè)了增壓器，使塔頂真空度不抽真空系統(tǒng)除二級(jí)抽真空外，還在塔頂抽出線加設(shè)了增壓器，使塔頂真空度不受水蒸汽飽和蒸氣

5、壓的影響，可以獲得較高的真空度。受水蒸汽飽和蒸氣壓的影響，可以獲得較高的真空度。6100100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/ /年裝置基本情況年裝置基本情況工藝原理工藝原理 原料預(yù)處理蒸餾是原油加工的第一道工序。本裝置是根原料預(yù)處理蒸餾是原油加工的第一道工序。本裝置是根據(jù)原油中各組份的沸點(diǎn)（揮發(fā)度）不同用加熱的方法從原油據(jù)原油中各組份的沸點(diǎn)（揮發(fā)度）不同用加熱的方法從原油中分離出各種石油餾份。其中常壓蒸餾蒸餾出低沸點(diǎn)的石腦中分離出各種石油餾份。其中常壓蒸餾蒸餾出低沸點(diǎn)的石腦油、煤油、柴油等組份，而沸點(diǎn)較高的蠟油、渣油等組份留油、煤油、柴油等組份，而沸點(diǎn)較高的蠟油、渣油等組份留在未被分出的液相中。將常壓渣油經(jīng)過(guò)加熱

6、后，送入減壓蒸在未被分出的液相中。將常壓渣油經(jīng)過(guò)加熱后，送入減壓蒸餾系統(tǒng)，使常壓渣油在避免裂解的較低溫度下進(jìn)行分餾，分餾系統(tǒng)，使常壓渣油在避免裂解的較低溫度下進(jìn)行分餾，分離出柴油、加氫裂化原料、催化裂化原料等二次加工原料，離出柴油、加氫裂化原料、催化裂化原料等二次加工原料，剩下減壓渣油作為焦化裝置的原料。剩下減壓渣油作為焦化裝置的原料。7100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/年裝置外景圖年裝置外景圖8100100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/ /年裝置基本情況年裝置基本情況100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/年裝置流程簡(jiǎn)圖年裝置流程簡(jiǎn)圖9100100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/ /年裝置基本情況年裝置基本情況工藝流程簡(jiǎn)介工藝流程簡(jiǎn)介 原油自罐區(qū)泵原油自罐區(qū)泵101/1、2

7、、3升壓進(jìn)入裝置，依次進(jìn)入換升壓進(jìn)入裝置，依次進(jìn)入換101，換，換102/1、2，換，換103、換、換104、換、換105、換、換106、換、換107，分別與常頂油氣、減一線、減二線（，分別與常頂油氣、減一線、減二線（3）、常三線、常四線、減三線（）、常三線、常四線、減三線（4）、渣油（）、渣油（4）換熱，溫度升至）換熱，溫度升至130左右進(jìn)一級(jí)電脫鹽左右進(jìn)一級(jí)電脫鹽罐（容罐（容101/1）進(jìn)行第一次脫水、脫鹽；其中在換）進(jìn)行第一次脫水、脫鹽；其中在換103與換與換104之間注入適量的破乳之間注入適量的破乳劑及新鮮水（或二級(jí)脫鹽排水），并在進(jìn)入容劑及新鮮水（或二級(jí)脫鹽排水），并在進(jìn)入容101/

8、1之前再次注入適量的破乳劑及新鮮水之前再次注入適量的破乳劑及新鮮水。原油自容。原油自容101/1頂部流出，注入適量的破乳劑及頂部流出，注入適量的破乳劑及3-5%的新鮮水，經(jīng)混合閥和靜態(tài)混合的新鮮水，經(jīng)混合閥和靜態(tài)混合器充分混合后進(jìn)入容器充分混合后進(jìn)入容101/2進(jìn)入第二次脫水、脫鹽。二級(jí)排水作為一級(jí)脫鹽注水回用；進(jìn)入第二次脫水、脫鹽。二級(jí)排水作為一級(jí)脫鹽注水回用；而一級(jí)排水則經(jīng)換而一級(jí)排水則經(jīng)換120/1、2與新鮮水換熱，使溫度降至與新鮮水換熱，使溫度降至60左右排入含硫污水管網(wǎng)，加左右排入含硫污水管網(wǎng)，加熱后的新鮮水作為二級(jí)注水使用，電脫鹽罐操作壓力為熱后的新鮮水作為二級(jí)注水使用，電脫鹽罐操

9、作壓力為0.6MPa（表），其電場(chǎng)強(qiáng)度視原油（表），其電場(chǎng)強(qiáng)度視原油性質(zhì)不同而調(diào)節(jié)性質(zhì)不同而調(diào)節(jié) 脫后原油自容脫后原油自容101/2頂部流出后，經(jīng)原油接力泵（泵頂部流出后，經(jīng)原油接力泵（泵102/1、2）升壓分兩路換熱：）升壓分兩路換熱：一路依次進(jìn)入換一路依次進(jìn)入換108、換、換109/13，換，換110/15，分別與減三線（，分別與減三線（3）、減二線（）、減二線（2）、常二中（）、常二中（2）換熱升溫至）換熱升溫至224；另一路依次進(jìn)入換；另一路依次進(jìn)入換111/1、2，換，換112/1、2，換，換113/1-3，換，換114、換、換115，分別與常二線、常一中、渣油（，分別與常二線、常一

10、中、渣油（3）、減二線（）、減二線（1）、減三）、減三線（線（2）換熱升溫至）換熱升溫至226。升溫后的兩路原油匯成一路切向進(jìn)入初餾塔（塔。升溫后的兩路原油匯成一路切向進(jìn)入初餾塔（塔101）的閃蒸）的閃蒸段。段。 塔塔101共有共有22層塔盤，其中精餾段層塔盤，其中精餾段18層，提餾段層，提餾段4層，塔盤均為順排條形浮閥，塔層，塔盤均為順排條形浮閥，塔頂操作溫度頂操作溫度100左右，壓力左右，壓力0.1MPa（根據(jù)實(shí)際情況結(jié)合工藝卡片操作）；塔底溫度約（根據(jù)實(shí)際情況結(jié)合工藝卡片操作）；塔底溫度約220，一般不吹汽，該塔無(wú)側(cè)線抽出。塔頂油氣依次進(jìn)入空冷器（冷，一般不吹汽，該塔無(wú)側(cè)線抽出。塔頂油氣

11、依次進(jìn)入空冷器（冷101/1、2） 10100100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/ /年裝置基本情況年裝置基本情況和后冷器（冷和后冷器（冷102）冷凝冷卻至）冷凝冷卻至40入油氣分離罐（容入油氣分離罐（容102）進(jìn)行氣、油、水分離。低）進(jìn)行氣、油、水分離。低壓瓦斯排入放空總管，由全廠統(tǒng)一回收利用；含硫污水經(jīng)泵壓瓦斯排入放空總管，由全廠統(tǒng)一回收利用；含硫污水經(jīng)泵122抽出后送出裝置；初頂抽出后送出裝置；初頂油經(jīng)泵油經(jīng)泵103抽出，一部分作為回流返塔，一部分作為產(chǎn)品送出裝置，視生產(chǎn)方案的不同抽出，一部分作為回流返塔，一部分作為產(chǎn)品送出裝置，視生產(chǎn)方案的不同，產(chǎn)品為重整料或石腦油組分，塔，產(chǎn)品為重整料或石腦油組分，塔1

12、01底拔頭原油經(jīng)泵底拔頭原油經(jīng)泵104/1、2抽出升壓后，依次進(jìn)抽出升壓后，依次進(jìn)入換入換116、換、換117、換、換118/1、2、換、換119/1、2，分別與渣油（，分別與渣油（2）、常二中（）、常二中（1）、）、堿三線（堿三線（1）、渣油（）、渣油（1）換熱升溫至）換熱升溫至310進(jìn)入常壓爐（爐進(jìn)入常壓爐（爐101）的對(duì)流室。拔頭原油在）的對(duì)流室。拔頭原油在爐內(nèi)被加熱至爐內(nèi)被加熱至360左右，離開爐左右，離開爐101輻射室，切向進(jìn)入常壓分餾塔（塔輻射室，切向進(jìn)入常壓分餾塔（塔102）的閃蒸）的閃蒸段。段。塔塔102共有共有48層塔盤，其中精餾段層塔盤，其中精餾段44層，提餾段層，提餾段4

13、層，塔盤型式均為順排條形浮閥。全塔共層，塔盤型式均為順排條形浮閥。全塔共有三次變徑，其中提餾段塔徑為有三次變徑，其中提餾段塔徑為2200mm，精餾段，精餾段4#-36#塔徑為塔徑為2800mm，37#-48#塔徑為塔徑為2400mm。100左右，壓力左右，壓力0.1MPa（根據(jù)實(shí)際情況結(jié)合工藝卡片操作）；塔（根據(jù)實(shí)際情況結(jié)合工藝卡片操作）；塔頂油氣首先進(jìn)換頂油氣首先進(jìn)換101與原油換熱，再依次進(jìn)入容冷器（冷與原油換熱，再依次進(jìn)入容冷器（冷103/1、2），后冷器（冷），后冷器（冷104）冷凝冷卻至）冷凝冷卻至40入油氣分離罐（容入油氣分離罐（容103）進(jìn)行氣、油、水分離。分離出的低壓瓦斯排）進(jìn)

14、行氣、油、水分離。分離出的低壓瓦斯排入放空總管；含流污水經(jīng)泵入放空總管；含流污水經(jīng)泵123/1、2抽出后送出裝置；常頂油經(jīng)泵抽出后送出裝置；常頂油經(jīng)泵105/1、2抽出，一抽出，一部分作為回流返回塔頂，另一部分作為產(chǎn)品（汽油或石腦油）送出裝置。塔部分作為回流返回塔頂，另一部分作為產(chǎn)品（汽油或石腦油）送出裝置。塔102共設(shè)四個(gè)共設(shè)四個(gè)側(cè)線，其中常一線作為烷基苯料或輕柴餾份，常二線、常三線均為柴油餾份，常四線為重側(cè)線，其中常一線作為烷基苯料或輕柴餾份，常二線、常三線均為柴油餾份，常四線為重柴或蠟油餾份。四個(gè)側(cè)線分別自第柴或蠟油餾份。四個(gè)側(cè)線分別自第37層、第層、第25層、第層、第15層、第層、第7

15、層塔盤自流進(jìn)入汽提塔（層塔盤自流進(jìn)入汽提塔（塔塔103/1-4），進(jìn)行汽提，汽提出的輕組份和蒸汽分別返回各側(cè)線抽出層的上一層塔盤，各），進(jìn)行汽提，汽提出的輕組份和蒸汽分別返回各側(cè)線抽出層的上一層塔盤，各側(cè)線油則分別由泵側(cè)線油則分別由泵106、泵、泵108/1、2，泵，泵110/1、2，泵，泵111自塔自塔103/14底部抽底部抽出。常一線油依次進(jìn)入空冷器（冷出。常一線油依次進(jìn)入空冷器（冷105）,后冷器（冷后冷器（冷106）冷卻至）冷卻至40送出裝置；送出裝置； 11100100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/ /年裝置基本情況年裝置基本情況常二線油首先進(jìn)換常二線油首先進(jìn)換111/1、2與脫后原油換熱，再進(jìn)空冷器（

16、冷與脫后原油換熱，再進(jìn)空冷器（冷107），后冷器（冷），后冷器（冷108）冷卻至）冷卻至50送出裝置；常三線油先進(jìn)換送出裝置；常三線油先進(jìn)換104與脫前原油換熱，再進(jìn)水冷卻器（冷與脫前原油換熱，再進(jìn)水冷卻器（冷109）冷至）冷至50送出裝置；常四線油先進(jìn)換送出裝置；常四線油先進(jìn)換105與脫前原油換熱后，可作為蠟油餾份并入與脫前原油換熱后，可作為蠟油餾份并入混合蠟油管線；也可作為重柴餾份進(jìn)冷混合蠟油管線；也可作為重柴餾份進(jìn)冷109冷卻至冷卻至60送出裝置，此時(shí)將常三線并入常送出裝置，此時(shí)將常三線并入常二線一起冷卻再送出裝置。塔二線一起冷卻再送出裝置。塔102設(shè)有兩個(gè)中段回流，常一中自第設(shè)有兩個(gè)中

17、段回流，常一中自第33層塔盤由泵層塔盤由泵107抽出抽出后經(jīng)換后經(jīng)換112/1、2與脫后原油換熱后再返回第與脫后原油換熱后再返回第36層塔盤。常二中自第層塔盤。常二中自第21層塔盤由泵層塔盤由泵109/1、2抽出經(jīng)換抽出經(jīng)換117、換、換110/15依次與拔頭原油，脫后原油換熱后再返回第依次與拔頭原油，脫后原油換熱后再返回第24層塔盤。層塔盤。塔塔102底每小時(shí)吹入底每小時(shí)吹入400的過(guò)熱蒸汽的過(guò)熱蒸汽2000kg左右。常壓重油經(jīng)泵左右。常壓重油經(jīng)泵112/1、2抽出進(jìn)入減抽出進(jìn)入減壓爐（爐壓爐（爐102）的對(duì)流室，在爐內(nèi)被加熱至）的對(duì)流室，在爐內(nèi)被加熱至390左右離開爐左右離開爐102的輻射

18、室經(jīng)低速轉(zhuǎn)油的輻射室經(jīng)低速轉(zhuǎn)油線徑向進(jìn)入減壓塔（塔線徑向進(jìn)入減壓塔（塔104）的閃蒸段。）的閃蒸段。塔塔104頂部真空度為頂部真空度為-97KPa左右，溫度左右，溫度50左右。塔頂設(shè)有三級(jí)蒸汽抽真空系統(tǒng)。減頂左右。塔頂設(shè)有三級(jí)蒸汽抽真空系統(tǒng)。減頂油氣及抽空蒸汽依次經(jīng)過(guò)冷油氣及抽空蒸汽依次經(jīng)過(guò)冷110、冷、冷111、冷、冷112冷凝冷卻后進(jìn)入油水分離罐（容冷凝冷卻后進(jìn)入油水分離罐（容104）進(jìn)氣汽、油、水分離。分離出的低壓瓦斯送爐）進(jìn)氣汽、油、水分離。分離出的低壓瓦斯送爐102低壓瓦斯火嘴燃燒，含硫污水經(jīng)泵低壓瓦斯火嘴燃燒，含硫污水經(jīng)泵124/1、2，抽出后送出裝置，減頂污油經(jīng)泵，抽出后送出裝置

19、，減頂污油經(jīng)泵113/1、2抽出后送出裝置。減壓塔共設(shè)三個(gè)抽出后送出裝置。減壓塔共設(shè)三個(gè)側(cè)線及三個(gè)中段回流。其中減一線由泵側(cè)線及三個(gè)中段回流。其中減一線由泵114抽出經(jīng)換抽出經(jīng)換102/1、2與脫前原油換熱后，一與脫前原油換熱后，一路作為中段回流返塔，另一路并入混和蠟油管線。減二線由泵路作為中段回流返塔，另一路并入混和蠟油管線。減二線由泵115/1、 2抽出經(jīng)換抽出經(jīng)換114、換、換109/13與脫前原油換熱后，一路作為中段回流返塔，另一路繼續(xù)經(jīng)換與脫前原油換熱后，一路作為中段回流返塔，另一路繼續(xù)經(jīng)換103與脫與脫前原油換熱后，并入混合蠟油管線。減三線由泵前原油換熱后，并入混合蠟油管線。減三線

20、由泵116/1、2抽出后，一路作為凈洗滌油直抽出后，一路作為凈洗滌油直接打入塔接打入塔104的凈洗段，另一路經(jīng)換的凈洗段，另一路經(jīng)換-118/1.2.與拔頭原油換熱后再分兩路，一路作為中與拔頭原油換熱后再分兩路，一路作為中段回流返塔，另一路經(jīng)換段回流返塔，另一路經(jīng)換115、換、換108、換、換106依次與脫后原油，脫前原油換熱后并依次與脫后原油，脫前原油換熱后并入混合蠟油管線。塔入混合蠟油管線。塔104設(shè)有凈洗和臟洗兩段洗滌工藝。凈洗為一次通過(guò)式洗滌流程，設(shè)有凈洗和臟洗兩段洗滌工藝。凈洗為一次通過(guò)式洗滌流程，12100100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/ /年裝置基本情況年裝置基本情況凈洗油直接由減三線提供；臟洗

21、為循環(huán)洗滌流程，臟洗油經(jīng)泵凈洗油直接由減三線提供；臟洗為循環(huán)洗滌流程，臟洗油經(jīng)泵117抽出后，大部分直接抽出后，大部分直接循環(huán)返塔，少量臟洗油并入蠟油管線或打入常壓重油泵入口。匯在一起的混合蠟油可直接循環(huán)返塔，少量臟洗油并入蠟油管線或打入常壓重油泵入口。匯在一起的混合蠟油可直接送出裝置（熱出料），也可經(jīng)蠟油冷卻器（冷送出裝置（熱出料），也可經(jīng)蠟油冷卻器（冷113）冷至）冷至80左右送出裝置（冷出料）左右送出裝置（冷出料）。塔。塔104底部的高溫渣油由泵底部的高溫渣油由泵118/1、2抽出后，經(jīng)換抽出后，經(jīng)換119/1、2、換、換116、換、換113/13，換，換107依次與拔頭原油、脫后原油、

22、脫前原油換熱后，進(jìn)渣油冷卻器（冷依次與拔頭原油、脫后原油、脫前原油換熱后，進(jìn)渣油冷卻器（冷114）冷至）冷至120左右送出裝置。左右送出裝置。13指標(biāo)名稱項(xiàng) 目單 位指 標(biāo)主要主要操作操作指標(biāo)指標(biāo)常壓爐分支出口溫度3603減壓爐分支出口溫度（減渣方案）3783減壓爐分支出口溫度（常渣方案）3653兩爐分支溫差 5兩爐爐膛溫度800初頂壓力Mpa0.1常頂壓力Mpa0.1減頂真空度kpa -95減頂溫度35100初頂溫度95120常頂溫度100135冷蠟油出裝置溫度5595裝置的主要操作條件裝置的主要操作條件 14指標(biāo)名稱項(xiàng) 目單 位指 標(biāo)動(dòng)力工藝指標(biāo)動(dòng)力工藝指標(biāo)循環(huán)水上水溫度33循環(huán)水壓力MP

23、a0.35循環(huán)水返回溫度431.0 MPa蒸汽溫度1852501.0 MPa蒸汽壓力MPa0.801.20凈化風(fēng)壓力MPa0.4.5非凈化風(fēng)壓力MPa0.4新鮮水壓力MPa0.35燃料氣壓力MPa0.400.60裝置的主要操作條件裝置的主要操作條件 15原油含鹽、含水的危害增加石油運(yùn)輸、貯存的負(fù)荷（水）影響加工過(guò)程中的平穩(wěn)操作（水）增加過(guò)程中的能量消耗（水） 造成設(shè)備和管道的結(jié)垢和堵塞（鹽）腐蝕管線和設(shè)備（鹽）16 基本原理n 原油的電脫鹽主要是在原油中加入一定量的水和一定濃度的破乳劑，經(jīng)過(guò)一定程度的混合，在一定的溫度下達(dá)到溶解原油中的鹽類和破壞原油本身的乳化液的目的，在電場(chǎng)的作用下，使微小的

24、水滴結(jié)成大水滴，依靠油水密度差使油水分離，由于原油中的大部分鹽類溶解于水中，因此在脫水的同時(shí)，也將原油中的大部分鹽類脫除。17m電脫鹽工藝和設(shè)備的主要特點(diǎn)m（1）本裝置流程上采用一路二級(jí)脫鹽方式，可切出任意一個(gè)脫鹽罐，也可將脫鹽裝置切出原料預(yù)處理裝置。m（2）脫鹽注水使用新鮮水、軟化水、脫鹽二次排水及污水汽提凈化水，注水流程靈活，一次注水一般注在換103、換104之間，也可注在1#罐的入口，二次排水可注在1#罐的入口，二次注水在2#罐的入口。m（3）罐底部設(shè)有水沖洗系統(tǒng)，作用是用水沖洗罐底部的油泥、沙子。m（4）電脫鹽變壓器采用交流全阻抗防爆變壓器。m（5）電脫鹽罐內(nèi)極板采用二層水平方式，下層

25、極板通電，下極板與上極板為強(qiáng)電場(chǎng)區(qū)，下極板與油水界面為弱電場(chǎng)區(qū)。1819電脫鹽裝置工藝流程 二級(jí)脫鹽罐 新鮮水 二級(jí)排水 一級(jí)注水泵 一級(jí)脫鹽罐 破乳劑 沉渣沖洗線 原油 一級(jí)排水一級(jí)排水20電脫鹽裝置達(dá)標(biāo)指標(biāo)m1、脫后原油含鹽量3mg/l，m2、脫后原油含水量0.3%，m3、電脫鹽污水含油量200ppm，21造成運(yùn)行電脫鹽工況不理想的主要原因：造成運(yùn)行電脫鹽工況不理想的主要原因：a.a.原油品種發(fā)生變化，破乳劑的品種、注入量沒(méi)有隨之原油品種發(fā)生變化，破乳劑的品種、注入量沒(méi)有隨之調(diào)整，造成破乳、脫鹽效果下降；調(diào)整，造成破乳、脫鹽效果下降；b.b.電脫鹽操作條件沒(méi)有隨原油品種、處理量的變化及時(shí)電

26、脫鹽操作條件沒(méi)有隨原油品種、處理量的變化及時(shí)調(diào)整優(yōu)化；調(diào)整優(yōu)化；c.c.常減壓蒸餾裝置擴(kuò)量，而電脫鹽單元沒(méi)有相應(yīng)配套擴(kuò)常減壓蒸餾裝置擴(kuò)量，而電脫鹽單元沒(méi)有相應(yīng)配套擴(kuò)量，導(dǎo)致原油在電脫鹽過(guò)程中線速偏高，脫鹽停留時(shí)間量，導(dǎo)致原油在電脫鹽過(guò)程中線速偏高，脫鹽停留時(shí)間偏短；偏短；d.d.管理不嚴(yán)，脫鹽后含鹽分析、考核工作做得不好，沒(méi)管理不嚴(yán)，脫鹽后含鹽分析、考核工作做得不好，沒(méi)有作為常減壓蒸餾裝置的重要工藝參數(shù)進(jìn)行考核有作為常減壓蒸餾裝置的重要工藝參數(shù)進(jìn)行考核22加熱爐是常減壓裝置中重要的一環(huán)，能耗占整個(gè)裝置能加熱爐是常減壓裝置中重要的一環(huán)，能耗占整個(gè)裝置能耗的耗的70%70%以上，所以搞好加熱爐的平

27、穩(wěn)操作，對(duì)整個(gè)裝以上，所以搞好加熱爐的平穩(wěn)操作，對(duì)整個(gè)裝置的平穩(wěn)運(yùn)行及節(jié)能降耗有重要作用。置的平穩(wěn)運(yùn)行及節(jié)能降耗有重要作用。爐管內(nèi)物料所吸收的熱量占燃料燃燒所發(fā)出的熱量及其爐管內(nèi)物料所吸收的熱量占燃料燃燒所發(fā)出的熱量及其它供熱之和的百分?jǐn)?shù)即為加熱爐的熱效率。它供熱之和的百分?jǐn)?shù)即為加熱爐的熱效率。 它是表明它是表明燃料有效利用率的一個(gè)指標(biāo)，是加熱爐操作的一個(gè)主要燃料有效利用率的一個(gè)指標(biāo)，是加熱爐操作的一個(gè)主要工藝參數(shù)。工藝參數(shù)。加熱爐熱效率隨煙氣排出溫度的高低、過(guò)?？諝庀禂?shù)大加熱爐熱效率隨煙氣排出溫度的高低、過(guò)?？諝庀禂?shù)大小、爐體保溫情況及燃料完全燃燒程度而不同，變化范小、爐體保溫情況及燃料完全

28、燃燒程度而不同，變化范圍很大。在常用的過(guò)?？諝庀禂?shù)條件下，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，一圍很大。在常用的過(guò)?？諝庀禂?shù)條件下，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，一般排煙溫度每降低般排煙溫度每降低17201720，則爐效率可提高，則爐效率可提高1%1%。因此。因此開好空氣預(yù)熱系統(tǒng)是降低排煙溫度、提高加熱爐熱效率開好空氣預(yù)熱系統(tǒng)是降低排煙溫度、提高加熱爐熱效率的有效措施。的有效措施。23過(guò)大的過(guò)剩空氣系數(shù)同樣也會(huì)嚴(yán)重影響加熱爐熱效率。過(guò)大的過(guò)?？諝庀禂?shù)同樣也會(huì)嚴(yán)重影響加熱爐熱效率。排煙溫度愈高，其影響也就愈大，在排煙溫度為排煙溫度愈高，其影響也就愈大，在排煙溫度為200500200500范圍內(nèi)時(shí)，過(guò)?？諝庀禂?shù)每下降范圍內(nèi)時(shí)，過(guò)?？諝庀禂?shù)每下

29、降0.10.1，可提高，可提高加熱爐熱效率加熱爐熱效率0.81.9%0.81.9%，這就是人們目前普遍強(qiáng)調(diào)的嚴(yán)，這就是人們目前普遍強(qiáng)調(diào)的嚴(yán)格調(diào)節(jié)、控制適量的過(guò)?？諝庀禂?shù)的原因所在。爐體散格調(diào)節(jié)、控制適量的過(guò)剩空氣系數(shù)的原因所在。爐體散熱量約占燃料總發(fā)熱量的熱量約占燃料總發(fā)熱量的24%24%，因此加強(qiáng)加熱爐的隔熱，因此加強(qiáng)加熱爐的隔熱保溫也是非常重要的。保溫也是非常重要的。加熱爐熱效率簡(jiǎn)化計(jì)算式加熱爐熱效率簡(jiǎn)化計(jì)算式. .xlsxls24提高加熱爐熱效率措施：提高加熱爐熱效率措施：1 1 降低排煙溫度：降低排煙溫度：1) 1) 開好加熱爐余熱回收系統(tǒng)，回收利用好煙氣余熱。開好加熱爐余熱回收系統(tǒng)，

30、回收利用好煙氣余熱。2) 2) 開好加熱爐吹灰器。在日常運(yùn)行中定時(shí)吹灰是降低開好加熱爐吹灰器。在日常運(yùn)行中定時(shí)吹灰是降低排煙溫度、提高加熱爐熱效率的措施之一。此外，在停排煙溫度、提高加熱爐熱效率的措施之一。此外，在停工檢修期間，清除爐管表面的積垢也可強(qiáng)化對(duì)流傳熱過(guò)工檢修期間，清除爐管表面的積垢也可強(qiáng)化對(duì)流傳熱過(guò)程，從而降低排煙溫度。程，從而降低排煙溫度。3) 3) 精心操作，確保爐膛溫度均勻，防止局部過(guò)熱和管精心操作，確保爐膛溫度均勻，防止局部過(guò)熱和管內(nèi)結(jié)焦，是保證爐管正常傳熱能力的必要條件。若管內(nèi)內(nèi)結(jié)焦，是保證爐管正常傳熱能力的必要條件。若管內(nèi)結(jié)焦則傳熱能力降低，爐膛溫度和排煙溫度都將隨之而

31、結(jié)焦則傳熱能力降低，爐膛溫度和排煙溫度都將隨之而升高。升高。 4) 4) 清理爐管積灰清理爐管積灰25對(duì)流室清理前后對(duì)比圖對(duì)流室清理前后對(duì)比圖262 2降低加熱爐過(guò)剩空氣系數(shù)：降低加熱爐過(guò)?？諝庀禂?shù)：1) 1) 調(diào)節(jié)好調(diào)節(jié)好“三門一板三門一板”，在保證完全燃燒的前提下，在保證完全燃燒的前提下，盡量降低入爐空氣量。盡量降低入爐空氣量。2) 2) 爐體不嚴(yán)、漏風(fēng)量多是造成過(guò)?？諝庀禂?shù)大的主要爐體不嚴(yán)、漏風(fēng)量多是造成過(guò)?？諝庀禂?shù)大的主要原因之一。消除漏風(fēng)不但簡(jiǎn)單易行，而且效果顯著。如原因之一。消除漏風(fēng)不但簡(jiǎn)單易行，而且效果顯著。如將加熱爐所有漏風(fēng)點(diǎn)（如停用的火嘴、看火孔、人孔等將加熱爐所有漏風(fēng)點(diǎn)（如

32、停用的火嘴、看火孔、人孔等）全部堵封，可以使加熱爐熱效率得以顯著提高。）全部堵封，可以使加熱爐熱效率得以顯著提高。273 3減少爐壁散熱損失：減少爐壁散熱損失：1) 1) 控制爐膛溫度，不得超溫，以免燒壞爐墻，導(dǎo)致爐控制爐膛溫度，不得超溫，以免燒壞爐墻，導(dǎo)致爐壁溫度升高，散熱損失增大。壁溫度升高，散熱損失增大。2) 2) 搞好爐子的檢修，保證爐墻沒(méi)有大的裂紋和孔洞，搞好爐子的檢修，保證爐墻沒(méi)有大的裂紋和孔洞，使煙氣不致串入爐墻和爐壁之間造成爐壁局部溫度過(guò)高使煙氣不致串入爐墻和爐壁之間造成爐壁局部溫度過(guò)高。4 4搞好加熱爐操作，確保燃料燃燒完全：搞好加熱爐操作，確保燃料燃燒完全：1) 1) 采用

33、多火嘴，短火焰，齊火苗，火焰不撲爐管的操采用多火嘴，短火焰，齊火苗，火焰不撲爐管的操作，嚴(yán)防局部過(guò)熱。作，嚴(yán)防局部過(guò)熱。2) 2) 嚴(yán)格按照工藝指標(biāo)控制爐出口溫度，在操作上做到嚴(yán)格按照工藝指標(biāo)控制爐出口溫度，在操作上做到勤檢查，細(xì)分析，穩(wěn)調(diào)節(jié)。勤檢查，細(xì)分析，穩(wěn)調(diào)節(jié)。283) 3) 根據(jù)爐子負(fù)荷及時(shí)調(diào)整火嘴數(shù)量及閥位開度。根據(jù)爐子負(fù)荷及時(shí)調(diào)整火嘴數(shù)量及閥位開度。4) 4) 爐膛保持合適的負(fù)壓，同時(shí)爐膛清晰明亮，火焰正爐膛保持合適的負(fù)壓，同時(shí)爐膛清晰明亮，火焰正常。常。5) 5) 在燒瓦斯時(shí)火焰無(wú)力擺來(lái)擺去，顏色暗紅，需增大在燒瓦斯時(shí)火焰無(wú)力擺來(lái)擺去，顏色暗紅，需增大煙道擋板或風(fēng)門，若火焰過(guò)長(zhǎng)，

34、可適當(dāng)增大風(fēng)門或關(guān)小煙道擋板或風(fēng)門，若火焰過(guò)長(zhǎng)，可適當(dāng)增大風(fēng)門或關(guān)小煙道擋板。煙道擋板。6) 6) 檢查爐管、彎頭箱是否變形，爐墻、管架、管鉤的檢查爐管、彎頭箱是否變形，爐墻、管架、管鉤的顏色是否基本一致，如有局部發(fā)紅是局部過(guò)熱的表現(xiàn)。顏色是否基本一致，如有局部發(fā)紅是局部過(guò)熱的表現(xiàn)。29 精餾過(guò)程是在裝有很多塔盤的精餾塔內(nèi)進(jìn)精餾過(guò)程是在裝有很多塔盤的精餾塔內(nèi)進(jìn)行的。塔底吹入水蒸汽，塔頂有回流。經(jīng)加熱行的。塔底吹入水蒸汽，塔頂有回流。經(jīng)加熱爐加熱的原料以汽液混合物的狀態(tài)進(jìn)人精餾塔爐加熱的原料以汽液混合物的狀態(tài)進(jìn)人精餾塔的汽化段，經(jīng)一次汽化，使汽液分開。未汽化的汽化段，經(jīng)一次汽化，使汽液分開。未汽

35、化的重油流向塔底，通過(guò)提餾進(jìn)一步蒸出其中所的重油流向塔底，通過(guò)提餾進(jìn)一步蒸出其中所含的輕組份。從汽化段上升的油汽與下降的液含的輕組份。從汽化段上升的油汽與下降的液體回流在塔盤上充分接觸，汽相部分中較重的體回流在塔盤上充分接觸，汽相部分中較重的組份冷凝，液相部分中較輕的組份汽化。因此組份冷凝，液相部分中較輕的組份汽化。因此，油汽中易揮發(fā)組份的含量將因液體的部分汽，油汽中易揮發(fā)組份的含量將因液體的部分汽化，使液相中易揮發(fā)組份向汽相擴(kuò)散而增多；化，使液相中易揮發(fā)組份向汽相擴(kuò)散而增多；油汽中難揮發(fā)組份的含量因汽體的部分冷凝，油汽中難揮發(fā)組份的含量因汽體的部分冷凝，使汽相中難揮發(fā)組份向液相擴(kuò)散而增多。這

36、樣使汽相中難揮發(fā)組份向液相擴(kuò)散而增多。這樣，同一層塔板上互相接觸的汽液兩相就趨向平，同一層塔板上互相接觸的汽液兩相就趨向平衡。通過(guò)多次這樣的質(zhì)量、熱量交換，就能達(dá)衡。通過(guò)多次這樣的質(zhì)量、熱量交換，就能達(dá)到精餾目的到精餾目的30常壓塔塔內(nèi)圖常壓塔塔內(nèi)圖初餾塔塔內(nèi)圖初餾塔塔內(nèi)圖31抽真空系統(tǒng)原理：抽真空系統(tǒng)原理：工作蒸汽通過(guò)噴嘴形成的高速度，蒸汽壓力轉(zhuǎn)變?yōu)樗俣饶埽c吸入工作蒸汽通過(guò)噴嘴形成的高速度，蒸汽壓力轉(zhuǎn)變?yōu)樗俣饶?，與吸入的氣體在混合室混合后進(jìn)入擴(kuò)壓室。在擴(kuò)壓室中，速度逐漸降低，的氣體在混合室混合后進(jìn)入擴(kuò)壓室。在擴(kuò)壓室中，速度逐漸降低，速度能又轉(zhuǎn)化成壓力能，從而使抽空器排出的混合氣體壓力顯著高

37、速度能又轉(zhuǎn)化成壓力能，從而使抽空器排出的混合氣體壓力顯著高于吸入室的壓力于吸入室的壓力32換換116116- -119119塔塔101爐爐101泵泵104/1.2泵泵112/1.2爐爐102泵泵103泵泵122容容102初頂油出裝置初頂油出裝置注氨、緩蝕劑注氨、緩蝕劑空冷空冷101/1.2101/1.2冷冷102初頂瓦斯初頂瓦斯含硫污水含硫污水泵泵105泵泵123/1.2容容103常頂油出裝置常頂油出裝置注氨、緩蝕劑注氨、緩蝕劑冷冷104空冷空冷103/1.2常頂瓦斯常頂瓦斯含硫污水含硫污水換換101注氨、緩蝕劑注氨、緩蝕劑原油原油自罐自罐區(qū)來(lái)區(qū)來(lái)電脫鹽罐電脫鹽罐容容101/1.2101/1.

38、2換換101-107換換111111-115-115換換108108- -110110泵泵102/1.2102/1.2排排水水影響真空度的原因分析：影響真空度的原因分析：1 1、蒸汽噴射器使用的、蒸汽噴射器使用的 蒸汽壓力不足蒸汽壓力不足2 2、塔頂冷凝器和各級(jí)水冷器使用的循環(huán)水溫度偏高或者壓力、塔頂冷凝器和各級(jí)水冷器使用的循環(huán)水溫度偏高或者壓力偏低。偏低。3 3、減壓塔塔頂溫度偏高。、減壓塔塔頂溫度偏高。4 4、減壓爐出口溫度偏高或者減壓塔進(jìn)料組成變化。、減壓爐出口溫度偏高或者減壓塔進(jìn)料組成變化。5 5、減壓塔塔底注汽偏大或者爐管注汽偏大。、減壓塔塔底注汽偏大或者爐管注汽偏大。6 6、減壓塔

39、塔底液位偏高。、減壓塔塔底液位偏高。7 7、減壓塔塔頂罐液位裝滿。、減壓塔塔頂罐液位裝滿。8 8、蒸汽抽真空器本身故障。、蒸汽抽真空器本身故障。9 9、減壓塔頂罐水封被破壞。、減壓塔頂罐水封被破壞。1010、減頂尾氣后路不通。、減頂尾氣后路不通。1111、減壓塔塔體泄露。、減壓塔塔體泄露。33高溫部位改造：高溫部位改造：100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/年常減壓裝置部分高溫部位管線設(shè)備腐蝕較為嚴(yán)重，擬年常減壓裝置部分高溫部位管線設(shè)備腐蝕較為嚴(yán)重，擬將工藝溫度將工藝溫度260以上的部分高溫工藝管線更換為以上的部分高溫工藝管線更換為321材質(zhì)，此項(xiàng)改材質(zhì)，此項(xiàng)改造在造在2007年大修期間實(shí)施。年大修期間實(shí)施。具體更

40、換管線名稱如下：具體更換管線名稱如下：一、常壓塔底抽出線至減壓爐對(duì)流室入口。一、常壓塔底抽出線至減壓爐對(duì)流室入口。二、減二線抽出至換二、減二線抽出至換114出口出口(到第一組入口及副線入口到第一組入口及副線入口)。三、減三線抽出至換三、減三線抽出至換115出口出口(到第一組入口及副線入口到第一組入口及副線入口)及回流及回流線，凈洗油線。線，凈洗油線。四、洗滌油線抽出至返塔線，洗滌油去常底泵線，洗滌油去蠟四、洗滌油線抽出至返塔線，洗滌油去常底泵線，洗滌油去蠟油線。油線。五、減壓塔底抽出至換五、減壓塔底抽出至換113(到第一組入口及副線入口到第一組入口及副線入口)入口。入口。六、常壓爐出口至常壓塔

41、進(jìn)料線。六、常壓爐出口至常壓塔進(jìn)料線。七、兩爐燃料油系統(tǒng)管線七、兩爐燃料油系統(tǒng)管線八、兩爐爐管（除過(guò)熱蒸汽爐管）。八、兩爐爐管（除過(guò)熱蒸汽爐管）。34減壓塔塔內(nèi)件升級(jí)改造：減壓塔塔內(nèi)件升級(jí)改造： 100100萬(wàn)噸萬(wàn)噸/ /年原料預(yù)處理裝置原年原料預(yù)處理裝置原設(shè)計(jì)為低硫低酸原油，開車后設(shè)計(jì)為低硫低酸原油，開車后一直加工低酸燃料油，?；恢奔庸さ退崛剂嫌?，海化集團(tuán)團(tuán)20092009年進(jìn)入海油后，開始加年進(jìn)入海油后，開始加工海洋含酸原油，加工原油主工海洋含酸原油，加工原油主要以要以BZ25-1BZ25-1為主，酸值為為主，酸值為2.09mgKOH/g2.09mgKOH/g左右，腐蝕性強(qiáng)，左右，腐蝕

42、性強(qiáng)，減壓塔出現(xiàn)集油箱一直難以建減壓塔出現(xiàn)集油箱一直難以建立液位，產(chǎn)品收率偏低等現(xiàn)象立液位，產(chǎn)品收率偏低等現(xiàn)象，在，在20112011年大修期間發(fā)現(xiàn)塔內(nèi)年大修期間發(fā)現(xiàn)塔內(nèi)件腐蝕較嚴(yán)重，對(duì)塔內(nèi)件進(jìn)行件腐蝕較嚴(yán)重，對(duì)塔內(nèi)件進(jìn)行了升級(jí)改造，材質(zhì)由了升級(jí)改造，材質(zhì)由304304升級(jí)成升級(jí)成316L316L，進(jìn)料段升級(jí)成，進(jìn)料段升級(jí)成317L317L。 35加熱爐余熱回收改造：加熱爐余熱回收改造：原料蒸餾裝置有常壓爐和減壓爐各一臺(tái)，兩臺(tái)加熱爐分原料蒸餾裝置有常壓爐和減壓爐各一臺(tái)，兩臺(tái)加熱爐分別設(shè)置有煙氣余熱回收系統(tǒng)，預(yù)熱器采用熱管空氣預(yù)熱別設(shè)置有煙氣余熱回收系統(tǒng)，預(yù)熱器采用熱管空氣預(yù)熱器，設(shè)有引風(fēng)機(jī)和鼓

43、風(fēng)機(jī)。根據(jù)生產(chǎn)的需要，常減壓裝器，設(shè)有引風(fēng)機(jī)和鼓風(fēng)機(jī)。根據(jù)生產(chǎn)的需要，常減壓裝置處理量會(huì)進(jìn)一步提高，相應(yīng)加熱爐負(fù)荷會(huì)進(jìn)一步增大置處理量會(huì)進(jìn)一步提高，相應(yīng)加熱爐負(fù)荷會(huì)進(jìn)一步增大，排煙溫度有時(shí)會(huì)達(dá)到，排煙溫度有時(shí)會(huì)達(dá)到300300以上，造成能源的浪費(fèi)及以上，造成能源的浪費(fèi)及環(huán)境污染的增加。環(huán)境污染的增加。為了降低環(huán)境污染、燃料消耗及滿足裝置擴(kuò)能要求，在為了降低環(huán)境污染、燃料消耗及滿足裝置擴(kuò)能要求，在20122012年對(duì)加熱爐預(yù)熱回收系統(tǒng)進(jìn)行重新的技術(shù)設(shè)計(jì)升級(jí)年對(duì)加熱爐預(yù)熱回收系統(tǒng)進(jìn)行重新的技術(shù)設(shè)計(jì)升級(jí)改造。經(jīng)設(shè)計(jì)單位設(shè)計(jì)，利舊現(xiàn)有的預(yù)熱器，引風(fēng)機(jī)，改造。經(jīng)設(shè)計(jì)單位設(shè)計(jì)，利舊現(xiàn)有的預(yù)熱器，引風(fēng)機(jī)，鼓

44、風(fēng)機(jī)。在熱管預(yù)熱器上部增加高溫段空氣預(yù)熱器。高鼓風(fēng)機(jī)。在熱管預(yù)熱器上部增加高溫段空氣預(yù)熱器。高溫?zé)煔鉁責(zé)煔?71471，經(jīng)過(guò)高溫空氣預(yù)熱器降低到，經(jīng)過(guò)高溫空氣預(yù)熱器降低到280280左右。左右。然后然后280280煙氣進(jìn)入熱管空氣預(yù)熱器，最終煙氣煙氣進(jìn)入熱管空氣預(yù)熱器，最終煙氣190190排排出。加熱爐熱效率提高到出。加熱爐熱效率提高到88%88%以上。以上。36余熱回收改造前后對(duì)比圖余熱回收改造前后對(duì)比圖37換熱網(wǎng)絡(luò)窄點(diǎn)技術(shù)優(yōu)化原理?yè)Q熱網(wǎng)絡(luò)窄點(diǎn)技術(shù)優(yōu)化原理它主要是對(duì)過(guò)程系統(tǒng)的整體進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，包括冷熱物它主要是對(duì)過(guò)程系統(tǒng)的整體進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，包括冷熱物流之間的恰當(dāng)匹配，冷熱公用工程的類型和加熱

45、器冷卻流之間的恰當(dāng)匹配，冷熱公用工程的類型和加熱器冷卻器及系統(tǒng)中的一些設(shè)備如分離器、蒸發(fā)器等設(shè)備在網(wǎng)絡(luò)器及系統(tǒng)中的一些設(shè)備如分離器、蒸發(fā)器等設(shè)備在網(wǎng)絡(luò)中的合適放置位置；節(jié)能、投資和可操作性的三維權(quán)衡中的合適放置位置；節(jié)能、投資和可操作性的三維權(quán)衡。最終的優(yōu)化目標(biāo)是總年運(yùn)行費(fèi)用與初投資費(fèi)用之和最。最終的優(yōu)化目標(biāo)是總年運(yùn)行費(fèi)用與初投資費(fèi)用之和最小。在優(yōu)化的目標(biāo)方面，窄點(diǎn)技術(shù)最初是以能量為系統(tǒng)小。在優(yōu)化的目標(biāo)方面，窄點(diǎn)技術(shù)最初是以能量為系統(tǒng)的目標(biāo)，然后發(fā)展為以總費(fèi)用為目標(biāo)，又進(jìn)一步考慮過(guò)的目標(biāo)，然后發(fā)展為以總費(fèi)用為目標(biāo)，又進(jìn)一步考慮過(guò)程系統(tǒng)的安全性、可操作性、對(duì)不同工況的適應(yīng)性和對(duì)程系統(tǒng)的安全性、可

46、操作性、對(duì)不同工況的適應(yīng)性和對(duì)環(huán)境的影響等非定量的過(guò)程目標(biāo)。因此窄點(diǎn)技術(shù)不僅可環(huán)境的影響等非定量的過(guò)程目標(biāo)。因此窄點(diǎn)技術(shù)不僅可以用于熱回收換熱網(wǎng)絡(luò)的優(yōu)化集成，而且可用于合理設(shè)以用于熱回收換熱網(wǎng)絡(luò)的優(yōu)化集成，而且可用于合理設(shè)置熱機(jī)和熱泵、確定公用工程的等級(jí)和用量，去除置熱機(jī)和熱泵、確定公用工程的等級(jí)和用量，去除“瓶瓶頸頸”提高生產(chǎn)能力，分離設(shè)備的集成，減少生產(chǎn)用水，提高生產(chǎn)能力，分離設(shè)備的集成，減少生產(chǎn)用水，減少?gòu)U氣污染排放等。減少?gòu)U氣污染排放等。38爐管爐管ATTATT陶瓷涂層技術(shù)陶瓷涂層技術(shù) ATT ATT陶瓷涂層技術(shù)是在物體表面噴涂一層具有高發(fā)陶瓷涂層技術(shù)是在物體表面噴涂一層具有高發(fā)射率（

47、射率（0.920.92）的陶瓷涂層材料。通過(guò)高溫（）的陶瓷涂層材料。通過(guò)高溫（300300）處）處理，在物體表面形成一層陶瓷膜。使物體表面具有很強(qiáng)理，在物體表面形成一層陶瓷膜。使物體表面具有很強(qiáng)的熱輻射能力和輻射吸收能力，從而使輻射傳熱的效率的熱輻射能力和輻射吸收能力，從而使輻射傳熱的效率提高，達(dá)到節(jié)能減排的目的。提高，達(dá)到節(jié)能減排的目的。 技術(shù)原理：技術(shù)原理：根據(jù)基爾霍夫定律，材料的吸收率與發(fā)射率相等。當(dāng)根據(jù)基爾霍夫定律，材料的吸收率與發(fā)射率相等。當(dāng)物體表面的發(fā)射率提高后，它的吸收熱量的能力也相應(yīng)物體表面的發(fā)射率提高后，它的吸收熱量的能力也相應(yīng)提高。由于在高溫條件下，熱量傳遞以輻射為主，當(dāng)被

48、提高。由于在高溫條件下，熱量傳遞以輻射為主，當(dāng)被加熱物體表面噴涂加熱物體表面噴涂ATTATT陶瓷涂層后，極大提高了被加熱陶瓷涂層后，極大提高了被加熱體吸收和發(fā)射熱量的能力，在同樣的加熱條件下，由于體吸收和發(fā)射熱量的能力，在同樣的加熱條件下，由于傳熱能力的提高，必將大大提高熱能的利用效率，從而傳熱能力的提高，必將大大提高熱能的利用效率，從而達(dá)到節(jié)能的目的。達(dá)到節(jié)能的目的。39優(yōu)點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)： 節(jié)能增效節(jié)能增效 提高耐火襯層表面的發(fā)射率提高耐火襯層表面的發(fā)射率, ,從而增加輻射熱從而增加輻射熱( (能量能量) )的二次輻射的二次輻射 提高工藝管道熱吸收能力提高工藝管道熱吸收能力 外壁溫度降低外壁溫度降

49、低10%10%以上以上 節(jié)約燃料消耗節(jié)約燃料消耗3%3%以上以上 提高加熱爐內(nèi)溫度均勻性、穩(wěn)定性提高加熱爐內(nèi)溫度均勻性、穩(wěn)定性50% 50% 爐外壁溫度和排煙溫度降低爐外壁溫度和排煙溫度降低10%10%以上以上 40 減排環(huán)保減排環(huán)保 NOXNOX含量排放減少含量排放減少10%10%以上以上 降低爐表及排煙溫度，減少煉化企業(yè)加熱爐污染降低爐表及排煙溫度，減少煉化企業(yè)加熱爐污染 延長(zhǎng)加熱爐工藝管道及耐火襯層壽命延長(zhǎng)加熱爐工藝管道及耐火襯層壽命 。 ATTATT陶瓷涂層與襯里附著力好，形成陶瓷膜，能保護(hù)陶瓷涂層與襯里附著力好，形成陶瓷膜，能保護(hù)襯里不被煙氣腐蝕，延長(zhǎng)襯里使用壽命。襯里不被煙氣腐蝕，

50、延長(zhǎng)襯里使用壽命。 爐管表面陶瓷涂層不龜裂，防止?fàn)t管表面結(jié)焦、結(jié)爐管表面陶瓷涂層不龜裂，防止?fàn)t管表面結(jié)焦、結(jié)垢。提高了爐管的冶金穩(wěn)定性，保證了加熱爐的長(zhǎng)周期垢。提高了爐管的冶金穩(wěn)定性，保證了加熱爐的長(zhǎng)周期運(yùn)行。延長(zhǎng)一個(gè)檢修周期（運(yùn)行。延長(zhǎng)一個(gè)檢修周期（4 4年）壽命。年）壽命。41ATTATT陶瓷涂層施工前后對(duì)比陶瓷涂層施工前后對(duì)比42輻射室爐管結(jié)垢輻射室爐管結(jié)垢43加熱爐低氮燃燒器原理：加熱爐低氮燃燒器原理：燃燒機(jī)理主要是：在主燃燒區(qū)缺氧燃燒，因?yàn)槿紵龣C(jī)理主要是：在主燃燒區(qū)缺氧燃燒，因?yàn)镹OxNOx化物化物的生成基本就在燃料著火階段產(chǎn)生的，缺氧燃燒會(huì)抑制的生成基本就在燃料著火階段產(chǎn)生的，缺氧

51、燃燒會(huì)抑制氮氧化物生成，同時(shí)缺氧燃燒還會(huì)使燃燒區(qū)域溫度降低氮氧化物生成，同時(shí)缺氧燃燒還會(huì)使燃燒區(qū)域溫度降低，同樣也會(huì)抑制氮氧化物的生成。為了使燃料充分燃燒，同樣也會(huì)抑制氮氧化物的生成。為了使燃料充分燃燒、燃盡，在燃燒階段送入大量的風(fēng)，因?yàn)槿紵A段氮氧、燃盡，在燃燒階段送入大量的風(fēng)，因?yàn)槿紵A段氮氧化物生成相對(duì)較少?；锷上鄬?duì)較少。齊魯石化齊魯石化 800萬(wàn)噸萬(wàn)噸/年常減壓裝置在年常減壓裝置在2010年年3月份原始開月份原始開車成功，自裝置開車以來(lái)，加熱爐煙氣中氮氧化物含量車成功，自裝置開車以來(lái)，加熱爐煙氣中氮氧化物含量基本維持在基本維持在70ppm左右，一般不超過(guò)左右，一般不超過(guò)90ppm，

52、使用過(guò)，使用過(guò)程中比較穩(wěn)定。程中比較穩(wěn)定。44齊魯石化低氮燃燒器外觀齊魯石化低氮燃燒器外觀45減壓塔深拔技術(shù)簡(jiǎn)介：減壓塔深拔技術(shù)簡(jiǎn)介： 減壓深拔操作可以有效降低渣油收率，提高減壓渣減壓深拔操作可以有效降低渣油收率，提高減壓渣油的殘?zhí)亢兔芏?，充分發(fā)揮焦化裝置的運(yùn)營(yíng)能力，提高油的殘?zhí)亢兔芏龋浞职l(fā)揮焦化裝置的運(yùn)營(yíng)能力，提高輕油收率，降低燃料油收率，提高了高附加值產(chǎn)品收率輕油收率，降低燃料油收率，提高了高附加值產(chǎn)品收率。在原油價(jià)格持續(xù)高價(jià)位的形勢(shì)下，通過(guò)減壓深拔操作。在原油價(jià)格持續(xù)高價(jià)位的形勢(shì)下，通過(guò)減壓深拔操作，優(yōu)化重油系統(tǒng)的加工模式不僅可以達(dá)到節(jié)能減排的目，優(yōu)化重油系統(tǒng)的加工模式不僅可以達(dá)到節(jié)能

53、減排的目的，還能夠把采購(gòu)的較低價(jià)格的高硫重質(zhì)原油的經(jīng)濟(jì)效的，還能夠把采購(gòu)的較低價(jià)格的高硫重質(zhì)原油的經(jīng)濟(jì)效益最大限度地顯現(xiàn)出來(lái)。益最大限度地顯現(xiàn)出來(lái)。46影響減壓深拔的因素分析：影響減壓深拔的因素分析：1 油氣分壓和溫度對(duì)減壓深拔的影響，進(jìn)料溫度越高或油氣分壓和溫度對(duì)減壓深拔的影響，進(jìn)料溫度越高或烴分壓越低烴分壓越低, 則進(jìn)料段的汽化率越大則進(jìn)料段的汽化率越大, 總拔出率越高。但總拔出率越高。但是減壓爐出口溫度過(guò)高，會(huì)造成油品分解，在塔內(nèi)產(chǎn)生是減壓爐出口溫度過(guò)高，會(huì)造成油品分解，在塔內(nèi)產(chǎn)生結(jié)焦的問(wèn)題。結(jié)焦的問(wèn)題。 2 霧沫夾帶量對(duì)減壓深拔的影響，進(jìn)料段的霧沫夾帶量霧沫夾帶量對(duì)減壓深拔的影響，進(jìn)料

54、段的霧沫夾帶量會(huì)影響減壓塔蠟油的產(chǎn)品質(zhì)量。另外會(huì)影響減壓塔蠟油的產(chǎn)品質(zhì)量。另外, 被夾帶上去的油被夾帶上去的油滴還會(huì)使閃蒸段以上部分的塔內(nèi)件嚴(yán)重結(jié)焦。滴還會(huì)使閃蒸段以上部分的塔內(nèi)件嚴(yán)重結(jié)焦。 3 工藝流程不完善對(duì)減壓深拔的影響，較早的蒸餾裝置工藝流程不完善對(duì)減壓深拔的影響，較早的蒸餾裝置設(shè)計(jì)減壓塔沒(méi)有減底急冷油流程，減底溫度沒(méi)有很好的設(shè)計(jì)減壓塔沒(méi)有減底急冷油流程，減底溫度沒(méi)有很好的控制手段，塔底溫度上升后，容易造成減壓塔底結(jié)焦，控制手段，塔底溫度上升后，容易造成減壓塔底結(jié)焦，塔底泵抽空等現(xiàn)象，對(duì)塔頂真空度的控制和裝置的長(zhǎng)周塔底泵抽空等現(xiàn)象，對(duì)塔頂真空度的控制和裝置的長(zhǎng)周期運(yùn)行有著不利影響。期運(yùn)

55、行有著不利影響。 474 、減壓爐出口溫度較低對(duì)減壓深拔的影響、減壓爐出口溫度較低對(duì)減壓深拔的影響 。5 汽化段的真空度較低對(duì)減壓深拔的影響汽化段的真空度較低對(duì)減壓深拔的影響 ，裝置減壓進(jìn)，裝置減壓進(jìn)料段的真空度較低，直接影響了常壓渣油的汽化率和減料段的真空度較低，直接影響了常壓渣油的汽化率和減壓系統(tǒng)的拔出深度。汽化段的真空度主要受以下兩方面壓系統(tǒng)的拔出深度。汽化段的真空度主要受以下兩方面的限制：的限制： 1). 塔頂真空度。塔頂真空度。 2.) 塔內(nèi)件壓降。塔內(nèi)件壓降。48提高減壓裝置拔出率的途徑提高減壓裝置拔出率的途徑1 、提高減壓爐出口溫度、提高減壓爐出口溫度 減壓爐出口溫度是影響裝置減

56、壓深拔的減壓爐出口溫度是影響裝置減壓深拔的最關(guān)鍵要素。最關(guān)鍵要素。 2、 減壓爐管注汽減壓爐管注汽 提高爐管內(nèi)油品的流速。提高爐管內(nèi)油品的流速。 3 、減壓塔塔底吹入適當(dāng)蒸汽、減壓塔塔底吹入適當(dāng)蒸汽 在減壓塔底適當(dāng)吹入蒸汽，采用干在減壓塔底適當(dāng)吹入蒸汽，采用干濕結(jié)合方式，降低汽化段輕組分的油品分壓；濕結(jié)合方式，降低汽化段輕組分的油品分壓； 4、增加急冷油系統(tǒng)、增加急冷油系統(tǒng) 為了避免減壓塔底結(jié)焦和減少裂解氣體的生成為了避免減壓塔底結(jié)焦和減少裂解氣體的生成。5 、優(yōu)化洗滌段、優(yōu)化洗滌段 要確保洗滌段底部填料保持潤(rùn)濕，合理的噴淋密要確保洗滌段底部填料保持潤(rùn)濕，合理的噴淋密度能夠保證總拔出率和減壓餾

57、分油的質(zhì)量，洗滌段操作效果好，可度能夠保證總拔出率和減壓餾分油的質(zhì)量，洗滌段操作效果好，可以降低過(guò)汽化率，在同樣的烴分壓和蠟油質(zhì)量的前提條件下可以提以降低過(guò)汽化率，在同樣的烴分壓和蠟油質(zhì)量的前提條件下可以提高拔出率。高拔出率。49腐蝕原理： 引起原料預(yù)處理蒸餾裝置設(shè)備腐蝕損壞的基本原因是來(lái)自原油中所夾帶的雜質(zhì)(鹽、元素硫及有機(jī)硫化合物、環(huán)烷酸)。各類雜質(zhì)含量的多少會(huì)不同程度地影響原料預(yù)處理蒸餾裝置中某些設(shè)備的腐蝕破壞。 原油中的氯鹽(MgCl2，CaCl2)和水是腐蝕介質(zhì)HCI的主要來(lái)源。它是引起原料預(yù)處理塔頂冷凝冷卻系統(tǒng)設(shè)備(低溫輕油部位)腐蝕的直接原因。 原油中的硫化物主要是硫醇、硫醚、二

58、硫化物以及環(huán)狀的硫化物，還有一些硫化氫和游離的硫。硫化物對(duì)低溫部位的腐蝕主要是硫化氫(H2S)腐蝕。硫化氫來(lái)源主要是由于硫化物在加工過(guò)程中熱分解而產(chǎn)生的。 原油中所含的硫及硫化合物、環(huán)烷酸會(huì)造成溫度處于240425C范圍內(nèi)的一些設(shè)備高溫重油部位腐蝕損壞。50m低溫HCl-H2S-H2O腐蝕m低溫腐蝕部位主要指常壓塔上部五層塔盤、塔體及部分揮發(fā)線、冷凝冷卻器、油水分離器、放水管和減壓塔部分揮發(fā)線、冷凝冷卻器等部位。在無(wú)任何工藝防腐措施情況下，腐蝕十分嚴(yán)重。m1)常壓塔頂及塔內(nèi)構(gòu)件，如無(wú)工藝防腐措施，碳鋼腐蝕率可高達(dá)2毫米年。用188型奧氏體不銹鋼作襯里則出現(xiàn)應(yīng)力腐蝕開裂。51常壓塔塔頂裂紋內(nèi)外圖

59、常壓塔塔頂裂紋內(nèi)外圖52m2)冷凝冷卻器是腐蝕最嚴(yán)重部位。在無(wú)任何防腐措施時(shí)，碳鋼腐碰率有的高達(dá)2毫米年。采用18-8型奧氏體不銹鋼制冷凝器則在三個(gè)月到四年間陸續(xù)出現(xiàn)應(yīng)力腐蝕破裂。冷凝冷卻器入口端(約100毫米)處于高速二相流動(dòng)時(shí)，在脹口處有沖刷狀腐蝕?？绽淦鞲鼮閲?yán)重，碳鋼腐蝕率可高達(dá)4毫米年。m3)后冷卻器、油水分離及放水管的腐蝕一般較前項(xiàng)為輕，腐蝕率隨冷凝水PH值高低而變，一般為0.52.0毫米年。m4)減壓塔頂冷凝冷卻器是減頂系統(tǒng)腐蝕主要集中的設(shè)備，無(wú)任何工藝防腐措施時(shí)，碳鋼腐蝕率可高達(dá)5毫米年。. .53m腐蝕原因mHCl-H2S-H2O部位的腐蝕主要是原油含鹽引起的。國(guó)內(nèi)各種原油，不

60、論含硫高低，只要含鹽均可引起本部位的嚴(yán)重腐蝕。m加工過(guò)程中，原油中的MgCl2和CaCl2加熱水解生成強(qiáng)烈的腐蝕介質(zhì)HCl:mMgCl2+H2OMg(OH)2+2HClm CaCl2+H20Ca(OH)2+2HClm生成的HCl和硫化物加熱分解生成的H2S隨揮發(fā)油氣進(jìn)入分餾塔頂部及冷凝冷卻系統(tǒng)。54m腐蝕反應(yīng)過(guò)程：mHCl、H2S處于干態(tài)時(shí)，對(duì)金屬無(wú)腐蝕。當(dāng)含水時(shí)在塔頂冷凝冷卻系統(tǒng)冷凝結(jié)露出現(xiàn)水滴時(shí)，HCl即溶于水中成鹽酸。此時(shí)由于初凝區(qū)水量極少，鹽酸濃度可達(dá)12，成為一個(gè)腐蝕性十分強(qiáng)烈的“稀鹽酸腐蝕環(huán)境”。若有H2S存在，可對(duì)該部位的腐蝕加速，HCl和H2S相互促進(jìn)構(gòu)成循環(huán)腐蝕。反應(yīng)如下：