1、(1)傳統(tǒng)樓蓋特點小結傳統(tǒng)樓蓋特點小結單向板肋梁樓蓋單向板肋梁樓蓋特點： 由板、次梁、主梁組成，支承在墻或柱上； 板區(qū)格邊長比不小于3 板跨1.7-2.7M 板底不美觀2.7.1 問題的提出問題的提出2.7 現澆混凝土空心樓蓋2.7.1 問題的提出(1)傳統(tǒng)樓蓋特點小結傳統(tǒng)樓蓋特點小結雙向板肋梁樓蓋雙向板肋梁樓蓋特點： 由板、兩個方向的梁或墻組成，支承在墻或柱上； 板區(qū)格邊長比小于或等于3 板跨4-6m 板底不夠美觀(1) 傳統(tǒng)樓蓋特點小結傳統(tǒng)樓蓋特點小結密肋樓蓋密肋樓蓋特點： 與單向板肋梁樓蓋的受力特點相似； 肋相當于次梁，但間距較密，一般為0.91.5m，有時甚至少于700mm，次梁高度減

2、小 多用于跨度較大而梁高受到限制的情況 模板施工復雜 板底不夠美觀2.7.1 問題的提出(1) 傳統(tǒng)樓蓋特點小結傳統(tǒng)樓蓋特點小結井式樓蓋井式樓蓋特點： 由交叉梁格和雙向板組成，兩個方向梁的高度相等，無主次梁之分； 在梁的交叉點處不設柱，可以形成較大的使用空間； 梁間距一般為1.53m 結構高度較大 板底較美觀2.7.1 問題的提出(1) 傳統(tǒng)樓蓋特點小結傳統(tǒng)樓蓋特點小結無梁樓蓋無梁樓蓋特點： 不設梁，由板柱組成的體系 模板及配筋簡單，施工方便 板底平整美觀 樓蓋結構高度小；板厚較大，自重較大 適用在8m以下柱網結構中2.7.1 問題的提出(2) 現代建筑對樓蓋結構的要求現代建筑對樓蓋結構的要求

3、 結構高度小 自重輕 空間大 抗震性能好 施工方便現澆混凝土埋芯空心平板樓蓋 2.7.1 問題的提出(3) 現澆混凝土空心樓蓋的特點 鋼筋混凝土現澆空心樓蓋是在樓板內按一定方向埋置內模并澆注混凝土而形成的一種空心樓板結構體系為了達到節(jié)省材料、減輕自重等目的 2.7.1 問題的提出(3) 現澆混凝土空心樓蓋的特點 內模材料： 金屬材料 復合材料 由固化劑、玻由固化劑、玻 璃纖維或聚乙烯纖維、璃纖維或聚乙烯纖維、 特種水泥復合而成特種水泥復合而成的的內模形狀： 筒形內模：圓形、橢圓形或筒形內模：圓形、橢圓形或 其它形狀其它形狀 箱形內模：正方形或矩形。箱形內模：正方形或矩形。2.7.1 問題的提出

4、 邊支承板空心樓蓋邊支承板空心樓蓋 柱支承板空心樓蓋柱支承板空心樓蓋 無帽頂板柱帽體系無帽頂板柱帽體系有帽頂板柱帽體系有帽頂板柱帽體系 (3) 現澆混凝土空心樓蓋的特點 2.7.1 問題的提出(3) 現澆混凝土空心樓蓋的特點 優(yōu)點 自重輕 空心率為25 %50 % , 可減小梁、柱、 基礎的截面和配筋, 減小地震作用 跨度大 非預應力結構跨度可達15m , 采用預應力可達25m 整體性好 隔熱保溫性能好 樓蓋內的封閉空腔減少了熱量的傳遞, 對大型冷庫、儲物庫等尤其明顯 隔音效果優(yōu)良 樓蓋內的封閉空腔大大減少了噪音的傳遞, 有效地提高了樓蓋隔音效果2.7.1 問題的提出(3) 現澆混凝土空心樓蓋

5、的特點現澆混凝土空心樓蓋的特點 板底平整美觀 無凸出部位，無需吊頂 綜合造價低 降低了樓板鋼筋混凝土的總用量 由于自重的降低, 支承樓板的柱、墻和基礎的荷載相應 減少, 從而減小了構件截面、減少了配筋, 節(jié)約了豎向 構件費用 省略吊頂, 減少了吊頂裝修、更新的費用 施工單位減少了模板損耗, 減少了支、拆模人工費用, 而且施工簡便、速度快, 降低了施工成本2.7.1 問題的提出問題：問題：空心樓蓋受力特點與常用樓蓋有何不同？空心樓蓋受力特點與常用樓蓋有何不同？設計方法與常用樓蓋的主要區(qū)別？設計方法與常用樓蓋的主要區(qū)別？施工工藝要進行哪些改進？施工工藝要進行哪些改進？ 2005 年4 月1日頒發(fā)了

6、現澆混凝土空心樓蓋結構技術規(guī)程 CECS175 :2004 中國建筑科學研究院、中南大學、 巨星公司、 省建工集團 聯(lián)合研究 2.7.1 問題的提出2.7.2 現澆空心樓蓋受力性能試驗研究 (1) 布置筒芯的現澆混凝土空心板受彎性能試驗研究布置筒芯的現澆混凝土空心板受彎性能試驗研究1 5 07 5 0 01 5 0H R B 4 0 025253 - 1 43 - 1 2分 布 筋8 2 0 0 - 截 面1 0 5 02 0 01 5 0250縱 向 布 管7 5 0 03 - 1 73 - 1 83 - 1 61 5 07 5 0 01 8 7 51 5 07 5 0 0板 底 平 面3

7、7 5 03 7 5 03 - 2 03 - 1 9百 分 表1 2 1 5 0501 8 7 53 - 7150250503 - 81 8 7 57 - 27 - 11 8 7 53 - 97 - 1 97 - 33 - 1 07 - 1 01 5 010507 - 1 77 - 1 81 5 01 8 7 53-43-53-63 - 1 33 - 1 13 - 1 583 7 5 0H R B 4 0 08綁 扎2 0 082 0 03-13-23-3H R B 4 0 087-157-167-141 8 7 57-117-137-1250150250507 52 0 05 07 5602

8、50130606 86 86 42 0 0鋼 筋 網 片 應 變 片 布 置等 效 I 字型 截 面 1 5 07 5 0 01 5 02507 5 0 01 5 07 5 0 01 8 7 51 5 07 5 0 0板 底 平 面3 7 5 03 7 5 03 - 2 03 - 1 9百 分 表1 8 7 53 - 73 - 81 8 7 57 - 27 - 11 8 7 53 - 97 - 1 97 - 33 - 1 07 - 1 01 5 010507 - 1 77 - 1 81 5 01 8 7 53-43-53-683 7 5 0H R B 4 0 08綁 扎2 0 082 0 03

9、-13-23-3H R B 4 0 087-157-167-141 8 7 57-117-137-1250150250507 52 0 05 07 52502 0 0鋼 筋 網 片 應 變 片 布 置等 效 空 腹 桁 架 截 面 - 截 面橫 向 布 管3 - 1 23 - 1 33 - 1 13 - 1 53 - 1 63 - 1 48 2 0 0分 布 筋50502501501 2 1 5 0H R B 4 0 02 0 01 0 5 0252550150502.7.2 現澆空心樓蓋受力性能試驗研究 試驗加載照片2.7.2 現澆空心樓蓋受力性能試驗研究 01530456075051015

10、20253035 B-1 B-2荷載（kN）撓度（mm）荷載-撓度曲線01000200030004000500005101520253035 7-1 7-2 7-3荷載（kN）受拉鋼筋應變（）荷載-鋼筋應變曲線2.7.2 現澆空心樓蓋受力性能試驗研究 縱向布筒芯板裂縫分布圖 橫向布筒芯板裂縫分布圖 2.7.2 現澆空心樓蓋受力性能試驗研究結結 論：論： 1、縱、橫向布筒芯現澆混凝土空心板在荷載作用下的破壞形、縱、橫向布筒芯現澆混凝土空心板在荷載作用下的破壞形 態(tài)基本態(tài)基本 相同，抗彎承載力相近；相同，抗彎承載力相近； 2、縱、橫向布筒芯現澆混凝土空心板具有良好的變形能力。、縱、橫向布筒芯現澆混

11、凝土空心板具有良好的變形能力。 筒芯的布置方式對其抗彎剛度影響很小。筒芯的布置方式對其抗彎剛度影響很小。 3、縱、橫向布筒芯現澆混凝土空心板的開裂彎矩和抗彎承載、縱、橫向布筒芯現澆混凝土空心板的開裂彎矩和抗彎承載 力均可按現行混凝土結構設計規(guī)范進行計算，計算時可將力均可按現行混凝土結構設計規(guī)范進行計算，計算時可將 縱向布筒芯空縱向布筒芯空 心板截面等效為心板截面等效為“I”字型截面字型截面 ，將橫向布，將橫向布 筒芯空心板截面取為筒芯空心板截面取為 “”型截面。型截面。 2.7.2 現澆空心樓蓋受力性能試驗研究(2) 薄壁筒芯現澆混凝土空心樓蓋受力性能試驗研究薄壁筒芯現澆混凝土空心樓蓋受力性能

12、試驗研究 結構布置2.7.2 現澆空心樓蓋受力性能試驗研究0246810121416182022240-100 -200 -300 -400 -500 -600 -700 -800 -900荷載等級應變 8-15 8-20 8-14 8-19跨中板頂-荷載應變曲線 2.7.2 現澆空心樓蓋受力性能試驗研究板底裂縫分布 2.7.2 現澆空心樓蓋受力性能試驗研究結結 論：論： 1. 在彈性范圍內，縱向布管空心板截面剛度和橫向布管截面剛度在彈性范圍內，縱向布管空心板截面剛度和橫向布管截面剛度 幾乎相等，但是縱向布管截面均勻，傳力途徑明確，抗彎抗剪能幾乎相等，但是縱向布管截面均勻，傳力途徑明確，抗彎抗

13、剪能 力都較強。力都較強。 2. 薄壁筒芯現澆混凝土空心無梁樓蓋的厚跨比可取薄壁筒芯現澆混凝土空心無梁樓蓋的厚跨比可取1/201/35，剪，剪 力較小時建議設計時采用較大的厚跨比，同時減小壁厚和肋厚，力較小時建議設計時采用較大的厚跨比，同時減小壁厚和肋厚， 可在不增加混凝土用量的情況下增加板的抗彎能力?？稍诓辉黾踊炷劣昧康那闆r下增加板的抗彎能力。 3. 薄壁筒芯現澆混凝土空心板具有良好的抗彎性能，且縱、橫向布薄壁筒芯現澆混凝土空心板具有良好的抗彎性能，且縱、橫向布 管薄壁筒芯空心板的抗彎性能基本相似管薄壁筒芯空心板的抗彎性能基本相似. 4. 縱、橫向布管薄壁筒芯現澆混凝土空心板的抗剪性能差異

14、較大?？v、橫向布管薄壁筒芯現澆混凝土空心板的抗剪性能差異較大。 2.7.2 現澆空心樓蓋受力性能試驗研究2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法 現澆混凝土空心樓蓋結構在承載能力極限狀態(tài)下的內力設計值，可按線彈性分析方法確定，并可根據具體情況考慮彎距調幅。 正常使用極限狀態(tài)下的內力和變形計算，可采用線彈性分析方法。對鋼筋混凝土樓蓋結構構件，宜考慮開裂的影響。結構分析方法結構分析方法邊支承板樓蓋結構內力分析邊支承板樓蓋結構內力分析 兩對邊支承的板應按單向板計算。兩對邊支承的板應按單向板計算。 四邊支承的板，四邊支承的板， 當長邊與短邊長度之比不大于當長邊與短邊長度之比不大于2.0時，應按雙向板計算；時

15、，應按雙向板計算； 當長邊與短邊長度之比大于當長邊與短邊長度之比大于2.0，但小于，但小于3.0時，時， 宜按雙向板計算；宜按雙向板計算； 當長邊與短邊長度之比不小于當長邊與短邊長度之比不小于3.0時，可按沿短邊方向時，可按沿短邊方向 受力的單向板計算。受力的單向板計算。 2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法柱支撐板樓蓋結構內力分析柱支撐板樓蓋結構內力分析目前主要按線彈性理論計算目前主要按線彈性理論計算 直接設計法（經驗系數法）直接設計法（經驗系數法） 等代框架法等代框架法 擬梁法擬梁法 2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法現澆空心樓蓋的設計規(guī)定現澆空心樓蓋的設計規(guī)定 受彎承載力計算：受彎承載力計

16、算： 按現行有關規(guī)范按現行有關規(guī)范 取空心樓板實際截面計算。取空心樓板實際截面計算。 當有可靠經驗時，可考慮彎矩調幅。當有可靠經驗時，可考慮彎矩調幅。2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法現澆空心樓蓋的受剪承載力計算現澆空心樓蓋的受剪承載力計算 V07v ftbwh0Vp式中式中V寬度（寬度（bw十十D)范圍內的剪力設計值；范圍內的剪力設計值； v受剪計算系數。對順筒方向取受剪計算系數。對順筒方向取13，對橫筒方向取，對橫筒方向取06； ft混凝土軸心抗拉強度設計值；混凝土軸心抗拉強度設計值； bw順筒肋寬；順筒肋寬； D筒芯外徑；筒芯外徑； H0樓板截面有效高度；樓板截面有效高度； Vp預應力空

17、心樓板中，寬度（預應力空心樓板中，寬度（bwD）范圍內由于施加預應力所提高的受）范圍內由于施加預應力所提高的受 剪承載力設計值，按國家現行標準剪承載力設計值，按國家現行標準混凝土結構設計規(guī)范混凝土結構設計規(guī)范（GB 50050010）和）和無粘結預應力混凝土結構技術規(guī)程無粘結預應力混凝土結構技術規(guī)程（JGJ 92）的有關規(guī)定）的有關規(guī)定 選用。選用。2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法現澆空心樓蓋的撓度驗算現澆空心樓蓋的撓度驗算 現澆混凝土空心樓蓋可按區(qū)格板進行撓度驗算。在樓面豎向均布荷載作用現澆混凝土空心樓蓋可按區(qū)格板進行撓度驗算。在樓面豎向均布荷載作用下，區(qū)格板的最大撓度計算值下，區(qū)格板的最

18、大撓度計算值f,max宜按荷載效應標準組合并考慮荷載長期作用宜按荷載效應標準組合并考慮荷載長期作用影響的剛度采用結構力學方法計算，并應符合下列規(guī)定：影響的剛度采用結構力學方法計算，并應符合下列規(guī)定： f,maxf,lim 式中式中f,lim樓蓋、屋蓋構件的撓度限值，按國家標準樓蓋、屋蓋構件的撓度限值，按國家標準混凝土結構設計混凝土結構設計 規(guī)范規(guī)范GB 500102002表表 332確定。確定。 注：如果構件制作時預先起供，且使用上允許，則注：如果構件制作時預先起供，且使用上允許，則f,max可減去起拱值；可減去起拱值； 對于預應力混凝土構件，對于預應力混凝土構件，f,max尚可減去預加力所產

19、生的反拱值。尚可減去預加力所產生的反拱值。2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法現澆空心樓蓋的撓度驗算現澆空心樓蓋的撓度驗算受彎構件的撓度可按下列規(guī)定計算：受彎構件的撓度可按下列規(guī)定計算：1、受彎構件的剛度、受彎構件的剛度B應按國家現行標準應按國家現行標準混凝土結構設計規(guī)范混凝土結構設計規(guī)范GB 50010 和和無粘結預應力混凝土結構技術規(guī)程無粘結預應力混凝土結構技術規(guī)程JGJ 92的有關規(guī)定計算。的有關規(guī)定計算。2、對于邊支承雙向板，可取短跨方向跨中最大彎矩處的剛度采用雙向板、對于邊支承雙向板，可取短跨方向跨中最大彎矩處的剛度采用雙向板 彈性撓度公式計算。彈性撓度公式計算。3、對于柱支承板，可取

20、兩個方向樓板中間板帶跨中最大彎矩處的剛度平、對于柱支承板，可取兩個方向樓板中間板帶跨中最大彎矩處的剛度平 均值作為該板剛度采用柱支承板彈性撓度公式計算。均值作為該板剛度采用柱支承板彈性撓度公式計算。2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法現澆空心樓蓋的裂縫驗算現澆空心樓蓋的裂縫驗算 現澆鋼筋混凝土空心樓蓋區(qū)格板，可按國家標準現澆鋼筋混凝土空心樓蓋區(qū)格板，可按國家標準混凝混凝土結構設計規(guī)范土結構設計規(guī)范 GB 500102002的有關規(guī)定計算最大裂縫的有關規(guī)定計算最大裂縫寬度，并按該規(guī)范公式（寬度，并按該規(guī)范公式（8.1.1-4）進行裂縫寬度驗算。）進行裂縫寬度驗算。2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法

21、現澆空心樓蓋的構造要求現澆空心樓蓋的構造要求體積空心率不宜小于體積空心率不宜小于25%，也不宜大于，也不宜大于50%；板厚：單向邊支承板板厚：單向邊支承板 hl/30； 雙向邊支承板雙向邊支承板 hl/40, l為短邊尺寸為短邊尺寸 無梁柱支承板無梁柱支承板 有柱帽時有柱帽時 hl/35, 無柱帽時無柱帽時 hl/30， l為長邊尺寸；且宜為長邊尺寸；且宜h180mm；2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法現澆空心樓蓋的構造要求現澆空心樓蓋的構造要求板肋板肋 內模為筒芯時筒芯順筒肋寬與筒芯外徑之比不宜小于內模為筒芯時筒芯順筒肋寬與筒芯外徑之比不宜小于0.2； 板內順管之間實心混凝土厚度不小于板內順

22、管之間實心混凝土厚度不小于50mm； 橫筒肋寬實心混凝土厚度不小于橫筒肋寬實心混凝土厚度不小于50mm；板頂與板底厚度板頂與板底厚度 板頂與板底厚度宜相等，不宜小于板頂與板底厚度宜相等，不宜小于40mm；2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法現澆空心樓蓋的構造要求現澆空心樓蓋的構造要求 周邊設置圈梁，圈梁高周邊設置圈梁，圈梁高2.5倍板厚；倍板厚； 最小配筋率最小配筋率0.2 % ,最大配筋率最大配筋率1.2%； 配筋方式有彎起式和分離式兩種；配筋方式有彎起式和分離式兩種； 柱與柱之間寬度為柱與柱之間寬度為bc + 3 t 的范圍內為實心板的范圍內為實心板,不能放置空心管不能放置空心管, bc 為

23、柱截面高度為柱截面高度, t 為板厚。在每一區(qū)格板中為板厚。在每一區(qū)格板中,空心管宜沿短邊方向放空心管宜沿短邊方向放置置,在每個區(qū)格板中在每個區(qū)格板中,沿管長方向沿管長方向,宜將管分為宜將管分為45 個相等長度的管個相等長度的管段段,相鄰管的管端間的凈距不宜小于相鄰管的管端間的凈距不宜小于80 mm ,從而在每一區(qū)格板中從而在每一區(qū)格板中構成構成34 條配筋的橫肋。在垂直管的方向條配筋的橫肋。在垂直管的方向,空心管之間的最小凈空心管之間的最小凈距不宜小于距不宜小于50mm ,以構成許多配筋的縱肋。以構成許多配筋的縱肋。2.7.3 現澆空心樓蓋的設計方法現澆空心樓蓋的施工工序現澆空心樓蓋的施工工

24、序2.7.4 現澆空心樓蓋的施工要求現澆空心樓蓋的施工要點現澆空心樓蓋的施工要點空心管定位準確混凝土振搗密實，防止漏振宜采用自密實混凝土2.7.4 現澆空心樓蓋的施工要求 2.7.5 工程實例 現澆混凝土空心樓蓋技術在二十世紀九十年代中期開始推現澆混凝土空心樓蓋技術在二十世紀九十年代中期開始推廣應用廣應用 九十年代末，各省市幾乎都組建了專業(yè)施工企業(yè)九十年代末，各省市幾乎都組建了專業(yè)施工企業(yè) 每年的建筑面積在每年的建筑面積在200萬平方米以上萬平方米以上 湖南巨星集團公司湖南巨星集團公司 湖南省立信建材實業(yè)有限公司湖南省立信建材實業(yè)有限公司湖南國際金融大廈湖南國際金融大廈南方明珠國際大酒店南方明

25、珠國際大酒店 2.7.5 工程實例長沙交通指揮中心長沙交通指揮中心頤美現代城頤美現代城 2.7.5 工程實例（1）湖南國際金融大廈）湖南國際金融大廈位于長沙市芙蓉路與八一路交位于長沙市芙蓉路與八一路交匯處東北角，集金融、商業(yè)、匯處東北角，集金融、商業(yè)、酒店、娛樂于一體的多功能公酒店、娛樂于一體的多功能公共建筑，占地面積共建筑，占地面積1.4萬平米，萬平米，總建筑面積總建筑面積12.6萬平米。地下萬平米。地下3層，地上裙樓層，地上裙樓6層，主樓層，主樓44層。層。地下地下3層為車庫、銀行金庫、層為車庫、銀行金庫、設備用房；裙樓設備用房；裙樓6層為金融、層為金融、商場、餐飲、娛樂設施的營商場、餐飲、娛樂設施的營業(yè)場所；主樓業(yè)場所；主樓922層為寫字層為寫字樓，樓，2439層為客房，頂層層為客房，頂層設觀景層、機房、水箱和停設觀景層、機房、水箱和停機坪。機坪。工程簡介工程簡介湖南國際金融大廈外觀湖南國際金融大廈外觀總平面圖總平面圖 2.7.5 工程實例I類建筑場地，類建筑場地，7度抗震設防；度抗震設防；樁筏聯(lián)合基礎，自防水結構，不設伸縮縫；樁筏