1、降低1930鑄機(jī)漏鋼報(bào)警率一、小組概況小組名稱煉鋼廠連鑄作業(yè)區(qū)第十一QC小組成立時(shí)間2011年12月課題內(nèi)型現(xiàn)場攻關(guān)型注冊號(hào)QG/XC JL(Y)0416-2012注冊時(shí)間2012年1月活動(dòng)次數(shù)20次活動(dòng)時(shí)間2011年12月2012年5課題名稱降低1930鑄機(jī)漏鋼報(bào)警率小組成員序號(hào)姓名文化程度職務(wù)組內(nèi)職務(wù)1趙啟云大學(xué)作業(yè)長組長2唐生斌大學(xué)副作業(yè)長副組長3馮松大學(xué)區(qū)工組員4關(guān)鍵超大學(xué)區(qū)工組員5劉關(guān)洪大專倒班作業(yè)長組員6燂煒中技倒班作業(yè)長組員7林偉高中流長組員8佘安剛中專流長組員 小組共有8名成員，其中作業(yè)長2人；區(qū)工2人；倒班作業(yè)長2人；流長2人。二、選擇課題現(xiàn)狀調(diào)查2011年12月2012年1

2、月1930鑄機(jī)漏鋼報(bào)警率為25.95%存在問題一冷工藝;換水口操作；鋼水純凈度；生產(chǎn)節(jié)奏；中包溫度合格率；水口插入深度。設(shè)定目標(biāo)經(jīng)過對其它鋼廠報(bào)警率調(diào)查：1930鑄機(jī)漏鋼報(bào)警率8%選擇課題降低1930鑄機(jī)漏鋼報(bào)警率圖1：選擇課題三、設(shè)定目標(biāo) 參考國內(nèi)其它先進(jìn)企業(yè)的報(bào)警率指標(biāo)為10%，本QC小組設(shè)定了漏鋼報(bào)警率8%的目標(biāo)，見圖2。 圖表1:1930鑄機(jī)漏鋼報(bào)警率現(xiàn)狀值與目標(biāo)值對比四、目標(biāo)值可行性分析1、現(xiàn)狀調(diào)查 本小組對1930鑄機(jī)2011年12月、2012年1月漏鋼報(bào)警趨勢進(jìn)行了查看，并就上旬、中旬、下旬分段進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，見表2。根據(jù)表2作柱形圖3觀察其趨勢：表2:2011年12月2012年1

3、月漏鋼報(bào)警率統(tǒng)計(jì)表圖表2:2011年12月2012年1月漏鋼報(bào)警率柱形圖項(xiàng)目2011年12月2012年1月合計(jì)中旬下旬上旬中旬下旬澆鑄爐數(shù)（爐）1566676873289報(bào)警次數(shù)（次）51816152175報(bào)警率（%）33.3327.2723.8822.0628.7725.95 從表2可知，2011年12月2012年1月1930鑄機(jī)共澆鑄鋼水289爐，其中漏鋼報(bào)警率最低的為1月中旬的22.06%，最高的為投產(chǎn)初期（12月中旬）的33.33%，漏鋼報(bào)警極差為11.27%，說明有潛可挖。2、原因分析 漏鋼報(bào)警準(zhǔn)確率 為調(diào)查漏鋼預(yù)報(bào)的準(zhǔn)確性，作業(yè)區(qū)對2012年12月2012年1月漏鋼報(bào)警的鑄坯，進(jìn)行

4、下線并專垛堆放，作業(yè)區(qū)區(qū)工每兩天對報(bào)警鑄坯進(jìn)行現(xiàn)場確認(rèn)，當(dāng)報(bào)警接痕前出現(xiàn)V字形裂口（見圖2）或重皮（見圖3）時(shí)，認(rèn)為報(bào)警準(zhǔn)確否則認(rèn)為誤報(bào)。 圖2：V字形裂口 圖3：重皮漏鋼報(bào)警接痕漏鋼報(bào)警接痕漏點(diǎn) 期間連鑄共發(fā)生漏鋼報(bào)警75次（見圖表3），準(zhǔn)報(bào)62次，報(bào)警準(zhǔn)確率為82.67%，因此排除了漏鋼預(yù)報(bào)系統(tǒng)的問題，同時(shí)對比期間1650鑄機(jī)報(bào)警情況發(fā)現(xiàn)， 1650鑄機(jī)1流報(bào)警5次，報(bào)警率為3.33%；1650鑄機(jī)2流報(bào)警4次，報(bào)警率為2.66%；需對1930鑄機(jī)工藝進(jìn)行優(yōu)化。 圖表3：漏鋼報(bào)警準(zhǔn)確率調(diào)查 1930鑄機(jī)一冷工藝調(diào)查 1月25日，分別查看了1650和1930鑄機(jī)的圖紙，對結(jié)晶器水縫面積和流量

5、進(jìn)行計(jì)算，得出相關(guān)數(shù)據(jù)見表3、表4，并根據(jù)熱電偶檢測溫度作出各排熱點(diǎn)偶極差見圖表4：表3:1930與1650鑄機(jī)一冷水量及流速對比鑄機(jī)寬面水流量（l/min）窄面水流量（l/min）寬面水流速（m/s）窄面水流速（m/s）1930鑄機(jī)468050010.2210.011650鑄機(jī)36504809.39.615表4：優(yōu)化前1930鑄機(jī)熱電偶檢測溫度圖表4:優(yōu)化前1930鑄機(jī)熱電偶溫度極差調(diào)查列號(hào)34567891011平均外弧1111110108109105105108109101107.33外弧290949590919495899092外弧369697678737268786772.22內(nèi)弧11

6、109410610210499101100102102內(nèi)弧296949190908887878389.56內(nèi)弧390898485788183776681.44 (3)異常因素的影響 在漏鋼報(bào)警的過程中往往伴隨著一些異常情況，主要包括換水口、底吹氬不通、液面波動(dòng)大、溫度高、水口開裂、水口堵塞嚴(yán)重、生產(chǎn)節(jié)奏差等，為了找出漏鋼報(bào)警與這些異常情況之間是否存在聯(lián)系，對近期漏鋼報(bào)警進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。根據(jù)L1、L3的相關(guān)歷史數(shù)據(jù)，對1月底以來的漏鋼報(bào)警原因進(jìn)行分析、統(tǒng)計(jì)、歸類見表5，并根據(jù)表5作圖表5。表5：異常因素對漏鋼報(bào)警的影響 序號(hào)影響因素次數(shù)（次）累計(jì)次數(shù)（次）比例（%）1換水口操作252533.332鑄中

7、水口開裂184357.333夾雜物多125573.334中包溫度高76282.675底吹A(chǔ)r不通36586.676節(jié)奏緊控速26789.337其它875100合計(jì)7575100圖表5：優(yōu)化前異常因素對漏鋼報(bào)警影響因素排列圖 由表5和圖表5可以看出，影響漏鋼報(bào)警的主要因素有：(1)換水口操作；(2)鑄中水口開裂；(3)鋼水純凈度差，夾雜物多。3、目標(biāo)值可行性分析極差對比從表2、圖表2可以看出，投產(chǎn)初期漏鋼報(bào)警率波動(dòng)較大，報(bào)警率最低為22.06%；報(bào)警率最高的為33.33%，極差為11.27%，說明改進(jìn)的空間大。技術(shù)水平從表3、圖表4可以看出，影響漏鋼報(bào)警的主要因素有：（1）一冷工藝制度；（2）換

8、水口操作；（3）鑄中水口開裂、穿孔；（4）鋼水純凈度差，夾雜物多。 綜上所述，通過對現(xiàn)有的工藝進(jìn)行調(diào)查，提出提出優(yōu)化一冷工藝制度；優(yōu)化換水口操作措施；根據(jù)水口耐材烘烤制度，制定浸入式水口烘烤和更換專項(xiàng)管理規(guī)定，加強(qiáng)對浸入式水口質(zhì)量的監(jiān)控；提高上工序軟吹時(shí)間，使夾雜物充分上浮，提高鋼水純凈度；我們相信此次活動(dòng)可以達(dá)到設(shè)定的目標(biāo)值。五、原因分析小組成員采用關(guān)聯(lián)圖法對主要因素進(jìn)行末端原因分析，如圖4所示。圖4：漏鋼報(bào)警率影響換水口操作 鑄中水口開裂 夾雜物多人培訓(xùn)不到位操作技能差機(jī)油缸速度慢夾持力不夠空氣壓力低夾持器故障料水口質(zhì)量差鋯質(zhì)層高度不夠人插入深度不合理技能差物鋼水潔凈度差保護(hù)澆鑄差機(jī)設(shè)備保

9、障能力差結(jié)晶器吹A(chǔ)r不規(guī)范人中包下渣多213保護(hù)渣性能不穩(wěn)定轉(zhuǎn)崗人員多六、要因驗(yàn)證1、對關(guān)聯(lián)圖分析出的6條末端原因逐一驗(yàn)證表4末端原因驗(yàn)證表序號(hào)末端原因確認(rèn)方法標(biāo)準(zhǔn)（目標(biāo)）負(fù)責(zé)人地點(diǎn)時(shí)間1一冷工藝制度現(xiàn)場跟蹤對結(jié)晶器進(jìn)回水溫度進(jìn)行抽查趙啟云現(xiàn)場1月23日30日2插入深度現(xiàn)場測量對水口插入深度進(jìn)行現(xiàn)場抽查。唐生斌現(xiàn)場1月3日15日3水口質(zhì)量差現(xiàn)場檢查加強(qiáng)對水口質(zhì)量的監(jiān)控，制定水口烘烤及更換專項(xiàng)管理規(guī)定。馮 松現(xiàn)場1月1日20日4結(jié)晶器吹A(chǔ)r現(xiàn)場抽查塞棒吹A(chǔ)r量為1535L/min。關(guān)鍵超現(xiàn)場1月2日9日5鋼水潔凈度差現(xiàn)場檢查增加軟吹時(shí)間，提高鋼水質(zhì)量。關(guān)建超現(xiàn)場1月1日10日6操作技能差現(xiàn)場檢查

10、開展換水口操作現(xiàn)場演練，縮短換水口時(shí)間。馮 松會(huì)議室1月1日5日2、要因驗(yàn)證結(jié)果1末端原因：一冷工藝制度不合理確認(rèn)方法：現(xiàn)場跟蹤標(biāo)準(zhǔn)（目標(biāo)）：一冷進(jìn)回水溫差調(diào)查 驗(yàn)證過程： 一冷水進(jìn)回水溫差直接決定了結(jié)晶器銅板溫度，當(dāng)一冷水進(jìn)回水溫差較低時(shí)，結(jié)晶器銅板溫度也較低，從而增加了初生坯殼與銅板發(fā)生粘連的幾率，為調(diào)查1930鑄機(jī)寬、窄面一冷水進(jìn)回水溫差，1月2330日，對鑄機(jī)拉速為1.0m/min時(shí),1930鑄機(jī)結(jié)晶器寬、窄面一冷水寬、窄面回水溫度變化開展現(xiàn)場調(diào)查見表6：表6：優(yōu)化前一冷水寬、窄面溫差進(jìn)水溫度內(nèi)弧回水溫度內(nèi)弧溫差外弧回水溫度外弧溫差左側(cè)回水溫度左側(cè)溫差右側(cè)回水溫度右側(cè)溫差28.532.

11、23.732.33.834.35.8356.528.632.6432.53.934.15.5356.4時(shí)間：1月23日30日 地點(diǎn)：澆鋼平臺(tái) 負(fù)責(zé)人：趙啟云是否要因：是2末端原因：插入深度不合理確認(rèn)方法：現(xiàn)場測量標(biāo)準(zhǔn)（目標(biāo)）：水口的最優(yōu)插入深度為125mm175mm 驗(yàn)證過程：浸入式水口插入越深，對于坯殼（尤其是初生坯殼）沖擊洗涮的力度越大，也不利于保護(hù)渣的熔化效果，從而容易引起初生坯殼與結(jié)晶器銅板之間的粘結(jié)，結(jié)合重慶大學(xué)結(jié)晶器水口水模實(shí)驗(yàn)報(bào)告，浸入式水口的最優(yōu)插入深度為125mm175mm控制，為調(diào)查時(shí)間段1與時(shí)間段2的浸入式水口插入深度，對換下水口的插入深度進(jìn)行了現(xiàn)場測量（見圖表6）。圖表

12、6：優(yōu)化前浸入式水口插入深度（mm） 由圖表6可知，投產(chǎn)初期浸入式水口的最大上限插入深度為234mm,最小上限插入深度為209mm，上限插入深度極差為25mm，平均上限插入深度為220mm；最大下限插入深度為198mm,最小上限插入深度為163mm，上限插入深度極差為35mm，平均下限插入深度為177mm；與水模實(shí)驗(yàn)結(jié)果的最優(yōu)插入深度125mm175mm有較大差距，無法滿足工藝要求。 驗(yàn)證過程：小組查閱了相關(guān)技術(shù)協(xié)議，要求浸入式水口使用壽命360min， 期間1930鑄機(jī)共使用浸入式水口49支，主要構(gòu)成見表7，其中因?yàn)樗谫|(zhì)量問題出現(xiàn)穿孔、開裂、斷裂、熔損嚴(yán)重共12支，占使用數(shù)量的24.49%

13、，平均使用時(shí)間僅為131分鐘，根本無法滿足工藝要求；水口質(zhì)量差，出現(xiàn)穿孔、開裂現(xiàn)象，改變了結(jié)晶器內(nèi)熱流分布，造成熱流分布不均勻，影響保護(hù)渣的潤滑效果，增加坯殼與銅板之間發(fā)生粘連的幾率，從而導(dǎo)致漏鋼報(bào)警。時(shí)間：1月3日15日 地點(diǎn)：澆鋼平臺(tái) 負(fù)責(zé)人：唐生斌是否要因：是末端原因：水口質(zhì)量差確認(rèn)方法：現(xiàn)場檢查3標(biāo)準(zhǔn)（目標(biāo)）：按照技術(shù)協(xié)議要求，水口使用壽命360min。表7：1930鑄機(jī)浸入式水口消耗構(gòu)成 小組在1月2日9日期間，對水口烘烤情況進(jìn)行了跟蹤，期間共烘烤水口45支見表8：表8：水口烘烤時(shí)間統(tǒng)計(jì)表項(xiàng)目支數(shù)比例平均澆鑄時(shí)間包次結(jié)束2142.86%232計(jì)劃換水口1530.61%313開裂510

14、.2%127水口斷48.16%124穿孔24.08%136熔損嚴(yán)重12.04170夾雜多12.04%197合計(jì)49100%225項(xiàng)目1月2日1月3日1月4日1月5日1月6日1月7日1月8日1月9日支數(shù)（支）46457865烘烤時(shí)間（min）234219190250245198213197 由表8中可也看出，浸入式水口的烘烤時(shí)間均180min，水口烘烤時(shí)間過長會(huì)導(dǎo)致過氧化嚴(yán)重，從而影響水口使用壽命。時(shí)間：1月2日9日地點(diǎn)：澆鋼平臺(tái) 負(fù)責(zé)人：馮 松是否要因：是末端原因：結(jié)晶器吹A(chǔ)r不規(guī)范確認(rèn)方法：現(xiàn)場抽查4標(biāo)準(zhǔn)（目標(biāo)）：根據(jù)相關(guān)資料，塞棒吹A(chǔ)r量為1535L/min。 驗(yàn)證過程：小組在1月10日-

15、30日，對1930鑄機(jī)結(jié)晶器吹A(chǔ)r情況進(jìn)行了檢查，共檢查66次，Ar氣流量分布見圖表7， 由圖可知，結(jié)晶器吹A(chǔ)r氣流量在1535L/min之間的61次，占抽檢比例的92.42%；Ar氣流量15L/min的3次，占抽檢比例的4.55%； Ar氣流量35L/min的2次，占抽檢比例的3.03%，因此結(jié)晶器吹氬不是造成漏鋼報(bào)警率高的主要原因。圖表7:1930鑄機(jī)結(jié)晶器Ar氣流量分布時(shí)間：1月10日30日 地點(diǎn)：澆鋼平臺(tái) 負(fù)責(zé)人：關(guān)鍵超是否要因：否末端原因：鋼水潔凈度差確認(rèn)方法：現(xiàn)場檢查5標(biāo)準(zhǔn)（目標(biāo)）：對換下水口進(jìn)行現(xiàn)場查看，看是否有夾雜物附集。 驗(yàn)證過程：小組對換下來的水口進(jìn)行現(xiàn)場檢查，在水口中發(fā)現(xiàn)

16、大量的Al2O3夾雜見圖5、圖6，保護(hù)渣吸收大量的Al2O3后，降低了保護(hù)渣的潤滑效果；同時(shí)，浸入式水口積聚夾雜改變了結(jié)晶器內(nèi)鋼水流場，使結(jié)晶器內(nèi)熱流分布不均勻，增加了初生坯殼與銅板之間發(fā)生粘連的幾率。 圖5：浸入式水口中夾雜 圖:6：浸入式水口中夾雜時(shí)間：1月1日10日 地點(diǎn)：澆鋼平臺(tái) 負(fù)責(zé)人：馮松是否要因：是末端原因：操作技能差確認(rèn)方法：現(xiàn)場檢查6 驗(yàn)證過程：小組對作業(yè)區(qū)的培訓(xùn)記錄進(jìn)行調(diào)查，發(fā)現(xiàn)全車間的職工整體參培率為100，小組成員對在崗的36名職工理論知識(shí)和操作技能進(jìn)行摸底考試，合格率僅為90%，能滿足要求。 綜上所述，造成投產(chǎn)初期漏鋼報(bào)警率高的主要原因是： (1) 一冷工藝制度不合理

17、； (2) 插入深度不合理； (3) 水口質(zhì)量差； (4) 鋼水潔凈度差。標(biāo)準(zhǔn)（目標(biāo)）：按照培訓(xùn)科要求，職工總體培訓(xùn)率95，合格率80。時(shí)間：1月1日5日 地點(diǎn)：澆鋼平臺(tái) 負(fù)責(zé)人：關(guān)鍵超是否要因：否要因找到了！七、制定對策 小組成員在一起運(yùn)用頭腦風(fēng)暴法，針對查找出來的要因制定相應(yīng)的對策，以下是對策表：表9：降低1930鑄機(jī)漏鋼報(bào)警率對策表序號(hào)要 因?qū)?策控制目標(biāo)措 施地點(diǎn)負(fù)責(zé)人完成時(shí)間1一冷工藝制度不合理優(yōu)化鑄機(jī)一冷工藝寬面流速9.3m/s;進(jìn)回水溫差5優(yōu)化1930鑄機(jī)一冷工藝，降低寬、窄面水量；澆鋼平臺(tái)趙啟云1月31日2插入深度不合理降低水口插入深度水口插入深度為125175mm.1、規(guī)范結(jié)

18、晶器液位設(shè)置范圍；澆鋼平臺(tái)唐生斌1月31日2、規(guī)范澆鑄時(shí)中包車升降行程；3水口質(zhì)量差加強(qiáng)對水口質(zhì)量的監(jiān)控水口平均使用時(shí)間360min1、加強(qiáng)對水口質(zhì)量的監(jiān)控；中包維修區(qū)馮 松2月10日2、制定水口烘烤和更換專項(xiàng)管理規(guī)定，水口烘烤時(shí)間180min。4鋼水潔凈度差提高鋼水潔凈度對換下水口進(jìn)行現(xiàn)場查看，看是否有夾雜物附集。1、加強(qiáng)對澆鑄過程中，塞棒開度變化的檢查；對換下水口進(jìn)行現(xiàn)場查看，看是否有夾雜物附集澆鋼平臺(tái)關(guān)鍵超2月20日2、增加上工序軟吹時(shí)間。八、對策實(shí)施1、優(yōu)化一冷工藝 (1)通過對1650和1930鑄機(jī)的對比看出，1930鑄機(jī)寬面一冷水流速比1650寬面高0.92m/s，窄一冷水流速比1

19、650窄面高0.5m/s；因此需要對1930鑄機(jī)寬、窄面一冷水進(jìn)行優(yōu)化，參照1650鑄機(jī)經(jīng)過計(jì)算并最終確定通過多次調(diào)整將1930鑄機(jī)寬面一冷水至4250l/min;窄面一冷水調(diào)至480l/min。表10：調(diào)整后一冷水寬、窄面溫差 對比優(yōu)化前后一冷水進(jìn)回水溫差得圖表8:圖表8：優(yōu)化前后一冷進(jìn)回水溫差進(jìn)水溫度（）內(nèi)弧回水溫度（）內(nèi)弧溫差（）外弧回水溫度（）外弧溫差（）左側(cè)回水溫度（）左側(cè)溫差（）右側(cè)回水溫度（）右側(cè)溫差（）29.434.14.734.55.136.16.736.77.329.534.5534.85.336.77.237.27.7（2）優(yōu)化后熱電偶檢測溫度見表11，對比相同拉速（V=

20、1.0m/min）優(yōu)化前后熱電偶檢測溫度得出，優(yōu)化后各排檢測平均溫度提高4.6719.56見圖表9：表11：調(diào)整后熱電偶檢測溫度圖表9：優(yōu)化前后各排熱電偶檢測溫度差列號(hào)34567891011平均外弧1117113113112108106114119106112外弧2105103102979796102959999.56外弧397979490898790899391.78內(nèi)弧1113113118110110106117117111112.78內(nèi)弧29710296959390991029696.67內(nèi)弧392928686867890889187.67（3）對比調(diào)整前后內(nèi)、外弧各行熱電偶極差溫度見圖

21、表10,由圖表可知： a.優(yōu)化后內(nèi)、外弧各行之間的極差溫度偏差較小且比較穩(wěn)定（優(yōu)化前行與行之間的溫度極差為624，優(yōu)化后行與行之間的溫度極差為914）。 b.說明調(diào)整后銅板四周熱流分布比較均勻，既改善了初生坯殼與銅板之間的潤滑，有降低了縱裂紋發(fā)生的幾率。圖表10:優(yōu)化前后熱電偶溫度極差調(diào)查2、降低水口插入深度在澆鑄過程中，維蘇威廠家推薦的結(jié)晶器液位設(shè)置范圍為-160-60mm，結(jié)合重慶大學(xué)水模實(shí)驗(yàn)結(jié)果，查看水口圖紙，最終確定結(jié)晶器內(nèi)液位設(shè)置范圍為-120-60mm,并于1月6日下發(fā)執(zhí)行。投產(chǎn)初期，當(dāng)中包車在低位時(shí)，浸入式水口底部距結(jié)晶器上沿的距離為430mm，結(jié)合澆鑄時(shí)結(jié)晶器內(nèi)液位設(shè)置范圍和1

22、930鑄機(jī)浸入式水口圖紙，最終確定將1930鑄機(jī)中包車低位極限向上提高50mm，這樣能保證水口的插入深度在125mm175mm之間，使結(jié)晶器內(nèi)熱區(qū)上移，提高鋼水表面溫度，保證了保護(hù)渣的熔化效果。3、加強(qiáng)對水口質(zhì)量的監(jiān)控增加水口的抽檢力度，對于運(yùn)輸過程中的出現(xiàn)的問題及時(shí)與廠家聯(lián)系，建立相關(guān)的抽檢臺(tái)賬，對水口主要尺寸進(jìn)行現(xiàn)場測量，看是否與圖紙一致。規(guī)范水口安裝過程，必須輕拿輕放避免因與機(jī)構(gòu)發(fā)生碰撞而造成內(nèi)傷，從而影響水口的使用壽命。(3)烘烤在線浸入式水口烘烤，應(yīng)在中包溫度升到900C以上再烤水口，在350800C之間的烘烤時(shí)間應(yīng)盡可能短，最好20分鐘以內(nèi)；線外浸入式水口烘烤，應(yīng)先小火烘烤1020

23、min，在大火烘烤3060min，且烘烤總時(shí)間應(yīng)180min；免烤水口根據(jù)現(xiàn)場情況，可適當(dāng)小火烘烤或無需烘烤可直接使用。(4)更換浸入式水口的使用時(shí)間應(yīng)380min，免烤水口的使用時(shí)間應(yīng)120min；浸入式水口未經(jīng)烘烤或烘烤時(shí)間30min禁止使用；烘烤過程中水口出現(xiàn)裂紋禁止使用；使用過的水口禁止重復(fù)使用；浸入式水口發(fā)生裂紋、穿孔、斷裂等異常情況時(shí)，按澆鋼工崗位作業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中相關(guān)內(nèi)容執(zhí)行；將尾坯拉至換包位進(jìn)行換水口時(shí)，必須進(jìn)行撈渣操作，出苗時(shí)間控制按關(guān)于預(yù)防開澆漏鋼的通知中相關(guān)內(nèi)容執(zhí)行；交接班時(shí)，對水口的使用及烘烤時(shí)間要交清接明。4、提高鋼水潔凈度加強(qiáng)對鑄中塞棒開度的檢查，對澆鑄過程中出現(xiàn)液面波動(dòng)大

24、，當(dāng)塞棒開度變化20mm時(shí)，及時(shí)與上工序聯(lián)系。增加上工序的軟吹時(shí)間，規(guī)定軟吹時(shí)間8min，使夾雜物充分上浮，從而提高鋼水潔凈度。九、效果檢查 經(jīng)過實(shí)施對策的活動(dòng)，本小組適時(shí)對相關(guān)情況進(jìn)行檢查，使漏鋼報(bào)警率有了明顯的下降，并作對比檢查。1、目標(biāo)值的完成情況，見圖表9。圖表9：漏鋼報(bào)警率優(yōu)化前后與目標(biāo)值對比情況 由圖8可以看出，我們QC小組通過規(guī)范換水口操作，加強(qiáng)對水口質(zhì)量的監(jiān)控，提高鋼水潔凈度，消除了制約漏鋼報(bào)警率高的主要原因，使得漏鋼報(bào)警率得到了明顯的降低，達(dá)到了6.36%的最佳水平，比活動(dòng)前減少了19.23%，比目標(biāo)值減少了1.64%,效果顯著。目標(biāo)值完成了！2、活動(dòng)前后漏鋼報(bào)警率的變化情況

25、，見表12。表12：活動(dòng)前后漏鋼報(bào)警率情況對比項(xiàng)目2011年12月2012年1月活動(dòng)前合計(jì)中旬下旬上旬中旬下旬澆鑄爐數(shù)（爐）1566676873289報(bào)警次數(shù)（次）51816152175報(bào)警率（%）33.3327.2723.8822.0628.7725.95項(xiàng)目2012年2月2012年3月上旬中旬下旬上旬中旬下旬澆鑄爐數(shù)（爐）10744388106114報(bào)警次數(shù)（次）284577報(bào)警率（%）2010.819.35.686.66.14項(xiàng)目2012年4月2012年5月上旬中旬下旬上旬中旬下旬澆鑄爐數(shù)（爐）11011854757926報(bào)警次數(shù)（次）864552報(bào)警率（%）7.275.087.416.

26、676.337.69圖表10：活動(dòng)前后漏鋼報(bào)警率變化趨勢 由圖表10可知：通過活動(dòng)前對2011年12月2012年1月的前期調(diào)查， 2月提出了相關(guān)優(yōu)化操作的方案，并使本月漏鋼報(bào)警率呈明顯的下降趨勢，由20% 10.81% 9.3%；2012年3月5月進(jìn)行了推廣，使漏鋼報(bào)警率穩(wěn)定控制在5.08%7.41%，漏鋼報(bào)警率已由活動(dòng)前的25.59%降低至6.36%，波動(dòng)減小，趨于平穩(wěn)。3、對三個(gè)主要影響因素控制效果的檢查 QC小組對2012年3月5月漏鋼報(bào)警率進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，其影響因素作圖表11，并與活動(dòng)前的影響因素排列圖4進(jìn)行對比。圖表5：活動(dòng)前異常因素對漏鋼報(bào)警影響圖表11：活動(dòng)后異常因素對漏鋼報(bào)警的影響

27、從圖表5、11中可以看出：通過一系列操作的優(yōu)化，影響漏鋼報(bào)警率的主要因素已發(fā)生改變，活動(dòng)前的主要因素是：換水口操作；水口開裂；夾雜物多?；顒?dòng)后的主要因素是：中包溫度高；底吹A(chǔ)r不通；節(jié)奏緊控速。其中換水口操作產(chǎn)生的漏鋼報(bào)警比例由33.33%下降至8.16%；水口開裂產(chǎn)生的漏鋼報(bào)警比例由24%下降至6.12%；夾雜物多產(chǎn)生的漏鋼報(bào)警比例由16%下降至4.08%，說明活動(dòng)前的三個(gè)要素都得到了有效控制。4、直接經(jīng)濟(jì)效益計(jì)算減少廢品降低了漏鋼報(bào)警率，從而減少了漏鋼報(bào)警次數(shù)，每次漏鋼報(bào)警所產(chǎn)生的接痕判廢約為1.3噸，每噸廢品的直接損失約為1000元，由此創(chuàng)造的年效益M1為：M1 =Aa （前后）BC代入

28、公式得出：M1= 145230（25.59%6.36%）1.31000=157.6萬元提高鑄機(jī)產(chǎn)量由于每次產(chǎn)生漏鋼報(bào)警澆鑄速度會(huì)從當(dāng)前拉速自動(dòng)降至0.2m/min，當(dāng)漏鋼報(bào)警率降低后，鑄機(jī)的產(chǎn)能有所提高，由此創(chuàng)造的年效益M2為：代入公式得出：M2=145230（25.59% 6.36%）（1 0.2）81.50.237.8100=208萬元?jiǎng)?chuàng)造的年效益合計(jì)：MM1M2157.6+208=365.6萬元5、社會(huì)效益：開展活動(dòng)后不僅大幅度地減低了生產(chǎn)成本，工人的勞動(dòng)強(qiáng)度得到了明顯的改善，而且安全工作也得到了有效的保障。十、鞏固措施標(biāo)準(zhǔn)化管理：為了使漏鋼報(bào)警率在今后保持穩(wěn)定，我們將有效措施納入了標(biāo)準(zhǔn)

29、化管理。項(xiàng)目對策標(biāo)準(zhǔn)化管理實(shí)施到位時(shí)間負(fù)責(zé)人1降低水口插入深度1、將結(jié)晶器液位設(shè)置范圍寫入連鑄作業(yè)區(qū)澆鋼工崗位作業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。（編號(hào)QZ/GC5.605-2011）2、將調(diào)整后的中包車低位極限編入連鑄作業(yè)區(qū)澆鋼工崗位作業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。（編號(hào)QZ/GC5.605-2011）2012-4-30趙啟云2加強(qiáng)對水口質(zhì)量的監(jiān)控1、將加強(qiáng)對水口質(zhì)量監(jiān)控編入連鑄作業(yè)區(qū)中包熱修班長崗位作業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。（編號(hào)QZ/GC5.6012011）2、將監(jiān)督水口運(yùn)輸過程編入連鑄作業(yè)區(qū)中包熱修班長崗位作業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。（編號(hào)QZ/GC5.6012011）2012-4-30唐生斌3規(guī)范水口烘烤1、制定了水口烘烤和更換專項(xiàng)管理規(guī)定。2、將違反相關(guān)規(guī)定的考核