1、節(jié) 軟橫跨學習目標：1掌握 14 種軟橫跨節(jié)點結構及用途；掌握軟橫跨預制中的負載計算法；掌握軟橫跨檢修標準；了解軟橫跨的檢調方法。、概多股道接觸懸掛通過橫向線索懸掛在線路兩側的支柱，這種裝配方式稱為軟橫跨。軟橫跨由站場線路兩側支柱和懸掛在支柱上的橫向承力索、上、下部固定繩及支持和連接它們的零件 組成。橫向 承力索是軟橫跨的主要構件， 承受各股道縱向接觸懸掛的全 部垂直負載 ，根據(jù)負載重量有單根承力索組成的單橫承力索 和雙根承力索組成的雙橫承力索。在橫向承力索下方布置有、下部固定繩，用以在水平方向固定線索。由于橫向承力 索承重較大，因而選用 GJ-70 鍍鋅鋼絞線，根據(jù)計算可選用根或兩根。上部固

2、定繩的作用是固定各股道的縱向承力 索，并將縱向承力索的水平負載傳遞給支柱。下部固定繩作 用是固定定位器，以便對接觸線按技術要求定位，并將接觸 線水平負載傳遞給支柱。 由于上、 下部固定繩只承受水平力， 負載不大，故上、下部固定繩多用 GJ-50 鍍鋅鋼絞線。我國目前采用的是 絕緣式軟橫跨 ，絕緣式軟橫跨即橫向承力索與上、下部固定繩均絕緣，也就是對地絕緣。絕緣式軟橫跨有很多優(yōu)點，它的各條線索對地都是絕緣的，這樣 便 于帶電檢修 。對地絕緣的絕緣子串都裝在線路兩側，故在電 力和內燃、蒸汽混合牽引區(qū)段上運營，可減輕絕緣子的污損 程度，從而 減少了清洗絕緣子的工作量 。在線路較多的站場 上用絕緣式軟橫

3、跨可節(jié)約大量絕緣子，并且有 利于機務人員 的信號嘹望 ，同時 增加了車站的美觀 。、下行分開供電的車站、跨越上、下行股道的軟橫跨應用絕緣分開，軟橫跨上、下行股道間的橫向電分段絕緣子串應位于相鄰上、下行股道的中間?？恐е慕拥亟^緣子串應在同一垂直平面內，允許誤差為l0 mm。由于軟橫跨上、下行股道間橫向電分段絕緣子串起上、F行電分段作用，在實行“ V”型天窗作業(yè)區(qū)段，橫向電分段絕緣子串，經(jīng)常起接地側絕緣子的作用。另外，當某一方 向接觸網(wǎng)設備故障時，它還將另一方向正常接觸網(wǎng)設備在站 場隔離開來，起縮小事故范圍的作用。因此，為了保證在實 行“V”型天窗時作業(yè)人員的人身、設備安全和縮小事故范 圍，軟橫

4、跨上、下行股道間橫向電分段絕緣子串采用四片。軟橫跨絕緣子，不管是接地側絕緣子還是上、下行股道間的橫向電分段絕緣子，它們一方面起 絕緣作用 ，另一方面 起連接作用 。因此，軟橫跨絕緣子機械性能和絕緣性能要求 都比較高，在安裝、檢修時，要嚴格檢查軟橫跨兩側及中間 絕緣子串，特別是絕緣子串中各絕緣子的連接情況，防止彈 接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨節(jié)點示意圖如圖2-11-1 所示。接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨節(jié)點示意圖如圖2-11-1 所示?；射N脫落和丟失，確保安全供電。在有中間站臺的車站，為保證車站工作人員和旅客的人身和財產(chǎn)安全，軟橫跨下部固定繩在跨越中間站臺時，要形 成一個中性區(qū)，即下部固定繩在跨越中間站臺的兩端

5、用絕緣 子隔開，形成一個不帶電的區(qū)域，如圖 2-11-1 所示。橫向承力索的弛度和張力及上、下部固定繩的張力和弛度，可以用錨固拉桿調節(jié)，錨固拉桿不能彎曲，它經(jīng)帶球形 墊塊或角形墊塊固定到鋼支柱角鋼上，這種墊塊還能保證拉 桿在不彎曲情況下有一定的水平位移。橫向承力索和上部固定繩間，通過兩股4.0鍍鋅鐵線擰成的直吊弦連接起來，上、下部固定繩間，通過兩股4.0 鍍鋅鐵線擰成的斜吊弦將鞍子或懸吊滑輪與定位環(huán)線夾連 接起來。軟橫跨所采用的結構視其所設地點的線路情況而定，其結構形式可用節(jié)點的組合方式來表示。軟橫跨的節(jié)點形式很 多，特別是在股道較多而線路比較復雜的站場上，同一組軟 橫跨上會出現(xiàn)很多不同形式的

6、節(jié)點，故架設軟橫跨是一項比 較復雜而細致的工作。接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨節(jié)點示意圖圖 2-11-11 .節(jié)點1、2適用于13 m或15 m高的鋼柱，節(jié)點 3、4適用于地面以上12 m的鋼筋混凝土柱。其中節(jié)點2、4用于站臺上的鋼柱和鋼筋混凝土柱的連接。2 .節(jié)點9為中間站臺上方的下部固定繩的分段，如節(jié) 點9上方的橫向承力索及上部固定繩也用絕緣子串分段，則 為節(jié)點13(見圖中虛線部分)。3 .節(jié)點11接觸線在此處升高后與下部固定繩之間垂直 距離h=H-(H+200)，節(jié)點12接觸線在此處升高后，與下部圖2-11-2為不等高軌面處軟橫跨定位器的安裝(DiD3)圖2-11-2為不等高軌面處軟橫跨定位器的安

7、裝(DiD3)固定繩之間垂直距離h=H-(H+430)，其中H為下部固定繩距軌平面(或軌平面連線中心)的高度。h為正值時接觸線在F部固定繩的下方；h為負值時接觸線在下部固定繩的上方，均懸掛非工作支。4.承力索在直線區(qū)段應位于線路中心正上方，在曲線區(qū)段應位于接觸線正上方；接觸線拉出值a,在直線及曲線區(qū)段均屬相對于受電弓中心的距離。5 .下部固定繩的高度以電化股道的最高軌面 連線的中心為準，接觸線高度不得超過6500 mm軌面較低時，可采用按不大于接觸線允許坡度升高接觸線的方式安裝，接觸線 高度超過6500 mm時，可采用加設調節(jié)立柱的措施安裝，如圖2-11-2所示。圖2-11-2接觸網(wǎng)鏈形懸掛不

8、等高軌面軟橫跨節(jié)點安裝示意圖及軟橫跨處接觸懸掛定位安裝(D4)示意圖，此圖僅為不等高軌面軟橫跨中低軌面處的安裝圖，各節(jié)點適用范圍見表2-11-1所示，其中R為線路曲線半徑， h為接觸線與下部固定繩之間的距離，安裝所需零件見表2-11-2所示。各節(jié)點按單橫承力索設計，如為雙橫承力索時，各節(jié)點中的零件應更換為JL24-85雙橫承力索線夾，其余不變。節(jié)點D彎折定位管時，需保證 AB段保持不小于1/10的斜度。節(jié)點代號Di0適用范圍J?(m)FROO/?8OO300尺500AA500不等高軌面軟橫跨節(jié)點適用范圍表 2-11-1接觸網(wǎng)鏈形懸掛不等高軌面軟橫跨零件表 2-11-29 .除特殊要求外，般懸掛

9、 6支以上接觸懸掛時，無序號代號名稱材料單1節(jié)點節(jié)點G節(jié)點D3 =位1JL23-85橫承力索線夾KT33-8套112JL77-85懸吊滑輪KT33-8套113JL2185!定位環(huán)線夾KT33-8套2114JL63(#R)-5尋B型定位器A3套1=5JL62(M850)-85M850型定位管A3件 - 6JL64-85軟定位器A3套17JL12(1).851型定位環(huán)KT33 衛(wèi)套18JLCT85)-85T85型定位線夾ZQAlg-4奪1 119JLIOC 1)*851型長爰持器KT33-8套=10JL372-83調節(jié)立柱A3套11TTJL372(D)-85D型調節(jié)宜柱A3套-=:126Q-3型鋼

10、線卡子iKT33-8套4413J136-85夾環(huán)A3套F!14上部吊線040鍍鋅鐵線根2215下部吊線$40鍍鋅鐵線根116拉線04.0鍍鋅鐵線1根;- 1117拉線i04.0鍍鋅鐵線根16 .定位器應處于受拉的位置。7 .圖中H值為接觸線距電化股道最高軌面（或軌面連線中心）的垂直高度。8 .橫向承力索采用單根或雙根GJ-70鍍鋅鋼絞線，上、F部固定繩采用單根 GJ-50鍍鋅鋼絞線。論跨越幾股道均采用雙橫承力索，懸掛5支及以下接觸懸掛時，采用單橫承力索。10 .當CX6m時，節(jié)點2或節(jié)點4的橫向承力索絕緣子串應下移，且與上、下部固定繩絕緣子串在同一垂直平面內， 另將懸吊上部固定繩的吊弦外移至雙

11、點劃線處，為此，零件 需按表2-11-3所示調整。序號名稱單橫承力索雙橫承力索橫承力索平面示1WS.7型碗頭掛板+ 12雙耳連接器.L370型杵座楔型線夾5 4470型雙耳楔型線夾+1 1+ 45QP-7型球頭掛環(huán)+1+ 16定位環(huán)線夾-. .+ 1+ 17LV-0712 聯(lián)板.一 1+ 27 4804.0鍍鋅鐵線適量適ftHzVHXLJ側面限界G6m時，軟橫跨零件調整表 2-11-3節(jié)點1、2是軟橫跨在鋼柱上的安裝形式，橫向承力索由絕緣子、杵頭桿、固定角鋼、角形墊塊固定在鋼柱靠線路 側的一面。上、下部固定繩用杵頭桿、固定角鋼、球形墊塊固定在鋼柱的田野側，具體材料選用見表2-11-4。節(jié)點1、

12、 2結構裝配如圖2-11-3所示。1242 8 10mm415節(jié)匱A、2在雙橫承力索時的安裝圖 2-11-37511213接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨節(jié)點1、2安裝示意圖節(jié)點3、4是軟橫跨在鋼筋混凝土支柱上的裝配形式，橫向承力索通過絕緣子串、雙耳連接器、杵環(huán)桿、耳環(huán)桿固 定在支柱上。節(jié)點 3、4所用材料見表2-11-4。結構裝配如圖2-11-4所示。7 81319 ?3 2122 7 1020l+圖2-11-4接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨節(jié)點3、4安裝示意圖鋼筋混凝土支柱軟橫跨僅在一側裝有開式螺旋扣（零件23），當一對鋼筋混凝土軟橫跨處均為節(jié)點3或節(jié)點4時，則在一側節(jié)點3中取消開式螺旋扣，或在一側節(jié)點 4中增

13、加開式螺旋扣，并按表 2-11-5調整。表 2-11-4 軟橫跨節(jié)點 1、2、3、4 用料序號代號名稱單位節(jié)點1節(jié)點2節(jié)點3節(jié)*單橫承力索雙橫承力索單橫承力索雙橫承力索數(shù)共重數(shù)ft數(shù)共重數(shù)量共重數(shù)址共*數(shù)量共重1JU3(600)-85600型杵頭桿套11.9611I2JL43-85杵頭桿套233 X22223JL73-85三孔角鋼件22-224JU7( 130)-8513()型鉤螺栓套40.374445JL31-85角形墊塊套10.7621116JL30-85球形墊塊件20.182227XP-6杵頭懸式絕緣子套6巾64)6/064)64)64)8XWH2-6杵頭懸式絕緣子套3/93/93/93

14、/93/99J126(70)-8570型杵座楔型線夾套11110JL26(50)-8550型杵座楔型線夾套22442411(；B2324-85WS7型碗頭掛板套11112J12328-85LV-0712型聯(lián)板件1113J 127(70)-8570型雙耳楔型線夾奪22114J127 (50 )-8550型雙耳楔型線夾套22215JL23-85橫承力線夾套21216JL24-85雙橫承力索線夾套117GB2323-85QH-7型球頭掛環(huán)件22218JU5(400)-85400型耳環(huán)桿件1119JL78(54()-85540型DWS底座套1120JL78(580)-85580型DWS底座套1121J

15、L32-85雙耳連接器套31表 2-11-5取消或增加開式螺旋扣用料序號代號稱單位節(jié)點3節(jié)點4附取消數(shù)量増加數(shù)*取消數(shù)*I增加數(shù)*11GB2324-85WS7型碗頭掛板套1123 ,M2O開式螺旋扣套3313JL27(70)-8570S雙耳楔型線夾套119J 126(70)-8570型杵座楔型線夾套1! i22JL39-at-85焊接杵環(huán)件變更2件另1件不變*21JL32-85雙耳連接器套2 !2注：“表示將上、下部固定繩所用JL39-01-85焊接杵環(huán)中175的尺寸改為550 mm,其余不變，各鋼筋混凝土軟橫跨處的開式螺旋扣應安裝在同一側。匕下部固定繩處三孔角鋼型式及杵頭桿型式分別見表2-1

16、1-6 和表 2-11-7。表 2-11-6匕下定位索處三孔角鋼型式接觸線高度(rnm)廠 10-20G 13P 203515G經(jīng)15G莖G-6 450i上定位索6107308508；下定位索610730850956 000上定位索610730850下定位索61073097097表 2-11-7匕下定位索處杵頭桿型式接觸線高度(mm)側面限界(mm)廠 10*20 G 131廠 2035G 15G6 45030001 6001 6001 $3 0001 6001 600 11 6 0003 000L 6001 600-節(jié)點8用于軟橫跨上、下行正線股道間的電分段絕緣。由于站場軟橫跨把各股道接觸懸

17、掛在電路上都連接起來，對 某些上、下行需要分開供電，以及某些股道需要進行停電作 業(yè)，而另一些股道又不能停電作業(yè)，從而造成不便，為解決 這些矛盾，就采用節(jié)點 8的結構對軟橫跨進行電分段。節(jié)點 8僅用懸式絕緣子串和相應的組件，將橫向承力索及上、下部固定繩隔開，以達到絕緣分段的目的。節(jié)點8的安裝結構如圖2-11-5所示，所采用的材料見表2-11-8 。其所用材料見表 2-11-8。其所用材料見表 2-11-8。節(jié)點9的安裝結構多用于跨越中間站臺時，為了保證車站工作人員以及旅客生命財產(chǎn)安全，下部固定繩在跨越中間站臺時將兩端用絕緣子串隔開，正對中間站臺上方的下部固定繩無電，形成一個無電區(qū)，即中性區(qū)。其結

18、構如圖2-11-5所示，所用材料見表 2-11-8。1384節(jié)點8U3 4橫承力時的安裝圖 2-11-5接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨節(jié)點& 9、13安裝示意圖節(jié)點13和節(jié)點9結構一樣，只是節(jié)點13在橫向承力索以及上部固定繩上也用絕緣子串隔開，如圖2-11-5 所示，表 2-11-8軟橫跨節(jié)點& 9、13用料所用材料見表2-11-9。所用材料見表2-11-9。節(jié)點5相當于一個一般中間柱裝置，在整個站場軟橫跨序號代號名稱單位節(jié)點8節(jié)點9節(jié)點13附注1單橫承力索雙橫承 力索H. 數(shù)期共S單橫承力索雙橫承力索數(shù)S共數(shù)k共重數(shù)*共8數(shù)*井21XP-6杵頭懸武絕緣子套64)6/044)8/084)一般污區(qū)憧存區(qū)2

19、XWP2-6杵頭懸式絕緣子套3/93/92/64/124/12一般污區(qū)/污區(qū)3JL26(70)-8570型杵座楔型線夾套11L J4J 16 (50 )-8550型杵座楔型線夾套22213一3 :GB2324-85WS7型碗頭掛板套11 j6JL232885LV4712型聯(lián)板2278J 127(70)-8570型雙耳楔型線夾1414JL27(5O)-8550型雙耳楔形線夾套222339GR2323-S5;QPJ型球頭掛環(huán)件33244iOJ 32 心1雙耳連接器套1i111JL39-01 我焊接杵壞件1丁11采用最普遍的是節(jié)點5。為滿足全補償?shù)囊?，承力索?jīng)懸吊滑輪，固定在上部固定繩上，對于半補

20、償承力索改用鉤頭鞍子來固定。其節(jié)點裝配型式如圖2-11-6 所示，柱安裝。其結構如圖 2-11-7所示，所用材料見表 2-11-9O柱安裝。其結構如圖 2-11-7所示，所用材料見表 2-11-9O圖2-11-6接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨節(jié)點5安裝示意圖節(jié)點6、7相當于道岔定位柱 的定位裝配，它所定位的兩組懸掛均為工作支，兩根接觸線的高度基本一致。節(jié)點相當于L型道岔定位柱安裝，節(jié)點7相當于LY型道岔定位圖 2-11-7接觸鏈形懸掛軟橫跨接點6、7安裝示意圖表 2-11-9軟橫跨節(jié)點5、6、7、10、11(12)、14用料序號代號名稱單位節(jié)點5節(jié)點6節(jié)點7節(jié)點10節(jié)點11仃2)節(jié)點14附a數(shù) 量數(shù)數(shù)量

21、1數(shù)量共 重數(shù)數(shù) 量11JL2385橫承力索線夾套1111112JL2185定位環(huán)線夾套2344223JL7785懸吊滑輪套122211銅承力索時用JL771C7-85 型4JL63(L3)85b型定位器套121站線用JL63(385 3/4B型定5JL62(11500)8511500型定位管件116JL63(DC)85DC型定位器件17JLOl85定位線夾套12211型式依線型選18兒 10(1)851型長支持器套119JL12(1)851型定位環(huán)套110JL3685夾環(huán)套11注：1.承力索為雙橫承力索時，各節(jié)點中的零件1應更序號代號名稱單位節(jié)點5V1節(jié)點11(12)節(jié)點14附注數(shù)*共 重數(shù)

22、量共數(shù)ft共 重數(shù)ft共 重數(shù)共 重數(shù)*共11GJ-70鍍鋅鋼絞線根!1 1妁Im長12GJ-50 鋅鋼絞線根2毎根約& 5m長131GR233485!JK-2型線卡子套814JIJ)385中心錨結線夾套2.111,1115拉線（40鋅鐵線）根11r兩股合成，全長;16上部吊線（040鍍鋅1 鐵線）1根122|211兩股合成，現(xiàn)場 長度17下部吊線（04.0鍍鋅 鐵線）i根111L111兩股合成，現(xiàn)場 長度換為JL24-85雙橫承力索線夾;2. 節(jié)點14為站內軟橫跨處防串動的中心錨結，接觸線中心錨結安在相鄰兩跨的跨中;3.節(jié)點14中的零件11應在接觸懸掛調整完畢后再安裝。節(jié)點10裝配形式與錨段

23、關節(jié)中轉換柱的裝配相似。它懸掛的兩組懸掛，一組懸掛為工作支，另一組懸掛為非工作 支，在懸掛點處按非絕緣錨段關節(jié)轉換柱的要求，非工作支 比工作支抬高 200250 mrn非工作支接觸線不用定位器而采用夾環(huán)，通過4.0 mm鍍鋅鐵線固定在定位環(huán)線夾上。其結構如圖2-11-8所示，所用材料見表 2-11-9。10圖 2-11-8接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨節(jié)點10安裝示意圖節(jié)點10為絕緣轉換節(jié)點時，將非工作支接觸線最低絕緣子裙邊抬升距工作支接觸線200 mm處，其安裝示意圖和增加的零件分別如圖2-11-9和表2-11-10所示。弋10甲軟橫跨下定位索/d平面示意圖 2-11-9C 3 53亠/ g 2 人/

24、立面K意接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨絕緣轉換節(jié)點10安裝示意圖節(jié)點11（12）表示兩組懸掛均為非工作支定位。兩組非工作支接觸線均不用定位器而與節(jié)點10非工作支接觸線一樣，兩組非工作支采用夾環(huán)，通過4.0 mm鍍鋅鐵線固定在定位環(huán)線夾上。這樣不妨礙接觸線的伸縮。節(jié)點11（12）安裝型 式如圖2-11-10所示。所用材料如表 2-11-9所示。節(jié)點14為站內軟橫跨處設防串動中心錨結的安裝定位方式，其裝配形式和結點5一樣，接觸線中心錨結安裝在相鄰兩跨（I 1,1 2）的中間位置，其結構如圖2-11-11所示，所用材料見表2-11-9。序號代號名稱數(shù)S（銅電 車線）序號代號名稱數(shù)*（銅電 車線）1XP6杵頭懸

25、式絕緣子85GB232385!QP-7型球頭珪環(huán)22J一85Z型雙目楔型線夾1 26JL3685夾環(huán)38517tJ型取目楔線夾27JL02-85*吊弦線夾1 ,4tiB232485W-7A型碗點a板2 :8040鍍鋅吊線a2m表 2-11-10絕緣轉換節(jié)點增加零件*表示吊弦線夾型式依線型選定。圖2-11-10接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨節(jié)點11(12)安裝示意圖圖2-11-10接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨節(jié)點11(12)安裝示意圖141416JAA向JOO14 100001310O8000圖 2-11-11接觸網(wǎng)鏈形懸掛軟橫跨結點14安裝示意圖二、軟橫跨預制計算 站場軟橫跨的預制計算在接觸網(wǎng)施工和改造中要，因

26、為軟橫跨在架設時跨越很多股道，受運輸干擾比較大， 而且可調節(jié)的裕度較小。因此，一般要求軟橫跨掛設時一次 到位，盡量避免返工，所以軟橫跨前期的預制和計算十分重 要。在施工和改造中曾采用拋物線計算法、圖解法、實測法 等，這些方法雖然簡單易行但精確度不夠。特別是在既有電氣化線路上改造， 由于施工停電點的限制， 以上方法不可取， 故一般采用負載計算法。 負載計算法 是以實際懸掛的標準形 式為依據(jù)，以實際負載為計算條件，以安裝后的受力狀態(tài)為 前提，由負載計算轉化為結構尺寸計算的方法。負載計算法的步驟為：確定負載，測量并計算安裝結構參數(shù)，確定最短吊弦位置，求算橫向承力索分段長度和總長 度，求上、下部固定繩

27、長度以及結果校驗。1 實測和確定參數(shù)軟橫跨預制計算中，有許多已知數(shù)據(jù)是需要實際測量確定的，已知數(shù)據(jù)必須符合現(xiàn)場的實際情況，否則，即使計算 無誤差也不能達到預期的目的。因此，測得準確的原始數(shù)據(jù) 是十分重要的。假設根據(jù)現(xiàn)場線路實際情況繪制的軟橫跨結 構如圖 2-11-12 所示。JfInSi,C.iJ.H 12Ii i 5 lih圖 2-11-12軟橫跨結構在進行軟橫跨預制計算時，一般應具有以下的原始結構尺寸數(shù)據(jù):(1)C XI、Cx2側面限界，在正線軌平面內，支柱內側緣至相鄰線路中心的距離 （m）。(2)1橫向跨距，系指兩支柱橫向承力索懸掛點間的水平距離（m）。(3)11、1 2不等高懸掛或不對

28、稱懸掛，由橫向承力索最低點分別至兩支柱橫向承力索懸掛點的水平距離(m)。（4） S i、S 2支柱結構的斜率和調整傾斜度之和，即安裝后的支柱內緣（鋼柱為外緣）每米高度所傾斜的水平距離。d 1、d2偏移距離，即支柱結構斜率和調整傾斜值所形成的偏移距離之和，簡稱偏距。d i=HS 1、d2=HS 211、即圖 2-11-12 所示的 d11、d21 為橫向承力索處的偏移距 離:d i=HS 1、d 2=HS 2,即圖 2-11-12 所示的 di2、d22為上部固定繩處的偏移距離?？紤]到支柱受力后產(chǎn)生的撓度和基礎內傾，經(jīng)驗取值比般計算值偏小。(6)S1、S2基礎面至最咼軌面的咼差，即支柱底面(鋼

29、筋混凝土支柱由地線孔至軌面 ) 至軌面的垂直距離。當支柱 底面高出軌面時， S 為正值，否則為負值。(7)f1、 f 2橫向承力索的弛度，即由橫向承力索最低點至橫向承力索懸掛點鉛垂方向的距離，當兩支柱為等高時， f 1=f 2=f max。(8)a1、a2、a3an橫向承力索上相鄰懸掛點間的水平距離，一般認為是相鄰線路的線間距。其中，ai=cxi+HS i a n+i=cx2+HS 2。2 確定負載軟橫跨結構復雜，形式多樣，為了便于設計、施工、計算和備料以及改造和檢修，將常用的各種不同形式的軟橫跨 裝配結構組合在一起，形成各種各樣的結構形式，按其結構形式的不同將它們分成若干個軟橫跨結點類型。軟

30、橫跨的負 載計算就是根據(jù)軟橫跨的節(jié)點類型求算懸掛負載。圖2-11-11 表示的為常用的 14 種節(jié)點類型， 其表示的意義如前 所述。在現(xiàn)場勘測時要根據(jù)線路的實際情況，繪制成軟橫跨 就可確定懸掛負載了。懸掛負載包括 節(jié)點負載 、 縱向懸掛自重負載 nq0l 、絕緣子及分段絕緣子的重力負載 以及 橫向承力索與上、 下部固定 繩的自重負載 。在負載計算時， 由于橫向承力索的弛度很大， 所以假設垂直負載全部由它承擔，并且各個懸掛的負載全部 集中在懸掛點，如圖 2-11-12 所示。每個懸掛點負載應包括述四個部分。（1） 懸掛點零件重量負載 （節(jié)點負載 ）J i僅包括懸掛零件的負載， 稱為節(jié)點負載， 又

31、稱節(jié)點重量。懸掛節(jié)點重量視各懸掛點類型而異，具體節(jié)點重力負載由懸 掛節(jié)點的懸掛零件組成。節(jié)點重量系實際節(jié)點所懸掛的零件 重量計算而得，即軟橫跨該節(jié)點處所用零件的總重量。軟橫 跨零件重量可參考表 2-11-11 所示。但隨著零件的異型和改 進，其節(jié)點重力負載也將發(fā)生變化，如圖 2-11-6 所示，節(jié) 點 5 的結點負載計算方法如下：節(jié)點 5 的懸掛零件組成如表 2-11-9 所示，各零件的重量如表 2-11-11 所示，則節(jié)點 5 的節(jié)點負載為：J 5=零件 1（ 單橫承力索線夾 ） 重量 +2 個零件 2（ 定位環(huán)線夾 ）重量+零件3（懸吊滑輪）重量+零件17（下部吊線4.0鍍鋅鐵線） 重量=

32、0.71+2 X 0.66+1.36+1.41+0.259+3 X 0.09+3 X 0.09=5.599kg軟橫跨零件重量參考表零件型號及名稱單位重 *(kR)零件型號及名稱單位重量（師GJ-lOOa鋅鋼絞線m0.859L3-1200型定位器個1.41Gf-W鍍鋅鋼絞線m(L6153/4Kil50型定位器個2.2鋅例絞線m0,411DC型定位器個1,88glca|鋼鋁接觸線m0.925軟定位器個3.35GLCA鋼鋁接觸線m0.744r定線夾個0.259銅接觸線m0,9773/4型定位鉤個0,312TCG85銅接觸線m0.761定位環(huán)線夾個0.66GJ-103彈性吊弦輔助繩m0.092單橫承力

33、索線夾個0.71較U）鍍鋅鐵線t -m1H10.09雙橫承力索線夾個0.84X-4.5懸式絕緣子個5U形線夾個0.73XP-7懸式絕緣子個4杵座鞍子個1.04XWP；-?懸式絕緣子個5懸吊滑輪個136兀型杵座楔形線夾個1,091型定位鉤個U * 40550型杵座楔形線夾. -個i -11.111型定位環(huán)個0,46-70型雙耳楔形線夾個1.()8;型定位環(huán)個0.4250型雙耳楔形線夾個1. W寺型定位環(huán)個0.37球頭連棍個0.141-1500型定位管個3.8球頭掛環(huán)個0.3()1-H5Q型定位管個2.9雙耳連接器個0.951-1850型定位管個5,11吊弦線夾個0.141型長支持器個0,63G型

34、夾環(huán)個0.11尋型長支持器4-個().61T型夾環(huán)個0J21型支持器1- - 1-個0.44心3鋼線尺子個0,22T型中心錨結線夾個0.63JKQ型鋼線卡子個03KT型中心錨結線夾個0,527零件型號及名稱 .單位L重零件型號及名稱單位重調節(jié)立柱個1.03 + 3.84LL型中心錨結線夾. _ _ _個0.60調節(jié)立柱牛上IBWS.7型碗頭掛板個0.97LV.0712型聯(lián)板件15型定位線夾套0.26T110型定位線夾套0-26乙型雙聯(lián)楔S!線夾*i .25IW-7A型碗頭掛板件0.8 J1I1在進行懸掛負載計算時，為了方便，節(jié)點負載可參考表1、 J 2、2-11-12所示。表中的數(shù)值系根據(jù)實際

35、節(jié)點的零件計算而得，它僅供計算時參考。節(jié)點J1、J2、J3、J4是根據(jù)大站和小站的不同而取用不同的數(shù)值。一般大站取65 kg，小站取45 kg。表 2-11-12軟橫跨各類型節(jié)點負載結點類型丿71幾AoJii/l2J13/h一般結點 負載伽)1計算值7,2916.713.956.6233.81135.25.267.6選用值7171455168中心錨結結點重耀(kg)128.359.656.66654.326266818(防串中心錨纟在計算上述節(jié)點負載時，沒有考慮覆冰負載，通常考慮每一節(jié)點絕緣子串取覆冰負載2 kg。在中間站臺或有分段絕緣的股道，其分段絕緣子串重量應按距懸掛點遠近分攤在絕緣子串兩

36、側的兩懸掛點上。如圖2-11-13所示中的懸掛點5和懸掛點6之間的三片分段絕緣子串自重負載17 kg應分攤在懸掛點5及6上。GJ-70+TCG85 型 qo=14.8N / m圖2-11-13橫承力索受力圖（單位：m）這樣，由于分段絕緣子串自重負載使相應節(jié)點增加的負載為:.(ag-x)(2-11-1)J5 =7 (n)a6式中, X J6 二二 17 (N)(2-11-2)絕緣子串中心到左側懸掛點的水平距離（m）；a 6絕緣子串兩側懸掛點間的水平距離(m)。對于懸掛點3及4間因有中間站臺，則認為相應節(jié)點都是直接加一串絕緣子串的自重負載。（2） 接觸懸掛一個跨距的自重負載（懸掛自重負載）Gi=n

37、qol (2-11-3)式中n懸掛點的接觸懸掛數(shù)量;0接觸懸掛每單位長度的自重負載；GJ-70+GLCA00 型 q o=15.9N / m215GJ-70+GLCA80 型 q o=14.4N / m173GJ-100+TCGII0 型 q o=18.9N / mI懸掛的縱向跨距，（I 1，I 2為該軟橫跨相鄰兩縱向跨距），般取 l=l ma：=65nr。橫向承力索及上、下部固定繩的自重負載橫向承力索及上、下部固定繩的自重負載也應換算到懸掛點上，其方法是將單位長度自重負載乘以平均線間距 取懸掛點兩側線間距的平均值 ）:P = i 2 T (0.615 +2X0.411 )=1.44x-p =

38、0.72(ai +ai卅)(2-11-4)在覆冰時，按覆冰厚度計算覆冰負載，在使用雙橫承力索時，應按實際情況予以計算。P = (0.65 +2X0.411 )= 2.052 X =1.026匚 + a厲)(2-11-5)2 2中心錨結和下錨支自重負載M對于有中心錨結和有下錨支的懸掛，則根據(jù)實際應有的懸掛自重負載，經(jīng)計算后加于相應的懸掛點上。對已經(jīng)歸算 中心錨結和下錨支自重負載的節(jié)點負載，在計算懸掛負載 時，不再另行計算中心錨結自重負載。上述各負載之和為該懸掛點的懸掛負載，即:Q=Ji+G+P+M (2-11-6)式中Qi 節(jié)點的懸掛負載（N）;G i接觸懸掛一個跨距的自重負載（懸掛自重負載 )

39、(N) ；i 節(jié)點負載 （N），Ji 包括分段絕緣子串增加的負載；i 橫向承力索及上、下部固定繩自重負載(N)；中心錨結和下錨支自重負載，對中心錨結和下錨支自重負載已經(jīng)歸算到節(jié)點負載Ji 中去時， Mi =0。3 確定最短吊弦位置確定最短吊弦位置也就是確定橫向承力索最低點。確定橫向承力索懸掛最低點位置的方法一般有兩種，一種是根據(jù) 橫向承力索懸掛點 A（或B）的反力Fa（或Fb），依次減去向另側各懸掛點的懸掛負載，如果減至某一懸掛點的懸掛負載 時，其差值由正變負，則說明該懸掛負載所在的懸掛點即為 橫向承力索懸掛最低點。如果減至某一懸掛點的懸掛負載時，其差值恰好為零， 則說明此軟橫跨出現(xiàn)兩個懸掛最

40、低點。對于如圖 2-11-13 所示的軟橫跨，若：A-Q1-Q2-Qk-10(2-11-7)A-Q1-Q2-Qk-1-Qk0(2-11-8)A-Q1-Q2- -Qk-1-QK=0K+QK=QK則橫向承力索懸掛最低點便出現(xiàn)在懸掛負載QK 所在的懸掛點；右Fa-Qi-Q2-Qk-i-Qk=0 ,此時Q和Q+1都是最短吊弦所在 的位置。利用對 A、B 兩懸掛點中某一懸掛點算轉動力矩求得 Fa、Fb：由刀 MA=0,得 Fb(I1 +I2)-2 QkXk=0，從而得Fb =n送 QK XKK 2h +l2(2-11-9)式中Fa = 2 Qk - FbK4(2-11-10)x K第K股道距懸掛點 A的

41、水平距離（m）;l 1+12軟橫跨橫向承力索兩懸掛點a、b之間的水平距離（m）。另一種方法是根據(jù)求橫向承力索分界力丫來確定橫向承力索懸掛點最低點位置。Am t*2打ntiilB:inmkt R7Qk (Qk + 1圖2-11-14軟橫跨計算（1）假設最低點為計算方便，必須先擬定計算軟橫跨最低點（一般奇數(shù)股道選中間股道），并以該擬定最低點為分界，將軟橫跨跨越的股道分為兩部分，如圖2-11-14所示。并以最低點所在股道設為K股道，則低懸掛點和高懸掛點的水平弛度f1及，f 2分別為:1 = H-Hs S-Cmin-100(2-11-11)2=H-Hs S2-Cmin-100(2-11-12)式中H支

42、柱露出基礎面高度 （mm）;H S上部固定繩正線軌面高度，大站取7700 mm,小站取7250 mm參考表2-11-13，但一般按現(xiàn)場實測;7支柱類型ii!鋼筋混凝土柱鋼柱備i支柱高度（m）12I1315括號內數(shù)宇正線軌面髙橫向承力索安裝離度（m）11.90(11.10)12.935(12-335),14.935(14.335)上部固定繩安裝高度!大站9.11(831)91(8.31)8,91(8,31)(m):小站8.66(7.86)8.46(7=86)8.46(7.86)下部固定繩安裝高度1大站7,55(6,35)7,35(6.45)17*35(6.45)(m)!小站7.10(6.00)6

43、.90(6.00)6.9tK6.0O橫向承力索及上、下部固定繩的安裝高度表 2-11-13注：表中數(shù)值系指固定點至基礎面（鋼筋混凝土柱為地線孔）的高度。而基礎面至軌面（正線）的距離，鋼支柱取0.6m，鋼筋混凝土柱取 0.8 mm。S、S2基礎面（混凝土柱為地線孔）至正線軌面的鉛垂距離，高于軌面時取正，低于軌面時取負;C min最短吊弦長度，一般取 400600 mm。一般小站取400 mm,大站取600 mm（2）求子力矩計算子力矩是從最低懸掛點K分開，各側股道懸掛負載分別對懸掛點 A、B的力矩值，如圖2-11-15所示。TQn i圖 2-11-15軟橫跨分離體其值分別為:K AM A =送

44、QiXi +Qk Xki呂(2-11-13)nMb = W Qi xiQk xkidK +(2-11-14)式中Xi第i股道距懸掛點A的水平距離（m）; K第K股道距懸掛點A的水平距離（m）;i+1第i股道距懸掛點B的水平距離（m）;第K股道距懸掛點B的水平距離（m）。其中：Q K=Fa-Q1-Q2-Qk-1QK =Qk-Q Ko（3）求橫向承力索水平力T及分界力丫由刀 MA=0,貝y Tf 1+Yl1-M=0MaTf1整理得：丫 = l1(2-11-15)M A -Yli(2-11-16)由刀 MB=0 則 MTf 2-(-Y)l2=0同理可得：Y=TfMI2(2-11-17)T YIMbI

45、 =f2(2-11-18)由式(2-11-15)和式(2-11-17)相等求得:M B|1 + M A1 2I =1 1 f* l2 f1(2-11-19)由式(2-11-16)和式(2-11-18)相等求得:Y _ M A f M B f1=2 +l2f1(2-11-20)式(2-11-20)適合左邊懸掛點A比右邊懸掛點B低的情況，當左邊懸掛點 A比右邊懸掛點B高時，則式(2-11-20)變換成:Y _ M B 仏 M A f2I1 f2 +I2 f1丫 稱為分界力，就是利用 丫值來判斷原先所假設的最低點的位置是否正確。若原先假擬的最低點的位置是正確的， 那么:0 Y QK若丫Q，則說明最低

46、點應該向右移。對于這兩種結果。都需要再重新確定了最低點之后，再重新計算，依次類推，直到找到最低點的合理位置。另外，還有兩種特殊情況，一種是計算出的丫=0,貝y說明該組軟橫跨具有兩個最低點，也說明該軟橫跨具有兩個最低點，除了所假擬最低點以外，還有一個最低點在所假擬最低點的右側。4 .求橫向承力索分段長度、總長度及各懸掛點吊弦長度在求橫向承力索分段長度之前，若在確定最短吊弦位置時利用方法是第一種，那么需再求出力矩M、MB,進而求出分界力丫和水平力To欲求橫向承力索分段長度時，ai, a2an+1應為已知條件，必須在求出懸掛點咼差m、 m2、m3m+i之后，才能求出橫向承力索的分段長度 bl、b2、

47、b3bn+1o根據(jù)圖2-11-14所示的計算圖，利用力學平衡方程，對每一個懸掛點取鉛垂力的投影，整理計算最后可得:橫向承力索懸掛最低點左側:和嚴知 + 0 + + QK + yT叫*+心+丫橫向承力索懸掛最低點右側:_ Qk y也 K+1 % + 1Qg + Q】-Y胡K + 2 口K + 2根據(jù)上面推導，可以建立通式為：橫向承力索懸掛最低點左側:(2-11-21)橫向承力索懸掛最低點右側:Q一m(2-11-22)因而有橫向承力索分段長度及總長度分別為:(2-11-23)(2-11-24)在預制橫向承力索時，應將計算長度扣除杵頭桿、絕緣子串等連接零件的長度，再加上承力索做回頭的預留長度就 可以

48、了。各懸掛點吊弦長度為: 橫向承力索懸掛最低點吊弦長度為CK=Cnin=400600mm橫向承力索懸掛最低點左側吊弦長度為:橫向承力索懸掛最低點右側吊弦長度為:Ckp = Cn 衛(wèi)口 + 加 K + 1Ch = C葉2 +用護1G = C-i + 叫5.求上、下部固定繩長度求上、下部固定繩長度，要考慮該組軟橫跨是固定在鋼柱上還是混凝土柱上，在鋼柱上時應另加在上、下部固定繩 固定處的支柱寬度。厶-&屯+ q +衍+衍+5 +心比（2-11-25）L嚴+q + +宀+十權片+匚+九込（2-11-26）式中S1、S 2分別為左、右側支柱自然斜度及安裝斜度的斜率（mm/ m）；s1、H32分別為左、右

49、側上部固定繩的安裝高度(m);x1、H2分別為左、右側下部固定繩的安裝高度(m);ai、a2an分別為線間距離（m）。.計算結果校驗為了檢查計算結果是否正確，可以用下式作一校驗。檢查懸掛點咼差之和是否分別等于最大弛度值f 1及f2。i=mi+m+mK2=mn+i+mn+mK+i【例】試確定如圖2-11-16所示鋼柱雙橫軟橫跨的結構-811TS151圖 2-11-16746513h尺寸。軟橫跨結構支柱類型：2G15。安裝后外緣垂直，經(jīng)現(xiàn)場實際測量， 13G1=6m, G2=3m, a2=a3=a5=a6=5m, a4=10m, S1=450mm S2=-250 mm;接觸網(wǎng)懸掛類型:正線：GJ-

50、1OO+TCG110 站線 GJ-70+TCG85【解】1 .確定有關參數(shù)。q =6 mC： =3 m,(2垃嚴齊二縮。竟”二38.46 mm/m(查表2-1-2 鋼柱型號規(guī)格表 G15 : a=500 mm b=1000 mm)13 d 嚴齊比十艮-釧3 瓦 46x(13 + 0.45 7.1) = 52tnm d產(chǎn)帕 7(H十 S2 -/ii ) = 38,46X (13-0.25-0.1) = 487 mm(考慮到支柱受力后內傾及撓度影響，取/i-400 rrm,d2=350 mm)01 -+ #1 =6 + 0.4= 6.4 mi-1a 2 =衍=G =儀fi 5 m應 4 - 10

51、m。計 C七 + 2 3 + 0*35 = 3.35 m51 = 450mm,S； = =250 mmfl 匚 Hl -比 + S - 100=H-鈦 + Si -500=13 000 - 7 700 + 450 - 500=5 250 mm(7)/2 二巴-比-S? - Gn - 100=H - H打 + S3 - 50013 000-7 700-250-500=4 550 mm(H 1=HfH=13 000 mm,HXHsi=HS2=HS=H+Hh+H 上、下=6450+300+950=7700 mm其中：Hi=HS2=H為上部固定繩至正線軌面的高度，接觸線高度，大站一般取 6450 mm

52、 小站取6000mm Hh接觸線距下部固定繩距離，一般取300 mm H上、下為上、下部固定繩距離，一般取 950 mm對HX、Hh、H上、下可根據(jù)現(xiàn)場實際情況取值）。2 .確定懸掛負載根據(jù)式（2-11-6）Q i=Ji+G+R+M和圖2-11-16節(jié)點標注可得:Q i=Ji+G+R (Mi=O)則懸掛點Q負載:Q =幾+(八十已=70+ ( X t7Q + X 170 x2)+ 1.48X65 + 1 026x (a 1 + s)x 10 cii戊 I1 229 N(懸掛點Q中節(jié)點負載J5已包括接地側絕緣子串自重負載造成的增加負載)Q工二 + 尸2=140 + 2 X 1 48 X 65 X

53、 10 + 1 026 X (應2 + as) X 10=2 167 NQ =Js + q + Pj= (7+17x2)x10+t89x65 +1,026(3 + a J X 10=1 792 N04 = 01-179.2 kgQs 二人 + G5 + 戶5= 70+ 1.48x65X10 + 1.026(5 J X 10-1 135NQe =J1 + G貞 + 幾= 5+(X17 + 4 X 17x2)X 10+1.48X65 + 1026(08 十 口異x 105口 7=1251 N3 .確定最短吊弦位置利用對A懸掛點求支座反力Fa方法來確定最短吊弦位置，根據(jù)式(2-11-9)和式(2-1

54、1-10)可得(這里按1kgf=10 NZQkXk口 -上T_ Q盤 1 + 収2)+ Qft(Qi + a2 + + a自)+ 口2 + - + 耳 7一 1 229 X 6.4 十 2 167 X 11.4 十十 1 251 x 36.439.75=4 791 N6F S Qk - Frk =(Q + Q? + + Qj - Fr=4 575 NFa-Qi -Qzl 179 N0 - Q-Q-Q嚴-613 N0即第則懸掛最低點便出現(xiàn)在懸掛負載Q3所在的懸掛點，求橫向承力索分段長度及總長度求子力矩根據(jù)式(2-11-13)和式(2-11-14)可得：2=工Qh + Q：工：2 1=Q + Q

55、(如 +) + Ql(s +口2 + 口3)二 51 906.1 N mMh = 2 Q如】+ QH(=4=Qi (3s 十口& + a-f) + Q 否+ ) + Qs 口 7 + Q .1十砒 + 磯 + a?)=51 905 N * IIICC3 = Q3 + Q.F -Qi-Q2-Q = 0,QS = H7.9kg,Q=6i.3kg)求橫向承力索水平力 T及分界力丫根據(jù)式(2-11-19)和式(2-11-20)可得:丁 =1 +2一 af_51 905只（如+口2+尬 + 51 906x （口斗 + 十&總 + 口?。? + 口2 +如）72 + （位4 + 5 十磯 + 衍）=10

56、 462 NY _ Mb/ -+必,51 905x5.25-51 906x4,55 -184N0vY=184NvQ 3=1792N,又可以說明前面判斷是正確的。求橫向承力索分段長度根據(jù)式(2-11-21)和圖2-11-17可得:橫向承力索結構尺寸圖 2-11-17B_ Q1 + 2 十 Q） + Y 加 I _ a 1= 2.91 m叫勺2丫T5216,7+117,9+18.41 046.2T1 046.2=6 4x 122.9 + 216.7 + 117.9+18.4=1.69 meeih寸呂二9 z6匚+s3 im Tp2iei9 + o6z1+“uxt90 NX I Lo + ? & I

57、st90thqE9寸0 F4 i總H(2彳二&)玄粵宦SI OH kprx? psmi :61 = V af +=7.031 m“2 =壷 + 5 278 m “3 = J Q： +；： u 5 042 m64 = J a? + 加:=10.008 m加二V a； + /5=5lllm60by = voT+z/T = 3 * 66 ni求橫向承力索總長度根據(jù)公式(2-11-24)可得:ti+B =工Si = 1=山+ 2 + 十右7-41,381m (5)求各懸掛點直吊弦長度C嚴 G + gF 051 + 1 690 = 2 741 mmCi = 63 +73=400 + 651 = 1 05

58、1 mmC Ji = Cpan 二 400 mm(最短直吊弦 Cmin取400 mm)Cd H C3 + TZi 4 = 400 + 410 = 810 mmC, = C4 + 75 二 810 + 1 061 = 1 871 mmC, = C5 + 血,=1 871 + 1 604 = 3 475 mm求上、下部固定繩長度：厶=&H打+ C可+ S +如+ 口6 + S + $戶迅=38.46X7 700 + 6 000 + 3 ()00 + 38.46X7.700=39 592 mmL工=和比+ 5 +撫2 + a右+ J +占2丹勺= &x(Hr + HQ + 九(H工+-38.46X6

59、.75 + 6 1X)0+ +3 000 + 38-46x6.75=39 260 mm計算校驗結果/1= W1十機2 +加3-2-910+ 1,69 + 0.651-5-251= 5 250 mm=加7 + m 5 + 加4= 1-475 + 1.604+ 1,061 +0.41= 4.55 ni-4 550 mni =4 550 mm、軟橫跨故障現(xiàn)場因軟橫跨故障而影響供電事故的例子并不多見，但是，旦軟橫跨發(fā)生故障， 其影響范圍很大，波及到站場上、F行很多條股道，恢復時間較長。因此，對軟橫跨易發(fā)生故障的處所應經(jīng)常檢查，軟橫跨的故障大致分以下幾個方面。.軟橫跨接地側絕緣子串因污染嚴重閃絡擊穿或損

60、壞， 造成接觸網(wǎng)接地故障。.分段供電用的分段絕緣子串污染嚴重或損壞，當 部分接觸網(wǎng)設備停電檢修時，帶電部分接觸網(wǎng)設備因分段絕 緣子串污染嚴重閃絡或損壞而造成接觸網(wǎng)的接地故障。下部固定繩距接觸線的 鉛垂距離太小 ，受電弓拾升 接觸網(wǎng)，造成受電弓刮壞下部固定繩故障。4 接地側或分段的絕緣子串中，杵頭連接部分彈簧銷 脫落，線索松弛或上人作業(yè)時絕緣子串下垂，杵頭從絕緣子 串中脫落，造成軟橫跨線索抽脫故障。5 下部固定繩松弛嚴重 （ 正弛度嚴重 ） ，受電弓刮斷下 部固定繩故障。四、軟橫跨檢修標準橫向承力索、上、下部固定繩均不得有接頭、斷股和補強。2 橫向承力索、上、下部固定繩應在同一垂直平面內 ，橫向