1、鋼筋混凝土抗力計(jì)算、配筋和構(gòu)造要求等需要協(xié)調(diào)一致的幾個問題作者：李進(jìn)霞.、八、-刖言鋼筋混凝土擴(kuò)展基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)方法詳盡對包括擴(kuò)展基礎(chǔ)在內(nèi)的各種基礎(chǔ)設(shè)計(jì)作出了詳盡的規(guī)定。鋼筋混凝土擴(kuò)展基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)應(yīng)包括以下內(nèi)容，即：1）按單向受剪承載力或（和）受沖切承載力計(jì)算，確定無腹筋擴(kuò)展基礎(chǔ)的驗(yàn)算截面有效高度h。；依照環(huán)境種類采用與混凝土強(qiáng)度等級相應(yīng)的混凝土保護(hù)層厚度。由此確定截面高度h;2）按正截面受彎承載力計(jì)算，確定獨(dú)立基礎(chǔ)底部、丫軸兩個方向的縱向受力鋼筋的截面面積A。、A?或條形基礎(chǔ)的配筋；3）對擴(kuò)展基礎(chǔ)提出幾何尺寸、資料和配筋等的構(gòu)造要求。上述兩本規(guī)范對擴(kuò)展基礎(chǔ)設(shè)計(jì)內(nèi)容的異同點(diǎn)大體是：1）受沖切承載力計(jì)

2、算。無論是基底反力（作用效應(yīng)）設(shè)計(jì)值和受沖切承載力（抗力）設(shè)計(jì)值的取值，兩本規(guī)范協(xié)調(diào)一88IndustrialConstructionVol.35,No.2,2005致；在底板反力由柱根的彎矩設(shè)計(jì)值|】If和軸壓力設(shè)計(jì)值.W產(chǎn)生的條件下，均將受沖切計(jì)算簡化為近似于單向受剪承載力的計(jì)算方法。2）單向受剪承載力計(jì)算。規(guī)范GB50010”對無腹筋的一般（均布荷載為主）板類受彎構(gòu)件的受剪承載力抗力設(shè)計(jì)值公式是新增的內(nèi)容，規(guī)范GB50007同樣采用；但在剪力（作用效應(yīng)）設(shè)計(jì)值的取值上，前者取板跨內(nèi)的最大剪力設(shè)計(jì)值或支座邊緣處的剪力設(shè)計(jì)值，后者取離支座（或柱）邊緣h處的剪力設(shè)計(jì)值。3）構(gòu)造配筋要求。規(guī)范G

3、B50010”從一般的構(gòu)造規(guī)定，提出了縱向受力鋼筋的最小配筋率以及鋼筋間距、直徑等要求；而規(guī)范GB50007僅提出鋼筋間距、直徑等要求。4）長久性要求。規(guī)范GB50010”依照設(shè)計(jì)使用年限的規(guī)定，在不同樣環(huán)境種類下對混凝土等構(gòu)造資料的長久性提出了基本要求，特別是規(guī)定了不同樣的設(shè)計(jì)使用年限和環(huán)境條件下應(yīng)采用不同樣的最低混凝土強(qiáng)度等級；規(guī)范GB50007在未指出上述條件下，規(guī)定了最低混凝土強(qiáng)度等級。由上可知，將上述兩本規(guī)范協(xié)調(diào)一致是十分必要的，為此，寫出此文供專家評說。見解解析11受剪破壞機(jī)理與受剪承載力鋼筋混凝土構(gòu)造構(gòu)件的受剪破壞機(jī)理可能是混凝土構(gòu)造中認(rèn)識最不清楚的問題之一。盡管研究者從構(gòu)件截面

4、或有限元等多種解析方法，并采用各種合適的本構(gòu)模型，用于解析各自的試驗(yàn)對象可獲得較滿意的結(jié)果。但是，用上述方法去校核已公布的眾多試驗(yàn)結(jié)果，總是存在不完好吻合的情況，這里所指的“不吻合”主要反響在受剪破壞的試驗(yàn)值與解析方法的計(jì)算值不相吻合。各種解析方法所反響的計(jì)算參數(shù)只能抓主流的，不能夠左右逢源，所以不完好吻合是能夠理解的；同樣，由于試驗(yàn)方法、試驗(yàn)資料、試驗(yàn)計(jì)量、破壞標(biāo)志等存在的隨機(jī)性和系統(tǒng)性誤差，以致試驗(yàn)結(jié)果的不完好真實(shí)也是造成兩者不吻合的原因，這從試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)圖示中試驗(yàn)數(shù)據(jù)的失散程度之大能夠看出。配置箍筋或（和）彎起鋼筋的鋼筋混凝土構(gòu)件受剪的破壞機(jī)理，從工程的宏觀概念出發(fā)，把它們視作是桁架與拱的組

5、合傳力模型，進(jìn)而為合用的受剪承載力公式由混凝土項(xiàng)抗力與箍筋或（和）彎起鋼筋項(xiàng)抗力的線性相加或復(fù)合相加組成確定了基礎(chǔ)。但是，對無腹筋的鋼筋混凝土構(gòu)件受剪的破壞機(jī)理，可否采用上述組合模型就有疑問，由于它不存在作為受拉腹桿的箍筋、彎起鋼筋，盡管有些學(xué)者尚在為完滿這類模型進(jìn)行不斷的研究。無腹筋受彎構(gòu)件的受剪破壞常呈斜拉型破壞，斜裂縫一旦出現(xiàn)，即很快形成臨界斜裂縫，并迅速伸展至受壓邊緣，使構(gòu)件斜拉為兩部分而破壞，它屬于脆性破壞。破壞的地址不用然與最大剪力的地址同步?；跓o腹筋受彎構(gòu)件破壞的特別性，在未獲得滿意的破壞模型從前，研究者與工程界著眼于經(jīng)過試驗(yàn)的統(tǒng)計(jì)結(jié)果來建立設(shè)計(jì)用的合用公式也許把它視作經(jīng)驗(yàn)公式

6、，它借助試驗(yàn)對象所供應(yīng)的主要參數(shù)作為組成經(jīng)驗(yàn)公式的基礎(chǔ)，比方，對分布荷載作用下無腹筋的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，其受剪承載力試驗(yàn)值主要取決于：F(，P：，lo，h，A，h0?)(1)式中、ID:混凝土抗拉強(qiáng)度（或經(jīng)換算的）實(shí)測值、縱向受拉鋼筋實(shí)質(zhì)配筋率；f。，I構(gòu)件的跨高比；A截面面積；I。一一截面有效高度。由于受剪承載力試驗(yàn)值的確定取決于施加在構(gòu)件上的均布破壞荷載值及由其產(chǎn)生在某一指定截面”處相應(yīng)的破壞剪力值，即=。均布破壞荷載值的確定涉及構(gòu)件達(dá)到受剪承載力時的破壞標(biāo)志，照理說，達(dá)到該破壞標(biāo)志的截面（平時是傾斜且傾角是不確定的截面）就應(yīng)是上述的指定截面”一個指定的斜截面上具有可選擇的幾個破壞剪力值

7、，該取其中的較大值、中間值還是較小值？其次，受彎構(gòu)件的種類很多，有簡支、連續(xù)或懸臂等類構(gòu)件，它們的破壞截面地址將取決于構(gòu)件的種類、內(nèi)力（彎矩、剪力）的變化規(guī)律、配筋特色等參數(shù)?；谏鲜銮闆r，研究者平時將均布破壞荷載作用下的支座反力作為構(gòu)件的受剪承載力試驗(yàn)值，時，不再顧及破壞的指定截面”地址。取用上述試驗(yàn)值的好處是：它所對應(yīng)的構(gòu)件最大剪力值即是支座反力。我國的研究者在解析國內(nèi)外試驗(yàn)結(jié)果時，均是按此原則進(jìn)行試驗(yàn)數(shù)據(jù)解析的；我國歷年來各次校正的混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范也是按此原則規(guī)定剪力設(shè)計(jì)值的取值的。應(yīng)當(dāng)指出，實(shí)現(xiàn)均布加載宜采用水壓或氣壓法，對線性構(gòu)件難于采用；平時的做法是采用多點(diǎn)集中加載來代替。依照受

8、剪承載力的試驗(yàn)數(shù)據(jù)按式（1）回歸所得的詳盡公式代表了試驗(yàn)的平均水平。為了結(jié)構(gòu)安全性的考慮，規(guī)范供應(yīng)設(shè)計(jì)用的公式，其取值要比上述回歸公式低得多，平時說所取的是試驗(yàn)結(jié)果的偏下值，它擁有足夠的保證率，以滿足設(shè)計(jì)可靠指標(biāo)的要求。取值降低了的受剪承載力設(shè)計(jì)值，平時是經(jīng)過對資料強(qiáng)度取用設(shè)計(jì)值、幾何參數(shù)取用名義值以及經(jīng)驗(yàn)公式中系數(shù)的調(diào)整來實(shí)現(xiàn)的。這些都可在現(xiàn)行規(guī)范中的相關(guān)公式中見到。于是，對分布荷載作用下無腹筋的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的一般設(shè)計(jì)表達(dá)式可寫為：式中受彎構(gòu)件跨度內(nèi)的或指定截面的最大剪力設(shè)計(jì)值;該跨受彎構(gòu)件的受剪承載力設(shè)計(jì)值；混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。平時，式(1)與式(3)間的差別，除了后者采用資料強(qiáng)度

9、設(shè)計(jì)值之外，公式中的常數(shù)項(xiàng)和系數(shù)也因上面提及的可靠度要求而會不同樣，但是表達(dá)形式基本保持一致。自然，也有主張取走開支座距離c處的剪力設(shè)計(jì)值?。作為所謂的最大剪力設(shè)計(jì)值，以及與其相應(yīng)的受剪承載力設(shè)計(jì)值，它們的確定依舊離不開上述的試驗(yàn)結(jié)果及可靠度的考慮，所以，在式(2)基礎(chǔ)上給出這類情況的一般設(shè)計(jì)表達(dá)式：對分布荷載作用下的受彎構(gòu)件，上述兩種剪力設(shè)計(jì)值之間的關(guān)系為:式中，為折減系數(shù)，：G(clfo)，對簡支或兩端為固端的受彎構(gòu)件，可取=12clf。當(dāng)采用式(4)的表達(dá)式而又要滿足與式(2)的可靠度要求等效，必然就要求受剪承載力設(shè)計(jì)值也應(yīng)保持以下關(guān)系：由式?式的關(guān)系可得出以下結(jié)論：在分布荷載作用下的無

10、腹筋受彎構(gòu)件，其受剪承載力設(shè)計(jì)表達(dá)式在選擇不同樣地址的剪力設(shè)計(jì)值作為最大剪力設(shè)計(jì)值時，應(yīng)相應(yīng)地選擇與其配套的受剪承載力設(shè)計(jì)值。順便指出，從邏輯上講上述結(jié)論也可用于分布荷載作用下的有腹筋受彎構(gòu)件。1.2周邊支座區(qū)段可變荷裁的直接傳達(dá)在周邊支座區(qū)段范圍內(nèi)有分布荷載或集中荷載作用在受彎構(gòu)件頂部時，荷載依照擴(kuò)散角將直接以受壓方式傳達(dá)到支座內(nèi)，它與剛性基礎(chǔ)(如無筋擴(kuò)展基礎(chǔ))的傳力體系類同；在混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)理論中把它稱為不連續(xù)區(qū)”或“D區(qū)”對無腹筋受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)，我們關(guān)心的是如何在已知式(3)中的相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)后，再由式(2)來確定其截面尺寸或h，這時可不用去細(xì)究該支座區(qū)段的詳盡受力情況。但是，對有腹筋受彎

11、構(gòu)件的設(shè)計(jì)，則涉及到在該區(qū)段內(nèi)如何配置腹筋的問題。國外有些規(guī)范中，對布荷載作用下的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，平時采用近似式(4)的方案，如，美國規(guī)范ACI318和歐洲規(guī)范EC2中，均取用c=h處的剪力設(shè)計(jì)值作為最大設(shè)計(jì)值。其他，規(guī)范ACI318”對預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件取c=ho/2，對深梁取c=0.15Z(Z為凈跨)等；c的不同樣取值，憂如不是純機(jī)理性而是基于安全性的一種辦理手法。對應(yīng)于離支座距離c的構(gòu)件截面，均稱為臨界截面。按臨界截面進(jìn)行計(jì)算所需的箍筋用量，將可延伸配至支座處。由于在分布荷載作用下有腹筋受彎構(gòu)件的受剪破壞地址不用然會在支座周邊，沒有必要在構(gòu)件c的長度區(qū)段（D區(qū)）內(nèi)按支座邊的最大剪力設(shè)計(jì)

12、值來計(jì)算并配置過多的箍筋用量；在規(guī)范GB50010”第7.5.2條要求取支座邊緣處截面的剪力設(shè)計(jì)值。顯然是偏于安全的規(guī)定。1.3沖切破壞機(jī)理與受沖切承載力有些學(xué)者和規(guī)范把鋼筋混凝土板的沖切破壞視作雙向受剪破壞，提出了不同樣的解析模型，它也同屬于認(rèn)識不太清楚的問題。從試驗(yàn)的角度講，施加沖切荷載的地址近旁，常常是沖切破壞的地址；除非荷載地址周邊鋼筋混凝土板獲得極大的加強(qiáng)，這時，破壞地址才會轉(zhuǎn)移到近旁較單薄的部位產(chǎn)生沖切破壞，總之，沖切破壞的地址基本是可確定的。各國規(guī)范對受沖切承載力的估計(jì)仍依照試驗(yàn)數(shù)據(jù)并考慮可靠度要求來建立設(shè)計(jì)用的合用公式。對無腹筋的鋼筋混凝土構(gòu)造構(gòu)件受沖切承載力的一般設(shè)計(jì)表達(dá)式可

13、寫為：式中，為集中力（沖切力）設(shè)計(jì)值；R為受沖切承載力設(shè)計(jì)值，為最不利沖切破壞錐體的平均周長；ID:為兩個方向配置鋼筋的平均配筋率或等效配筋率，取/P.P。關(guān)于周長最少有兩種說法：一種如上面對所述的定義，規(guī)范GB50010”和規(guī)范ACI318屬于此類取值，相應(yīng)于此u處板的垂直截面稱為臨界截面；另一種稱為臨界周長，它是指沖切破壞錐體上（沿有效高度地址）最大的周長，歐洲規(guī)范Ec2就是這樣定義的。事實(shí)上，臨界周長與沖切破壞錐體的形狀相關(guān)。平時的沖切破壞錐體呈喇叭狀，而其實(shí)不是為一個截頭錐體，所以在采用周長時，各國規(guī)范是不同樣的，比方：美國規(guī)范ACI318”和我國規(guī)范均取45。截頭錐體，歐洲規(guī)范EC2

14、”則取33.7。截頭錐體；在板的有效高度為ho的條件下，前者的水平投影長度為ho,此后者的水平投影長度為1.5h?？傊瑹o論哪一種周長取值，最后要反響在R。的取值可否吻合試驗(yàn)規(guī)律和可靠度要求上。所以，不如把周長的取值視作一種辦理手法集中力（沖切力）設(shè)計(jì)值的取值是有講究的，特別在樓板與基礎(chǔ)中，應(yīng)有所差別?！耙?guī)范GB50010”規(guī)定：“按柱所承受的軸向力設(shè)計(jì)值的層間差值減去沖切破壞錐體范圍內(nèi)板所承受的荷載設(shè)計(jì)值”。從邏輯角度講，這樣取值是合適的；但是也應(yīng)看到，樓面活荷載取為均布荷載是假定性的，是由建筑構(gòu)造荷載規(guī)范500092001）依照等效原則給出的，實(shí)質(zhì)上在沖切破壞錐體范圍內(nèi)不用然有活荷載，所以

15、不減去活荷載設(shè)計(jì)值屬于不利組合，它是安妥的。但對基礎(chǔ)而言，情況有所不同樣，沖切破壞錐體范圍內(nèi)的板底地基反力以壓力傳達(dá)的形式來平衡柱根傳來的部分軸向壓力和彎矩，所以“規(guī)范GB50010”和“規(guī)范GB50007”均規(guī)定，應(yīng)扣除這部分反力的條件下進(jìn)行獨(dú)立基礎(chǔ)的受沖切承載力計(jì)算；歐洲“規(guī)范EC2”也是這樣規(guī)定的。美國“規(guī)范ACI318”則規(guī)定扣除由l所圍的基礎(chǔ)底面部分反力，顯然，它的扣除量要少于前者。14見解解析的結(jié)論1）在分布荷載作用下的鋼筋混凝土無腹筋受彎構(gòu)件的受剪承載力計(jì)算中，可取用支座邊緣截面的剪力設(shè)計(jì)值作為設(shè)計(jì)的依照，只要所供應(yīng)的受剪承載力設(shè)計(jì)值是基于試驗(yàn)中獲得的支座反力作為統(tǒng)計(jì)解析基本依照

16、而給出的。進(jìn)而言之，“規(guī)范C,B5OO10所供應(yīng)的鋼筋混凝土無腹筋受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)方法，所以對作用效應(yīng)項(xiàng)和抗力項(xiàng)的規(guī)定是般配的，也是相對合理的。2）在受沖切承載力計(jì)算中，對基礎(chǔ)，應(yīng)在集中力中扣除沖切破壞錐體底面部分的反力：對樓板，從偏于安全考慮，可不扣除沖切破壞錐體范圍內(nèi)的活荷載。擴(kuò)展基礎(chǔ)承載力計(jì)算方法的改進(jìn)21正截面承載力計(jì)算規(guī)范GB50010”第5.3.2條規(guī)定，贊同承受分布荷載的雙向矩形板，可采用塑性鉸線等塑性極限解析方法進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)。由于塑性鉸線法是塑性極限解析的上限解，同一個雙向板可選擇多種可能的破壞圖形，按每一種塑性鉸線圖形可求得對應(yīng)的極限荷載值，找到其中最小的極限荷載值

17、所對應(yīng)的破壞圖形，才是實(shí)質(zhì)發(fā)生的塑性鉸線圖形?！耙?guī)范GB50007”第827條供應(yīng)了確定獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋的兩個方向彎矩設(shè)計(jì)值公式（8274）和公式（8275），并在圖8272中表示了兩個方向的驗(yàn)算截面和產(chǎn)生一個方向彎矩的底板反力作用面積。應(yīng)當(dāng)說，這是一種破壞圖式，但不用然是最不利（極限荷載最小）的破壞圖式。由該圖可直觀判斷出，沿兩個柱邊的兩個方向板截面形成的直線形（即單向的）塑性鉸線才可能是最不利的，由于就一個方向而言，它組成的底板反力作用面積最大，也即由其產(chǎn)生對柱邊塑性鉸線處的彎矩最大，要求的配筋也就要多些。按美國“規(guī)范ACI318”編寫的美國教材“中列舉的算例均是按單向計(jì)算的；我國的建筑樁

18、基技術(shù)規(guī)范（JGJ949）、鋼筋混凝土承臺設(shè)計(jì)規(guī)程（CECS88：97）以及“規(guī)范GB50OO7”在計(jì)算多樁矩形承臺時，也是這樣算的。22彎矩和軸向壓力作用下獨(dú)立基礎(chǔ)的受沖切承載力計(jì)算在“規(guī)范GB50010”和“規(guī)范GB50007”中，均采用同樣的近似計(jì)算方法，它們大體是上世紀(jì)7O年代提出的；同時，這兩本規(guī)范又新增了有不平衡彎矩作用時的板柱構(gòu)造或平板式筏基的受沖切承載力計(jì)算方法。應(yīng)當(dāng)說，這是對同一個問題采用了兩種不同樣的方法，今后可否一致成一種方法，這是需要商討的問題。下面介紹按上述新增內(nèi)容應(yīng)用于獨(dú)立基礎(chǔ)受沖切承載力的計(jì)算方法。帶柱帽或不帶柱帽的頂層無梁樓蓋與獨(dú)立基礎(chǔ)的沖切破壞形態(tài)和計(jì)算原則的

19、，為此，可按規(guī)范GB50010附錄G（也可按規(guī)范GB50007第8.4,是相當(dāng)7條的規(guī)定）確定等效集中力設(shè)計(jì)值，此后再按規(guī)范GB50010”第7.7.5條的規(guī)定進(jìn)行獨(dú)立基礎(chǔ)受沖切承載力計(jì)算。詳盡做法以下：1）在受沖切承載力的計(jì)算中，只要用柱根的內(nèi)力設(shè)計(jì)值W、進(jìn)行等效集中力設(shè)計(jì)值的計(jì)算，不用再引入基礎(chǔ)自重及其上的土重，由于后者與由它們引起的地基反力自相平衡。2）依照“規(guī)范GB50007第其上土重的條件下，獨(dú)愛距不應(yīng)大于8，2.716條的規(guī)定，在計(jì)及N、M以及基礎(chǔ)自重及基礎(chǔ)寬度；當(dāng)不滿足上述條件時，在N、M作用下地基土與基礎(chǔ)之間應(yīng)按部分脫開進(jìn)行計(jì)算。3）對獨(dú)立基礎(chǔ)產(chǎn)生沖切破壞的有效軸向壓力設(shè)計(jì)值N

20、和有效彎矩設(shè)計(jì)值M應(yīng)在N、M基礎(chǔ)上，扣除由N、M產(chǎn)生在沖切破壞錐體底面范圍內(nèi)地基反力組成的反向軸向力N。和反向彎矩肘。4）按“規(guī)范GB50010附錄G的原則確定等效集中力設(shè)計(jì)值.；按“規(guī)范GB50010第7.7.5條和第7.7.1條的規(guī)定.即可驗(yàn)算獨(dú)立基礎(chǔ)的受沖切承載依照上述思路，考慮到矩形的沖切破壞錐體底面面積A與基礎(chǔ)底面面積A的形心相重合的條件，按資料力學(xué)的方法，可推導(dǎo)獲得：式中，。、，為對應(yīng)于沖切破壞錐體底面面積A和基礎(chǔ)底面面積A的慣性矩。依照規(guī)范GB50010”公式(G.0.1一1)可確定驗(yàn)算獨(dú)立基礎(chǔ)用的等效集中力設(shè)計(jì)值公式：式中n沖切破壞錐體底面面積形心至彎矩方向沖切臨界截面邊緣的距

21、離；。-彎矩受剪傳達(dá)系數(shù)：a2.5時，取f/ho=2.5，f為基礎(chǔ)懸挑長度；。-彎矩受剪傳達(dá)系數(shù)基本值，可按規(guī)范GB50010的公式(G.0.24)或規(guī)范GB50007的公式(8.4.73)計(jì)算；，按沖切臨界截面計(jì)算的近似極慣性矩，可按規(guī)范GB50010第G.0.2條計(jì)算，也可按規(guī)范GB50007附錄D計(jì)算。對階形基礎(chǔ)，尚應(yīng)取變階處的尺寸作為柱截面尺寸后求得FI-啊，再進(jìn)行受沖切承載力的驗(yàn)算。應(yīng)當(dāng)指出，公式(11)中引入系數(shù)a是基于以下考慮：在剛性板中產(chǎn)生沖切破壞時，其內(nèi)力的傳達(dá)為剪切型的；在柔性板中產(chǎn)生沖切破壞時，內(nèi)力的傳達(dá)為彎剪型的。為此，近似地采用深受彎構(gòu)件的界限劃分方法，提出了a系數(shù)公

22、式。，這個問題能夠商討。對基礎(chǔ)板的縱向受拉鋼筋，其伸出沖切破壞錐體之外的長度宜在f和h。兩者中取較大值，或采用其他有效的錨固方式。2.3擴(kuò)展基礎(chǔ)的受彎、受剪承載力計(jì)算我國設(shè)計(jì)的擴(kuò)展基礎(chǔ)，習(xí)慣于做成較為剛性的基礎(chǔ)居多，所以，合適考慮擴(kuò)展基礎(chǔ)懸挑部分的跨高比對受彎、受剪承載力的影響是合適的。參照規(guī)范GB50010”第10.7節(jié)對深受彎構(gòu)件的規(guī)定，提出以下方案供談?wù)摚?)正截面受彎承載力計(jì)算式中，f為基礎(chǔ)懸挑長度：當(dāng)f/h2.5時，取f/h=2.5;當(dāng)f/h1.0時，取fh=1.0。其他，當(dāng)0.2ho時，取x=0.2ho。2)斜截面單向受剪承載力計(jì)算按式(15)計(jì)算獨(dú)立基礎(chǔ)時，b、h應(yīng)取兩個方向?qū)?yīng)

23、的基礎(chǔ)寬度面有效高度。a是懸挑受彎構(gòu)件受剪承載力的折減系數(shù)，假定當(dāng)(f/或長度h=2.)和相應(yīng)的截5時，取a=1.0;當(dāng)f/h=1.0時，建議取a:0.8，則系數(shù)a可按下式確定：考慮系數(shù)a是基于深受彎構(gòu)件平時是簡支或連續(xù)受彎構(gòu)件，在垂直荷載下支座反力在構(gòu)件底部產(chǎn)生的摩擦力對受彎構(gòu)件起著有利的拱作用效應(yīng)，在懸挑受彎構(gòu)件中則是無此有利效應(yīng)的，故引入此折減系數(shù)。2.4防備連續(xù)倒塌的配筋驗(yàn)算CEBFIPMC90壞的有時勢件中發(fā)生連續(xù)倒塌的危險性，板中在橫穿板一柱交界面內(nèi)的底部鋼筋總的截面面積應(yīng)吻合以下規(guī)定：Ndw廠。(17)此處，N應(yīng)取靜力計(jì)算或抗震計(jì)算的軸向力設(shè)計(jì)值，并取yRE=1.0o按計(jì)算A配置

24、的鋼筋應(yīng)經(jīng)過柱的主筋內(nèi)側(cè)部署；當(dāng)A。不是利用貫串受力鋼筋時，建議該特地鋼筋伸出柱截面外的長度宜取(z。+h。)和2。兩者中的較大值。上述規(guī)定已為建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500112002)第6.6.9條和高層建筑混凝土構(gòu)造技術(shù)規(guī)程(JGJ32002)第8.2.3條采用。這類配筋的理念應(yīng)在底板厚度不大的獨(dú)立基礎(chǔ)中采用，特別是預(yù)制鋼筋混凝土柱的獨(dú)立杯口基礎(chǔ)。四川德陽發(fā)生由于設(shè)計(jì)錯誤造成的基礎(chǔ)沖切破壞倒塌事故，在正常的設(shè)計(jì)中也應(yīng)吸取其中的教訓(xùn)。擴(kuò)展基礎(chǔ)的若干構(gòu)造要求應(yīng)當(dāng)說，規(guī)范GB50010”從廣義的角度，對各種混凝土構(gòu)造構(gòu)件的一般構(gòu)造要求作了原則性規(guī)定，并對有些構(gòu)件作了詳盡規(guī)定；“規(guī)范GB50007

25、”對包括擴(kuò)展基礎(chǔ)在內(nèi)的各種基礎(chǔ)都作出了詳盡規(guī)定。自然規(guī)范之間協(xié)調(diào)、連結(jié)上也有些短缺，下面僅就鋼筋昆凝土擴(kuò)展基礎(chǔ)底板的縱向受拉鋼筋最小配筋率和混凝土強(qiáng)度等級等問題作一談?wù)摗?1擴(kuò)展基礎(chǔ)底板縱向受拉鋼筋的最小配筋率“規(guī)范GB50007”對諸如筏板、樁等均規(guī)定了縱向受拉鋼筋的最小配筋率，但擴(kuò)展基礎(chǔ)，僅規(guī)定了鋼筋的最小直徑和最大間距，所以，設(shè)計(jì)人員提出以下猜對測：1）僅需按計(jì)算要求并滿足“規(guī)范GB50007”的構(gòu)造配筋即可。2）應(yīng)吻合“規(guī)范GB50010”第952條關(guān)于臥置于地基上的混凝土板，板中受拉鋼筋的最小配筋率可合適降低，但不應(yīng)小于015。3）由于“規(guī)范GB50010”第952條條則說明中指出，

26、它屬于鋼筋混凝土厚板，所以，人們推測它屬于地基筏板，不合用于擴(kuò)展基礎(chǔ)。所以認(rèn)為，應(yīng)按上述規(guī)范第9.5.1條的規(guī)定，取max0.2%,0.4/f,;有人特別指出，條形基礎(chǔ)底板配筋就應(yīng)按此規(guī)定。不認(rèn)為奇，這個問題早在美國也存在不同樣見解。美國規(guī)范ACI3181992?2002”，同等厚的構(gòu)造板和基礎(chǔ)板，其受拉鋼筋的最小配筋率應(yīng)吻合對溫度和縮短配筋的要求，同時鋼筋的最大間距不應(yīng)大于3和450mm（2002版第10.5.4條），對溫度和縮短配筋的最小配筋率（按混凝土毛面積計(jì)算）應(yīng)吻合以下規(guī)定其實(shí)不應(yīng)低于014%（2002版第7122條）：a）使用40級或50級變形鋼筋的板，取0.2%;b）使用60級變形鋼筋或焊接鋼絲網(wǎng)（光面或變形），取0.18%:c）使用在信服應(yīng)變?yōu)?.35%