1、基礎(chǔ)工程-第4講-樁基礎(chǔ)第一頁(yè)，共195頁(yè)。第4章 樁基礎(chǔ)第二頁(yè)，共195頁(yè)。軟 土 層樁Pile：指垂直或者稍傾斜布置于地基中，其斷面相對(duì)其長(zhǎng)度較小的桿狀構(gòu)件。樁的功能：通過(guò)桿件的側(cè)壁摩阻力和端阻力將上部結(jié)構(gòu)的荷載傳遞到深處的地基上。4.1 概述天然地基淺基礎(chǔ)人工地基樁基礎(chǔ)第三頁(yè)，共195頁(yè)。深基礎(chǔ)主要有樁基礎(chǔ)、地下連續(xù)墻和沉井等幾種類型，其中樁基礎(chǔ)是一種最為古老且應(yīng)用最為廣泛的基礎(chǔ)形式。本章著重討論樁基礎(chǔ)的理論與實(shí)踐。沉井caisson工作間梯子支護(hù)通氣桶第四頁(yè)，共195頁(yè)。4.1.1 樁基礎(chǔ)的使用樁所承受的軸向荷載是通過(guò)作用于樁周土層的樁側(cè)摩阻力和樁端地層的樁端阻力來(lái)支承的。 樁基具有承

2、載力高、穩(wěn)定性好、沉降量小而均勻等特點(diǎn)。 第五頁(yè)，共195頁(yè)。樁之作用：（1）將荷載傳至硬土層（圖a），或分配到較大的深度范圍 （圖b），以提高承載力。第六頁(yè)，共195頁(yè)。（2）減小沉降，從而也減小沉降差，故地基強(qiáng)度夠，而變形不合要求時(shí)亦用。兩塔過(guò)近，會(huì)相對(duì)傾斜，用樁基解決廠房?jī)?nèi)堆載，使柱下基礎(chǔ)傾斜，導(dǎo)致柱子開(kāi)裂。可用樁基解決。第七頁(yè)，共195頁(yè)。（3）抗拔：用于抗風(fēng)、抗震、抗浮等（4）有一定抗水平荷載能力，特別是斜樁（5）抗液化：深層土不易液化，淺層土液化后，有樁支撐，有助于上部結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。第八頁(yè)，共195頁(yè)。一般說(shuō)來(lái)，下列情況可考慮采用樁基礎(chǔ)方案：1、天然地基承載力和變形不能滿足要求的高重

3、建筑物；2、天然地基承載力基本滿足要求、但沉降量過(guò)大，需利用樁基減少沉降的建筑物，如軟土地基上的多層住宅建筑，或在使用上、生產(chǎn)上對(duì)沉降限制嚴(yán)格的建筑物；3、重型工業(yè)廠房和荷載很大的建筑物，如倉(cāng)庫(kù)、料倉(cāng)等；4、軟弱地基或某些特殊性土上的各類永久性建筑物；5、作用有較大水平力和力矩的高聳結(jié)構(gòu)物（如煙囪、水塔等）的基礎(chǔ)，或需以樁承受水平力或上拔力的其他情況；6、需要減弱其震動(dòng)影響的動(dòng)力機(jī)器基礎(chǔ)，或以樁基作為地震區(qū)建筑物的抗震措施；7、地基土有可能被水流沖刷的橋梁基礎(chǔ)；8、需穿越水體和軟弱土層的港灣與海洋構(gòu)筑物基礎(chǔ)，如棧橋、碼頭、海上采油平臺(tái)及輸油、輸氣管道支架等。第九頁(yè)，共195頁(yè)。第十頁(yè)，共195

4、頁(yè)。新加坡發(fā)展銀行,四墩, 每墩直徑7.3m；將荷載傳遞到下部好土層,承載力高大直徑鉆孔樁風(fēng)化砂巖及粉砂巖部分風(fēng)化及不風(fēng)化泥巖第十一頁(yè)，共195頁(yè)。新加坡發(fā)展銀行,四墩7.3m第十二頁(yè)，共195頁(yè)。現(xiàn)場(chǎng)灌注護(hù)坡樁，造價(jià)低第十三頁(yè)，共195頁(yè)。第十四頁(yè)，共195頁(yè)。第十五頁(yè)，共195頁(yè)。第十六頁(yè)，共195頁(yè)。港珠澳大橋海底隧道基礎(chǔ)處理型式基礎(chǔ)處理型式端承樁端承樁基巖減沉樁減沉樁第十七頁(yè)，共195頁(yè)。4.1.2 樁基礎(chǔ)的類型根據(jù)承臺(tái)與地面相對(duì)位置的高低，樁基礎(chǔ)可分為低承臺(tái)樁基和高承臺(tái)樁基兩種。低承臺(tái)樁基的承臺(tái)底面位于地面以下，而高程臺(tái)樁基的承臺(tái)底面則高出地面以上，如圖所示。第十八頁(yè)，共195頁(yè)。4

5、.1.3 樁基設(shè)計(jì)原則樁基設(shè)計(jì)應(yīng)滿足下列基本條件：1、單樁承受的豎向荷載不宜超過(guò)單樁豎向承載力特征值；2、樁基礎(chǔ)的沉降不得超過(guò)建筑物的沉降允許值；3、對(duì)位于坡地岸邊的樁基應(yīng)進(jìn)行樁基穩(wěn)定性驗(yàn)算。第十九頁(yè)，共195頁(yè)。4.1.4 樁基設(shè)計(jì)內(nèi)容樁基設(shè)計(jì)包括下列基本內(nèi)容：1、樁的類型和幾何尺寸的選擇；2、單樁豎向（和水平向）承載力的確定；3、確定樁的數(shù)量、間距和平面布置；4、樁基承載力和沉降驗(yàn)算；5、樁身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；6、承臺(tái)設(shè)計(jì)；7、繪制樁基施工圖。第二十頁(yè)，共195頁(yè)。樁和樁基的分類4.2不同的分類標(biāo)準(zhǔn)樁基的分類單樁基礎(chǔ)采用一根樁（通常為大直徑樁） 以承受和傳遞上部結(jié)構(gòu)荷載的基礎(chǔ)。 群樁基礎(chǔ)由兩根及以

6、上的基樁組成的樁基礎(chǔ) 。第二十一頁(yè)，共195頁(yè)。1、按承臺(tái)與地面的相對(duì)位置分類高承臺(tái)樁承臺(tái)在地面以上,橋樁,碼頭,棧橋。低承臺(tái)樁：承臺(tái)在地面以下,承臺(tái)本身承擔(dān)部分荷載第二十二頁(yè)，共195頁(yè)。低承臺(tái) 樁第二十三頁(yè)，共195頁(yè)。高承臺(tái)樁第二十四頁(yè)，共195頁(yè)。2、按承載性狀分類第二十五頁(yè)，共195頁(yè)。第二十六頁(yè)，共195頁(yè)。端承型樁Ps端承型樁是指樁頂豎向荷載由樁側(cè)阻力和樁端阻力共同承受，但樁端阻力分擔(dān)荷載較多的樁，其樁端一般進(jìn)入中密以上的砂類、碎石類土層，或位于中等風(fēng)化、微風(fēng)化及新鮮基巖頂面。這類樁的側(cè)摩擦阻力雖屬次要，但不可忽略。 側(cè)阻和嵌巖阻力是嵌巖樁傳遞軸向荷載的主要途徑，因此，嵌巖樁不宜

7、劃歸端承樁這一類。 第二十七頁(yè)，共195頁(yè)。摩擦型樁是指樁頂豎向荷載由樁側(cè)阻力和樁端阻力共同承受，但樁側(cè)阻力分擔(dān)荷載較多的樁。一般摩擦型樁的樁端持力層多為較多堅(jiān)實(shí)的粘性土、粉土和砂類土，且樁的長(zhǎng)徑比不很大。摩擦型樁Ps摩擦樁：當(dāng)樁頂豎向荷載絕大部分由樁側(cè)阻力承受，而樁端阻力很小可以忽略不計(jì)時(shí)，稱為摩擦樁。包括： 樁的長(zhǎng)徑比很大，樁頂荷載只通過(guò)樁身壓縮產(chǎn)生的樁側(cè)阻力傳遞給樁周土，因而樁端下土層無(wú)論堅(jiān)實(shí)與否，其分擔(dān)的荷載都很小；樁端下無(wú)較堅(jiān)實(shí)的持力層；樁底殘留虛土或殘?jiān)^厚的灌注樁；打入鄰樁使先前設(shè)置的樁上抬、甚至樁端脫空等情況。第二十八頁(yè)，共195頁(yè)。3、按樁的施工方法分類（1）預(yù)制樁 在施工前

8、預(yù)先制作成型，再用各種機(jī)械設(shè)備把它沉入地基至設(shè)計(jì)標(biāo)高的樁，稱為預(yù)制樁。 預(yù)制樁可以是木樁、鋼樁或鋼筋混凝土樁等。沉樁方法有氣錘打入、振動(dòng)沉樁、靜壓樁等。第二十九頁(yè)，共195頁(yè)。第三十頁(yè)，共195頁(yè)。第三十一頁(yè)，共195頁(yè)。第三十二頁(yè)，共195頁(yè)。第三十三頁(yè)，共195頁(yè)。第三十四頁(yè)，共195頁(yè)。預(yù)制樁的沉樁方式主要有：錘擊法、振動(dòng)法和靜壓法等 1）錘擊法沉樁 樁錘（或輔以高壓射水）將樁擊入地基中的施工方法 ， 適用于地基為松散的碎石土（不含大卵石或漂石）、砂土、粉土以及可塑粘性土的情況。 2）振動(dòng)法沉樁 振動(dòng)法沉樁是采用振動(dòng)錘進(jìn)行沉樁的施工方法，適用于可塑狀的粘性土和砂土， 3）靜壓法沉樁 靜壓

9、法沉樁是采用靜力壓樁機(jī)將預(yù)制樁壓入地基中的施工方法。 靜壓法沉樁具有無(wú)噪聲、無(wú)振動(dòng)、無(wú)沖擊力、施工應(yīng)力小、樁頂不易損壞和沉樁精度較高等特點(diǎn)。第三十五頁(yè)，共195頁(yè)。振動(dòng)沉樁預(yù)制樁113m電動(dòng)振動(dòng)器第三十六頁(yè)，共195頁(yè)。錘擊沉樁第三十七頁(yè)，共195頁(yè)。靜力壓樁第三十八頁(yè)，共195頁(yè)。（2）灌注樁 灌注樁是直接在所設(shè)計(jì)樁位處成孔，然后在孔內(nèi)加放鋼筋籠（也有省去鋼筋的）再澆灌混凝土而成。 灌注樁的橫截面呈圓形，可以做成大直徑和擴(kuò)底樁。通過(guò)選擇適當(dāng)?shù)某煽自O(shè)備和施工方法， 灌注樁可適用于各種類型的地基土。與混凝土預(yù)制樁比較，灌注樁一般只根據(jù)使用期間可能出現(xiàn)的內(nèi)力配置鋼筋，用鋼量較省； 第三十九頁(yè)，共1

10、95頁(yè)。（2）灌注樁分類1）沉管灌注樁 鋼管沉入土層 第四十頁(yè)，共195頁(yè)。2）鉆（沖、磨）孔灌注樁第四十一頁(yè)，共195頁(yè)。2）鉆（沖、磨）孔灌注樁第四十二頁(yè)，共195頁(yè)。第四十三頁(yè)，共195頁(yè)。3）挖孔樁4）爆擴(kuò)灌注樁第四十四頁(yè)，共195頁(yè)。第四十五頁(yè)，共195頁(yè)。廣州市亞洲大酒店人工挖孔樁第四十六頁(yè)，共195頁(yè)。UK英國(guó)1.0-3.0 m0.6-0.9 m第四十七頁(yè)，共195頁(yè)。爆破擴(kuò)底樁第四十八頁(yè)，共195頁(yè)。鉆擴(kuò)樁第四十九頁(yè)，共195頁(yè)。第五十頁(yè)，共195頁(yè)。第五十一頁(yè)，共195頁(yè)。2）鋼樁 H型鋼樁以及下端開(kāi)口或閉口的鋼管樁等。 鋼樁的穿透力強(qiáng)，自重輕、錘擊沉樁的效果好，承載能力高，

11、無(wú)論起吊、運(yùn)輸或是沉樁、接樁都很方便。但鋼樁的耗鋼量大，成本高，抗腐蝕性能較差，須做表面防腐蝕處理。第五十二頁(yè)，共195頁(yè)。4、按成樁方法和成樁過(guò)程的擠土效應(yīng)分類（1）非擠土樁： 成樁過(guò)程對(duì)樁周圍的土無(wú)擠壓作用的樁稱為非擠土樁。 主要有：鉆（沖）孔樁，挖孔樁。（2）部分?jǐn)D土樁（少量擠土樁）： 成樁過(guò)程對(duì)周圍土產(chǎn)生部分?jǐn)D壓作用的樁稱為部分?jǐn)D土樁。主要有：工型或 H 型鋼樁，鋼板樁，開(kāi)口鋼管樁，開(kāi)口鋼筋混凝土管樁。（3）擠土樁：成樁過(guò)程中，樁孔中的土未取出，全部擠壓到樁的四周，這類樁稱為擠土樁。主要有：木樁、鋼筋混凝土樁，閉口的鋼管樁或鋼筋混凝土管樁， 沉管灌注樁。擠土作用會(huì)引起樁周土的天然結(jié)構(gòu)、

12、應(yīng)力狀態(tài)和性質(zhì)產(chǎn)生變化,從而影響樁的承載力。第五十三頁(yè)，共195頁(yè)。擠土樁的成樁效應(yīng) 擠土樁成樁過(guò)程中產(chǎn)生的擠土作用，將使樁周土擾動(dòng)重塑、側(cè)向壓應(yīng)力增加，且樁端附近土也會(huì)受到擠密。 （1）粘性土中擠土樁的成樁效應(yīng) 樁側(cè)土受到擠壓、擾動(dòng)、重塑,產(chǎn)生超孔隙水壓力及隨后出現(xiàn)超孔隙水壓力消散、產(chǎn)生再固結(jié)和觸變恢復(fù)等方面。樁側(cè)土按沉樁過(guò)程中受到的擾動(dòng)程度可分為三個(gè)區(qū):重塑區(qū)I,部分?jǐn)_動(dòng)區(qū)和非擾動(dòng)區(qū) 。第五十四頁(yè)，共195頁(yè)。（2）砂土中擠土樁的成樁效應(yīng) 樁周土受擠密的范圍,樁側(cè)可達(dá)3-5.5倍樁徑,樁端下可達(dá)2.54.5倍樁徑。對(duì)于樁群,樁周土的擠密效應(yīng)更為顯著。因此,非密實(shí)砂土中擠土樁的承載力增加是由

13、打樁引起的相對(duì)密實(shí)度增加所造成的。第五十五頁(yè)，共195頁(yè)。（3）飽和粘性土中擠土摩擦型樁承載力的時(shí)間效應(yīng) 飽和粘性土中擠土摩擦型樁的承載力隨時(shí)間而變化的主要原因在于:沉樁引起的超孔隙水壓力在沉樁擠壓應(yīng)力下消散,導(dǎo)致樁周土再固結(jié),其強(qiáng)度隨時(shí)間逐漸恢復(fù)(甚至超過(guò)原始強(qiáng)度)；沉樁過(guò)程中受擠壓擾動(dòng)的樁周土,因土的觸變作用使被損失的強(qiáng)度隨時(shí)間逐步恢復(fù)。 研究表明,在土質(zhì)相同的條件下,飽和粘性土中擠土摩擦型樁承載力隨時(shí)間的增長(zhǎng)幅度,無(wú)論是單樁還是群樁,均與樁徑、樁長(zhǎng)有關(guān),樁徑愈大、樁愈長(zhǎng),增幅愈大,且前期增長(zhǎng)速率愈大,趨于穩(wěn)定值所需的時(shí)間也愈長(zhǎng)。與獨(dú)立單樁相比,群樁由于沉樁所產(chǎn)生的擠土效應(yīng)受樁群相互作用的

14、影響而加強(qiáng),土的擾動(dòng)程度大、超孔隙水壓力更大,因此,群樁中單樁的初始承載力及初期增長(zhǎng)速率雖然都比獨(dú)立單樁低,但其增長(zhǎng)延續(xù)時(shí)間長(zhǎng)、增長(zhǎng)幅度大,且群樁中樁愈多,時(shí)效引起的承載力增量愈大。 第五十六頁(yè)，共195頁(yè)。非擠土樁的成樁效應(yīng) 非擠土樁在成孔過(guò)程中,隨著孔壁側(cè)向應(yīng)力的解除,樁周土將出現(xiàn)側(cè)向松弛變形而產(chǎn)生松弛效應(yīng),導(dǎo)致樁周土體強(qiáng)度削弱,樁側(cè)阻力隨之降低。樁側(cè)阻力的降低幅度與土性、有無(wú)護(hù)壁、孔徑大小等諸多因素有關(guān)。 第五十七頁(yè)，共195頁(yè)。（1）粘性土中非擠土樁的成樁效應(yīng) 孔壁周圍粘性土軟化所致 ， 樁側(cè)阻力受泥漿稠度、混凝土澆注等因素的影響而變化 樁側(cè)阻力或多或少會(huì)有所降低 （2）砂土中非擠土樁

15、的成樁效應(yīng) 成樁松弛效應(yīng)對(duì)樁側(cè)阻力的削弱有較大的影響 （3）粘性土中非擠土摩擦型樁承載力的時(shí)間效應(yīng) 成孔過(guò)程中受擾動(dòng)的孔壁土，因土的觸變作用使被損失的強(qiáng)度隨時(shí)間逐步恢復(fù)； 泥漿護(hù)壁成樁時(shí)附著于孔壁的泥漿隨時(shí)間觸變硬化。第五十八頁(yè)，共195頁(yè)。4.3 樁的豎向承載力單樁軸向荷載的傳遞機(jī)理 1.樁身軸力和截面位移 單樁軸向荷載的傳遞過(guò)程就是樁側(cè)阻力與樁端阻力的發(fā)揮過(guò)程。 靠近樁身上部土層的側(cè)阻力先于下部土層發(fā)揮，側(cè)阻力先于端阻力發(fā)揮。上部下部側(cè)阻力端阻力第五十九頁(yè)，共195頁(yè)。第六十頁(yè)，共195頁(yè)。第六十一頁(yè)，共195頁(yè)。2.影響荷載傳遞的因素（1）樁端土與樁周土的剛度比（2）樁土剛度比 （3）樁

16、端擴(kuò)底直徑與樁身直徑之比（4）樁的長(zhǎng)徑比 第六十二頁(yè)，共195頁(yè)。3.樁側(cè)摩擦阻力和樁端阻力 第六十三頁(yè)，共195頁(yè)。拱作用 當(dāng)樁入土深達(dá)某一臨界深度后（10-20d），側(cè)阻就不隨深度增加了，這個(gè)現(xiàn)象稱為側(cè)阻的深度效應(yīng)。 第六十四頁(yè)，共195頁(yè)。第六十五頁(yè)，共195頁(yè)。端阻的臨界深度 模型和原型樁試驗(yàn)研究都表明，與側(cè)阻的深度效應(yīng)類似，端阻也存在深度效應(yīng)現(xiàn)象。 當(dāng)樁端入土深度小于某一臨界值時(shí)，極限端阻隨深度線形增加，而大于該深度后則保持恒值不變。 臨界深度隨持力層密度的提高、上覆荷載的減小而增大。 一般對(duì)砂類土，臨界深度約為（310）d，密度大取高值；粉土和粘性土為（26）d。有關(guān)資料表明，側(cè)阻

17、與端阻的臨界深度之比約為0.31.0，對(duì)于側(cè)阻和端阻的深度效應(yīng)問(wèn)題有待于進(jìn)一步的研究。 第六十六頁(yè)，共195頁(yè)。1、單樁豎向承載力特征值：?jiǎn)螛敦Q向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值安全系數(shù)， K =2。單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值 ： 單樁在豎向荷載作用下到達(dá)破壞狀態(tài)前或出現(xiàn)不適于繼續(xù)承載的變形時(shí)所對(duì)應(yīng)的最大荷載。4.3.2 單樁豎向承載力的確定第六十七頁(yè)，共195頁(yè)。4.3.2 單樁豎向承載力的確定Qu取決于：(最小值)樁本身材料強(qiáng)度；土層的支承能力。 國(guó)家建設(shè)部于2008年4月批準(zhǔn)建筑樁基技術(shù)規(guī)范為行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，編號(hào)為JGJ942008，自2008年10月1日起實(shí)施。第六十八頁(yè)，共195頁(yè)。1.按樁身材料強(qiáng)度計(jì)算

18、混凝土樁：R= cfc Ap 鋼筋混凝土樁： R=（c fc Ap +fyAg）R：?jiǎn)螛遁S向承載力設(shè)計(jì)值fy：鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：樁的穩(wěn)定系數(shù)，一般取1。c：施工工藝系數(shù)。第六十九頁(yè)，共195頁(yè)。2.靜載荷試驗(yàn)：獲得單樁承載力最可靠的方法。擠土樁在設(shè)置后須隔一段時(shí)間才開(kāi)始載荷試驗(yàn)。 第七十頁(yè)，共195頁(yè)。第七十一頁(yè)，共195頁(yè)。第七十二頁(yè)，共195頁(yè)。第七十三頁(yè)，共195頁(yè)。第七十四頁(yè)，共195頁(yè)。錨樁 桁架法，2400噸第七十五頁(yè)，共195頁(yè)。樁頂試驗(yàn)中第七十六頁(yè)，共195頁(yè)。單樁豎向靜載荷試驗(yàn)的方法，終止加載條件 (建筑地基基礎(chǔ)規(guī)范GB50007附錄Q) 第七十七頁(yè)，共195頁(yè)。（1）樁

19、的荷載試驗(yàn)成果荷載沉降曲線s(mm)Q (kN)第七十八頁(yè)，共195頁(yè)。單樁豎向靜載荷試驗(yàn)的方法，確定承載力步驟 (建筑地基基礎(chǔ)規(guī)范GB50007附錄Q) 第七十九頁(yè)，共195頁(yè)。（2）Slogt曲線(沉降速率)法特點(diǎn)：取 s-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲的前一級(jí)荷載值作為 Qu。第八十頁(yè)，共195頁(yè)。單樁靜載荷試驗(yàn)所得的荷載-沉降關(guān)系曲線 分為陡降型（A）和緩變型（B）兩類形態(tài)。 1.呈“急進(jìn)破壞”的陡降型，相應(yīng)于破壞時(shí)的特征點(diǎn)明顯，據(jù)之可確定單樁極限承載力 2.呈“漸進(jìn)破壞”的緩變型按建筑物所能承受的最大沉降確定 第八十一頁(yè)，共195頁(yè)。3.按土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定（1）單樁承載力的一般表

20、達(dá)式單樁豎向允許承載力 第八十二頁(yè)，共195頁(yè)。（2）粘性土中單樁的承載力1）對(duì)于正常固結(jié)、弱超固結(jié)或靈敏粘性土中的樁 第八十三頁(yè)，共195頁(yè)。第八十四頁(yè)，共195頁(yè)。第八十五頁(yè)，共195頁(yè)。2）強(qiáng)超固結(jié)粘性土或非靈敏粘土中樁 取固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度估算 ,排水條件下的長(zhǎng)期承載力表達(dá)式為：第八十六頁(yè)，共195頁(yè)。（3）無(wú)粘性土中單樁的承載力第八十七頁(yè)，共195頁(yè)。第八十八頁(yè)，共195頁(yè)。4、規(guī)范公式（1）對(duì)直徑 d 0.8 m剛性板直徑800mm第九十九頁(yè)，共195頁(yè)。第一百頁(yè)，共195頁(yè)。第一百零一頁(yè)，共195頁(yè)。第一百零二頁(yè)，共195頁(yè)。豎向荷載下的群樁效應(yīng)群樁基礎(chǔ) 豎向荷載作用下,由于承臺(tái)

21、、樁、土相互作用,群樁基礎(chǔ)中的一根樁單獨(dú)受荷時(shí)的承載力和沉降性狀,往往與相同地質(zhì)條件和設(shè)置方法的同樣獨(dú)立單樁有顯著差別,這種現(xiàn)象稱為群樁效應(yīng)。 承臺(tái)底面處土所分擔(dān)的荷載,可由零變動(dòng)至20%35%。 承臺(tái)底面與基土脫開(kāi)的情況,一般都不考慮承臺(tái)貼地時(shí)承臺(tái)底土阻力對(duì)樁基承載力的貢獻(xiàn) 第一百零三頁(yè)，共195頁(yè)。1.端承型群樁基礎(chǔ)樁頂荷載基本上集中通過(guò)樁端傳給樁底持力層,并近似地按某一壓力擴(kuò)散角(向下擴(kuò)散且在距樁底深度為h=(s-d)/(2tan)之下產(chǎn)生應(yīng)力重疊,但并不足以引起堅(jiān)實(shí)持力層明顯的附加變形。因此,端承型群樁基礎(chǔ)中各根單樁的工作性狀接近于獨(dú)立單樁,群樁基礎(chǔ)承載力等于各根單樁承載力之和,群樁效

22、應(yīng)系數(shù)取1。第一百零四頁(yè)，共195頁(yè)。2.摩擦型群樁基礎(chǔ) (1)承臺(tái)底面脫地的情況(非復(fù)合樁基)應(yīng)力的相互重疊而增大 樁數(shù)愈多則群樁與獨(dú)立單樁的沉降量之比愈大 摩擦型群樁基礎(chǔ)的荷載一沉降曲線屬緩變型,群樁效率系數(shù)可能小于1,也可能大于1。 第一百零五頁(yè)，共195頁(yè)。群樁效應(yīng)比影響因素承臺(tái)剛度的影響: 剛性承臺(tái) ：角樁最大、中心樁最小、邊樁居中樁數(shù)愈多，樁頂荷載配額的差異愈大。隨著承臺(tái)柔度的增加,各樁的樁頂荷載分配將逐漸與承臺(tái)上荷載的分布一致。基土性質(zhì)的影響: 砂類土和粉土：摩阻力增值都以中間樁為大，邊樁、角樁相 對(duì)較小。與承臺(tái)剛度的影響相反樁距s的影響: 樁距過(guò)小 ,應(yīng)力重疊嚴(yán)重 ;樁距很大,

23、接近于獨(dú)立單樁; 因此樁距是影響摩擦型群樁基礎(chǔ)群樁效應(yīng)的主導(dǎo)因素。第一百零六頁(yè)，共195頁(yè)。(2)承臺(tái)底面貼地的情況(復(fù)合樁基)承臺(tái)底面土反力分擔(dān)荷載,使承臺(tái)兼有淺基礎(chǔ)的作用,而被稱為復(fù)合樁基 承臺(tái)分擔(dān)荷載既然是以樁基的整體下沉為前提, 剛性承臺(tái)底面土反力呈馬鞍形分布。內(nèi)區(qū)反力比外區(qū)小而且比較均勻,樁距增大時(shí)內(nèi)外區(qū)反差明顯降低。 第一百零七頁(yè)，共195頁(yè)。承臺(tái)貼地引起的群樁效應(yīng)可概括為下列三方面 對(duì)樁側(cè)阻力的削弱作用: 承臺(tái)迫使上部樁間土壓縮而下移,這就減少了上部的樁土相對(duì)滑移 對(duì)樁端阻力的增強(qiáng)作用: 提高對(duì)樁底土側(cè)方擠出的約束能力,從而增強(qiáng)樁端極限承載力。 對(duì)基土側(cè)移的阻擋作用: 對(duì)上部樁間

24、土的側(cè)向擠動(dòng)產(chǎn)生阻擋作用,同時(shí)也引起樁身的附加彎矩。對(duì)發(fā)揮臺(tái)底土反力的有利因素是: 樁頂荷載水平高、樁端持力層可壓縮、承臺(tái)底面下土質(zhì)好、樁身細(xì)而短、布樁少而疏。 第一百零八頁(yè)，共195頁(yè)。4.3.4 減沉樁基 1、當(dāng)天然地基承載力已基本接近于滿足建筑物荷載要求、或雖能滿足建筑物荷載要求，但沉降量過(guò)大時(shí); 2、采用在基礎(chǔ)下天然地基中設(shè)置少量的、大間距的摩擦型樁,按控制沉降設(shè)計(jì), 不僅彌補(bǔ)承載力不足,而且顯著減少沉降量。 3、這種減沉樁基以減少沉降量為目的，考慮了樁土承臺(tái)的相互作用, “復(fù)合樁基”,但其設(shè)計(jì)概念與常規(guī)意義的復(fù)合樁基完全不同。 常規(guī)意義的復(fù)合樁基通常采用按外荷載由樁和承臺(tái)以某一固定比

25、例分擔(dān) ； 而減少沉降量為目的的樁基設(shè)計(jì),則應(yīng)按控制沉降。 第一百零九頁(yè)，共195頁(yè)。樁基沉降計(jì)算并應(yīng)滿足下列要求:樁身強(qiáng)度應(yīng)按樁頂荷載設(shè)計(jì)值驗(yàn)算:樁、土荷載分配應(yīng)按上部結(jié)構(gòu)與地基共同作用分析確定;樁端進(jìn)入較好的土層,樁端平面處土層應(yīng)滿足下臥層承載力設(shè)計(jì)要求;樁距可采用4d6d(8為樁身直徑)。第一百一十頁(yè)，共195頁(yè)?！皽p沉樁基”設(shè)計(jì)。 首先,根據(jù)初步確定的筏基埋深及其底面尺寸,假定若干種不同用樁數(shù)量的方案,分別計(jì)算出相應(yīng)的沉降量,得出樁數(shù)與沉降的關(guān)系曲線; 其次,根據(jù)建筑物允許沉降量從樁數(shù)與沉降的關(guān)系曲線上確定所需的用樁數(shù)量; 第三,驗(yàn)算樁基承載力,要求按承載力特征值計(jì)算的樁基承載力與土承

26、載力之和應(yīng)大于等于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力與承臺(tái)及其上土自重之和,以確保樁基有合理的安全度,必要時(shí)可適當(dāng)調(diào)整筏基埋深及其底面尺寸。第一百一十一頁(yè)，共195頁(yè)。 4.4樁基礎(chǔ)沉降的計(jì)算 單樁沉降的計(jì)算 豎向荷載作用下的單樁沉降由下述三部分組成:(1)樁身彈性壓縮引起的樁頂沉降;(2)樁側(cè)阻力引起的樁周土中的附加應(yīng)力以壓力擴(kuò)散角向下傳遞(圖4-l5a),致使樁端下土體壓縮而產(chǎn)生的樁端沉降;(3)樁端荷載引起樁端下土體壓縮所產(chǎn)生的樁端沉降。目前單樁沉降計(jì)算方法主要有下述幾種:(1)荷載傳遞分析法;(2)彈性理論法;(3)剪切變形傳遞法;(4)有限單元分析法;(5)其他簡(jiǎn)化方法。 第

27、一百一十二頁(yè)，共195頁(yè)。群樁沉降的計(jì)算群樁的沉降包括: 1.樁間土的壓縮變形; 2.樁端平面以下土層的整體壓縮變形兩部分組成。 規(guī)范GB50007推薦的群樁沉降計(jì)算方法 : 單向壓縮分層總和法 第一百一十三頁(yè)，共195頁(yè)。地基內(nèi)的應(yīng)力分布 采用各向同性均質(zhì)線性變形體理論,按實(shí)體深基礎(chǔ)計(jì)算: (1)實(shí)體深基礎(chǔ) 第一百一十四頁(yè)，共195頁(yè)。實(shí)體深基礎(chǔ)樁底平面處的基底附加壓力按下列方法考慮 1)考慮擴(kuò)散作用時(shí)(圖4-l7a)2)不考慮擴(kuò)散作用時(shí)(圖4-l7b) 第一百一十五頁(yè)，共195頁(yè)。規(guī)范方法第一百一十六頁(yè)，共195頁(yè)。(2)明德林( Mindlin )應(yīng)力公式 單樁豎向荷載由樁端阻力和樁側(cè)摩

28、阻力共同承擔(dān). 樁側(cè)摩阻力可假定為沿樁身均勻分布和沿樁身線性增長(zhǎng)分布兩部分. 第一百一十七頁(yè)，共195頁(yè)。疊加原理將各根樁在該點(diǎn)所產(chǎn)生的附加應(yīng)力逐根疊加按下式計(jì)算的:第一百一十八頁(yè)，共195頁(yè)。4.5樁的負(fù)摩擦問(wèn)題產(chǎn)生負(fù)摩擦的條件和原因 正摩阻力 負(fù)摩阻力 正摩阻負(fù)摩阻引起樁側(cè)負(fù)摩阻力的條件是：樁側(cè)土體下沉必須大于樁的下沉。樁土之間相對(duì)位移的方向決定了樁側(cè)摩阻力的方向。第一百一十九頁(yè)，共195頁(yè)。產(chǎn)生負(fù)摩阻力的情況:1. 位于樁周欠固結(jié)的軟粘土或新填土在重力作用產(chǎn)生固結(jié);2.大面積堆載使樁周土層壓密;3.在正常固結(jié)或弱超固結(jié)的軟粘土地區(qū),由于地下水位全面降低(例如長(zhǎng)期抽取地下水),致使有效應(yīng)力

29、增加,因而引起大面積沉降;4.自重濕陷性黃土浸水后產(chǎn)生濕陷;5.地面因打樁時(shí)孔隙水壓力增而隆起、其后孔壓消散而固結(jié)下沉等。第一百二十頁(yè)，共195頁(yè)。中性點(diǎn) :樁土之間不產(chǎn)生相對(duì)位移的截面位置, 下拉荷載 :負(fù)摩阻力的累計(jì)值 第一百二十一頁(yè)，共195頁(yè)。4.5.2 負(fù)摩阻力的計(jì)算1.單樁負(fù)摩阻力的計(jì)算(1)中性點(diǎn)的位置 取決于樁與樁側(cè)土的相對(duì)位移,目前多采用近似的估算方法。 第一百二十二頁(yè)，共195頁(yè)。(2)負(fù)摩阻力強(qiáng)度 第一百二十三頁(yè)，共195頁(yè)。土中有效覆蓋壓力 即地面荷載與土的自重壓力之和。 第一百二十四頁(yè)，共195頁(yè)。(3)下拉荷載的計(jì)算下拉荷載F為中性點(diǎn)深度范圍內(nèi)負(fù)摩阻力的累計(jì)值,可按

30、下式計(jì)算:負(fù)摩阻力強(qiáng)度的取值不能大于正摩阻力強(qiáng)度。第一百二十五頁(yè)，共195頁(yè)。2.群樁負(fù)摩阻力的計(jì)算 （1）對(duì)于樁距較小的群樁,群樁所發(fā)生的負(fù)摩阻力因群樁效應(yīng)而降低,即小于相應(yīng)的單樁值。（2）群樁效應(yīng)可按等效圓法(遠(yuǎn)騰,1969)計(jì)算 假設(shè)獨(dú)立單樁單位長(zhǎng)度的負(fù)摩阻力由相應(yīng)長(zhǎng)度范圍內(nèi)半徑形成的土體重量與之等效. 第一百二十六頁(yè)，共195頁(yè)。第一百二十七頁(yè)，共195頁(yè)。減小負(fù)摩阻力的工程措施 1.預(yù)制混凝土樁和鋼樁 一般采用涂以軟瀝青涂層的辦法來(lái)減小負(fù)摩阻力,涂層施工時(shí)應(yīng)注意不要將涂層擴(kuò)展到需利用樁側(cè)正摩阻力的樁身部分。 2.灌注樁 在預(yù)制樁段外圍形成隔離層。 對(duì)干作業(yè)成孔灌注樁, 在樁身與孔壁之

31、間形成可自由滑動(dòng)的塑料薄膜隔離層。第一百二十八頁(yè)，共195頁(yè)。4.6樁的水平承載力水平荷載 水平荷載下樁的工作性狀(l) 剛性樁 剛性樁的破壞一般只發(fā)生于樁周土中,樁體本身不發(fā)生破壞。 (2) 彈性樁 一般半剛性樁的樁身位移曲線只出現(xiàn)一個(gè)位移零點(diǎn) 柔性樁則出現(xiàn)兩個(gè)以上位移零點(diǎn)和彎矩零點(diǎn) 第一百二十九頁(yè)，共195頁(yè)。4.6.2 水平荷載作用下彈性樁的計(jì)算地基反力系數(shù)法、彈性理論法和有限元法等 1.基本假設(shè):第一百三十頁(yè)，共195頁(yè)。地基反力系數(shù)法假定的4種較為常用的分布圖式:(1)常數(shù)法: (2)“k”法: (3)m法:目前在我國(guó)應(yīng)用最廣。 (4)“c值”法:在我國(guó)多用于公路。第一百三十一頁(yè)，共

32、195頁(yè)。2、計(jì)算參數(shù)計(jì)算寬度b0 :方形截面樁:當(dāng)實(shí)際寬度b lm時(shí),ho = b + 1; 當(dāng)blm時(shí),bo = l.5b +0.50 圓形截面樁:當(dāng)樁徑dlm時(shí),ho=0.9(d + 1); dlm時(shí),ho = 0.9(1 .5 d + 0.5) 。樁身抗彎剛度 : 混凝土樁,可采用混凝土的彈性模量E的0.85倍 第一百三十二頁(yè)，共195頁(yè)。第一百三十三頁(yè)，共195頁(yè)。3.單樁計(jì)算第一百三十四頁(yè)，共195頁(yè)。第一百三十五頁(yè)，共195頁(yè)。第一百三十六頁(yè)，共195頁(yè)。(3)樁身最大彎矩及其位置 設(shè)計(jì)者最關(guān)心樁身的最大彎矩值和最大彎矩截面的位置。 第一百三十七頁(yè)，共195頁(yè)。單樁水平靜載荷試驗(yàn)

33、1.試驗(yàn)裝置 第一百三十八頁(yè)，共195頁(yè)。2.加荷方法 對(duì)于承受反復(fù)作用的水平荷載的樁基,其單樁試驗(yàn)宜采用多循環(huán)加卸載方式。 承受長(zhǎng)期作用的水平荷載的樁基,宜采用分級(jí)連續(xù)的加載方式, 3.終止加荷的條件 當(dāng)出現(xiàn)下列情況之一時(shí),即可終止試驗(yàn): (1)樁身已斷裂 (2)樁側(cè)地表出現(xiàn)明顯裂縫或隆起; (3)樁頂水平位移超過(guò)3040mm,(軟土取40mm);(4)所加的水平荷載已超過(guò)按下述方法所確定的極限荷載。第一百三十九頁(yè)，共195頁(yè)。4.資料整理繪制樁頂水平荷載一時(shí)間一樁頂水平位移曲線 水平荷載一位移梯度曲線 樁身應(yīng)力分布圖以及水平荷載與最大彎矩截面鋼筋應(yīng)力曲線 (橫軸為時(shí)間)第一百四十頁(yè)，共19

34、5頁(yè)。第一百四十一頁(yè)，共195頁(yè)。5.水平臨界荷載與極限荷載 各曲線中兩個(gè)特征點(diǎn), 所對(duì)應(yīng)的樁頂水平荷載,可稱為臨界荷載和極限荷載。水平臨界荷載 水平極限荷載 第一百四十二頁(yè)，共195頁(yè)。單樁水平承載力特征值影響樁的水平承載力的因素較多,如樁的材料強(qiáng)度、截面剛度、入土深度、土質(zhì)條件、樁頂水平位移允許值和樁頂嵌固情況等。 第一百四十三頁(yè)，共195頁(yè)。 當(dāng)作用于樁基上的外力主要為水平力時(shí),應(yīng)根據(jù)使用要求對(duì)樁頂變位的限制,對(duì)樁基的水平承載力進(jìn)行驗(yàn)算。 水平荷載作用下樁的水平位移和水平極限承載力主要受地面以下深度為34倍樁直徑范圍內(nèi)的土性決定。 設(shè)計(jì)時(shí)要特別注意這一深度范圍內(nèi)的土性調(diào)查、評(píng)定和沉樁以及

35、加載方式等的影響。第一百四十四頁(yè)，共195頁(yè)。第一百四十五頁(yè)，共195頁(yè)。第一百四十六頁(yè)，共195頁(yè)。4.7 樁的平面布置原則一般原則 平面布置可采用對(duì)稱式、梅花式、行列式和環(huán)狀排列。 對(duì)柱下單獨(dú)樁基和整片式的樁基,宜采用外密內(nèi)疏的布置方式。布置樁位時(shí),樁的間距(中心距)一般采用34倍樁徑。間距太大會(huì)增加承臺(tái)的體積和用料,太小則將使樁基(摩擦型樁)的沉降量增加,且給施工造成困難。 第一百四十七頁(yè)，共195頁(yè)。第一百四十八頁(yè)，共195頁(yè)。布樁方法舉例第一百四十九頁(yè)，共195頁(yè)。4.8樁承臺(tái)的設(shè)計(jì)承臺(tái)的作用是將各樁聯(lián)成一整體,把上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的荷載轉(zhuǎn)換、調(diào)整、分配于各樁。承臺(tái)設(shè)計(jì)包括選擇承臺(tái)的材料及

36、其強(qiáng)度等級(jí)、幾何形狀及其尺寸、進(jìn)行承臺(tái)結(jié)構(gòu)承載力計(jì)算,并使其構(gòu)造滿足一定的要求。構(gòu)造要求第一百五十頁(yè)，共195頁(yè)。第一百五十一頁(yè)，共195頁(yè)。柱下樁基獨(dú)立承臺(tái)1.受彎計(jì)算(1)柱下多樁矩形承臺(tái) 其破壞特征呈梁式破壞。所謂梁式破壞,指撓曲裂縫在平行于柱邊兩個(gè)方向交替出現(xiàn), 第一百五十二頁(yè)，共195頁(yè)。(2)柱下三樁三角形承臺(tái) 柱下三樁承臺(tái)分等邊和等腰兩種形式,其受彎破壞模式有所不同,后者呈明顯的梁式破壞特征。1)等邊三樁承臺(tái)第一百五十三頁(yè)，共195頁(yè)。2)等腰三樁承臺(tái) 第一百五十四頁(yè)，共195頁(yè)。2.受沖切計(jì)算 當(dāng)樁基承臺(tái)的有效高度不足時(shí),承臺(tái)將產(chǎn)生沖切破壞。承臺(tái)沖切破壞的方式, 一種是柱對(duì)承臺(tái)

37、的沖切,另一種是角樁對(duì)承臺(tái)的沖切。 第一百五十五頁(yè)，共195頁(yè)。第一百五十六頁(yè)，共195頁(yè)。第一百五十七頁(yè)，共195頁(yè)。第一百五十八頁(yè)，共195頁(yè)。3.受剪切計(jì)算 樁基承臺(tái)的抗剪計(jì)算,在小剪跨比的條件下具有深梁的特征。 第一百五十九頁(yè)，共195頁(yè)。階梯形承臺(tái)變階處及錐形承臺(tái)的計(jì)算寬度按以下方法確定: 第一百六十頁(yè)，共195頁(yè)。第一百六十一頁(yè)，共195頁(yè)。4.局部受壓計(jì)算 當(dāng)承臺(tái)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)低于柱或樁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)時(shí),尚應(yīng)驗(yàn)算柱下或樁上承臺(tái)的局部受壓承載力。 當(dāng)進(jìn)行承臺(tái)的抗震驗(yàn)算時(shí),應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定對(duì)承臺(tái)的受彎、受剪切承載力進(jìn)行抗震調(diào)整。第一百六十二頁(yè)，共195頁(yè)。4.9

38、樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的一般步驟樁基設(shè)計(jì)應(yīng)符合安全、合理和經(jīng)濟(jì)的要求。對(duì)樁和承臺(tái)來(lái)說(shuō),應(yīng)有足夠的強(qiáng)度、剛度和耐久性;對(duì)地基(主要是樁端持力層)來(lái)說(shuō),要有足夠的承載力和不產(chǎn)生過(guò)量的變形。考慮到樁基相應(yīng)于地基破壞的極限承載力甚高,因此,大多數(shù)樁基的首要問(wèn)題在于控制沉降量,即樁基設(shè)計(jì)應(yīng)按樁基變形控制設(shè)計(jì)。第一百六十三頁(yè)，共195頁(yè)。樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)步驟No結(jié)構(gòu)、地質(zhì)和環(huán)境資料樁型、樁長(zhǎng)、斷面樁數(shù)和布置驗(yàn)算單樁承載力樁基沉降驗(yàn)算承臺(tái)與樁身設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)結(jié)束單樁承載力特征值RaNo荷載、持力層、相鄰建筑根據(jù)施工條件決定樁型根據(jù)持力層深度確定樁長(zhǎng)根據(jù)荷載大小決定樁截面樁端進(jìn)入持力層深度：13d，進(jìn)入較好巖體0.5m。樁端下

39、持力層厚度 4d。根據(jù)第二節(jié)的方法確定單樁承載力特征值1單樁的靜載荷試驗(yàn)2 其他現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)3原位測(cè)試4 經(jīng)驗(yàn)方法初估樁數(shù)nFk 豎向荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合Gk 設(shè)計(jì)地面下承臺(tái)底面以上結(jié)構(gòu)和土的自重，容重用19.6kN/m3樁距 摩擦樁一般3d擴(kuò)底灌注樁擴(kuò)底直徑的1.5倍群樁承載力合力作用點(diǎn)與長(zhǎng)期荷載的重心重合承載力驗(yàn)算采用正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合沉降驗(yàn)算采用正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合承臺(tái)和樁身強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)采用正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合承臺(tái)尺寸、厚度承臺(tái)的抗沖切、抗彎、抗剪驗(yàn)算鋼筋混凝土樁的配筋等設(shè)計(jì)第一百六十四頁(yè)，共195頁(yè)。必要的資料準(zhǔn)備 樁基設(shè)計(jì)前必須具備的資料主

40、要有:1、建筑物類型及其規(guī)模2、巖土工程勘察報(bào)告3、施工機(jī)具4、技術(shù)條件5、環(huán)境條件6、檢測(cè)條件7、當(dāng)?shù)貥痘こ探?jīng)驗(yàn)等,其中,巖土工程勘察資料是樁基設(shè)計(jì)的主要依據(jù)。 第一百六十五頁(yè)，共195頁(yè)。選定樁型.確定單樁豎向及水平承載力1.樁的類型、截面和樁長(zhǎng)的選擇 樁類選擇應(yīng)考慮的主要因素： 場(chǎng)地的地層條件、各類型樁的成樁工藝和適用范圍。 樁的截面尺寸選擇應(yīng)考慮的主要因素是成樁工藝和結(jié)構(gòu)的荷載情況。 樁的設(shè)計(jì)長(zhǎng)度,主要取決于樁端持力層的選擇。 2.確定單樁豎向及水平承載力 初定出承臺(tái)底面標(biāo)高后,便可按4.3節(jié)、4.6節(jié)的方法計(jì)算單樁豎向及水平承載力了。 第一百六十六頁(yè)，共195頁(yè)。樁的平面布置及承載

41、力驗(yàn)算1.樁的根數(shù)和布置1)樁的根數(shù)第一百六十七頁(yè)，共195頁(yè)。管樁單樁承載力特征值的取值300，壁厚70，單樁承載力特征值700800KN。400，壁厚90，單樁承載力特征值12001300KN。400，壁厚95，單樁承載力特征值1400KN。500，壁厚100，單樁承載力特征值20002200KN。500，壁厚125，單樁承載力特征值2300KN。第一百六十八頁(yè)，共195頁(yè)。2)樁在平面上的布置 樁在平面上的布置應(yīng)遵循4.7節(jié)的原則。 在有門洞的墻下布樁時(shí),應(yīng)將樁設(shè)置在門洞的兩側(cè)。梁式或板式承臺(tái)下的群樁,布樁時(shí)應(yīng)多布設(shè)在柱、墻下,減少梁和板跨中的樁數(shù),以使梁、板中的彎矩盡量減小。 樁數(shù)較少

42、而樁長(zhǎng)較大的摩擦型樁基,無(wú)論在承臺(tái)的設(shè)計(jì)和施工方面,還是在提高群樁的承載力以及減小樁基沉降量方面,都比樁數(shù)多而樁長(zhǎng)小的樁基優(yōu)越。 第一百六十九頁(yè)，共195頁(yè)。樁在平面內(nèi)可布置成方形、矩形、三角形和梅花形等。第一百七十頁(yè)，共195頁(yè)。2.樁基承載力驗(yàn)算 樁頂荷載簡(jiǎn)圖（1）樁頂荷載計(jì)算 （1）軸心豎向力作用下: （2)偏心豎向力作用下: （3)水平力作用下: 上式假設(shè)：承臺(tái)是剛性的; 各樁剛度相同; x，y是樁基平面的慣性主軸。 第一百七十一頁(yè)，共195頁(yè)。(2)單樁承載力驗(yàn)算 軸心豎向力作用 偏心豎向力作用 水平力作用 抗震設(shè)防區(qū)的樁基 軸心豎向力作用下偏心豎向力作用下 第一百七十二頁(yè)，共195頁(yè)。