至中國建筑科學建設計軟件事業(yè)部（PKPMCAD工程部）乘車 目的地：中國建筑科學主樓17層與商標說權屬于中國建筑科學建研。中國建筑科學建研的，不得以、任何本產(chǎn)品或PKPM標志建筑科學建研的注中國建筑科學設計軟件事業(yè)地址：市北三環(huán)東路30號郵編：100013傳真：網(wǎng)址：h聯(lián)系人：汪洪免責第一章結構分 結構三維分 結構二維分 設計依 鋼材的設計強度和物理性能指 第二章二維分析的荷載組合及內(nèi)力計算原 活荷載的予組合和內(nèi)力組合原 荷載效應組 吊車荷載分析與排架柱計 作用計算與效應分 框架結構作用組合效應的調(diào) 單層廠房作用調(diào) 內(nèi)力標準組 第三章構件設計技術條 按《鋼結構設計規(guī)范》計 柱梁自重計 各種異形截面的截面積和慣性矩的計 梁構件的局部穩(wěn)定計 梁構件的腹板屈曲后強度利 柱構件的局部穩(wěn)定與有效截面計 鉸接排架與剛接排 鋼排架柱的計算長 變截面梁柱和加腋截面 工字鋼梁與混凝土樓板組合截面的計 結構變形控 按《冷彎薄壁型鋼結構設計規(guī)范》計 有效截面特性計 換算長細比的計 雙力矩的考 冷彎效應強度設計值的計 按輕鋼規(guī)程CECS102:2002與地標DBJ08-68-97計 設計內(nèi) 考慮屈曲后強度的有效截面特性計 考慮屈曲后強度的抗剪承載力設計值計 構件的強度計 變截面剛架柱的穩(wěn)定計 斜梁計 局部穩(wěn)定驗 結構變形控 其他截面類型的構 混凝土與混凝土格構式截面的計 玻璃幕墻鋁合金型材的驗 混凝土雙肢柱的計 波形腹板截面設 第四 節(jié)點設計技術條 連接計算基本規(guī) 抗震設計調(diào) 基本連接設計假 基本連接驗 焊接連 螺栓連 錨栓連 連接板強 柱腳底板厚 連接節(jié)點設 梁柱交接節(jié)點 梁柱連 主次梁連 梁梁拼接連 柱拼接連 柱腳連 支撐連 門式剛架連 桁架、支架節(jié)點連 管桁架節(jié)點連 第五 三維建模二維計算技術條 概 技術條件說 導荷節(jié) 橫向立面的荷 縱向立面的受荷范 縱向立面的荷 計算順序的確 彈性支座的剛 第六 基礎計算技術條 概 地基承載力計 基底壓力計 地基承載力設計值計 抗震承載力調(diào) 基礎底面積確 基礎計 基礎高度取 基礎沖切計 基礎受剪承載力計 基礎底板受彎配筋計 第七 工具箱計算技術條 鋼吊車梁計算技術條 編制依 設計用 計算公 檁條計算技術條 編制依 荷載組 計算公 連續(xù)檁條計 墻梁計算技術條 編制依 荷載組 計算公 連續(xù)墻梁計 隅撐計算技術條 屋面支撐計算技術條 屋面支撐作用力的計 強度驗 柱間支撐計算技術條 抗風柱計算技術條 編制依 荷載組 構件驗 蜂窩梁計算技術條 編制依 荷載組 驗算公 組合梁計算技術條 編制依 施工階段的驗 使用階段的驗 簡支梁計算技術條 連續(xù)梁計算技術條 附錄A參考規(guī)范手 附錄 技術條件修改要 附錄 二維分析舊版數(shù)據(jù)文件格 附錄D梁柱標準截面數(shù) 第一 結構分結構三維分析成，該部分計算技術條件詳見SATWE、TAT、PMSAP的用戶手冊與技術條件。結構二維分析撐，程序默認按《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）計算。鋼材的設計強度和物理性能指標對于普通鋼結構可計算鋼材牌號有三種：Q235鋼、Q345鋼、Q390鋼和Q420鋼。鋼度按照《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規(guī)程》(CECS102:2002)表3.3.2—1采用。冷彎薄壁型鋼可計算鋼材牌號有兩種：Q235鋼，Q345彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》(GB50018-2002)表4.2.1采用。E206×103(N/mm2)，鋼材的質(zhì)量密度ρ7850kg/m3)第二章活荷載的予組合和內(nèi)力組合原則程序采用每根梁、柱、結點作用一組活載的予組合活 活 活 活 活 活 活 活 互斥活荷載效應組合0S式中：0--結構重要性系SRnnSGSGkQ1L1SQ1kQiLiCii數(shù)取1.4；活荷載和風荷載的組合系數(shù)分別取0.7和0.6。nnS1.35SGkQiLiCiiSGSGEEh SEhk——水平作用效應標準值SEvk——豎向作用效應標準值Swk——風荷載效應標準值

1.35恒1.40.7 1.2恒1.41.0恒1.4（2）1.21.41.01.4（3）1.2恒1.4活0.61.41.0恒1.4活0.61.4（4）1.2恒1.4風0.71.41.0恒1.4風0.71.4（5）1.2恒0.5活)1.31.0(恒0.5活)1.3（1）1.2恒+1.4（2）1.0恒+1.4（3）1.2恒+1.4（4）1.0恒+1.4（5）1.2恒+1.4（6）1.0恒+1.4（8）1.2恒+1.4（9）1.0恒+1.4（11）1.2恒+1.4（12）1.0恒+1.4（14）1.2恒+1.4（3）1.2恒+0.6×1.4+1.4（5）1.2恒+0.6×1.4+1.4（5）1.2恒+1.4（6（6）1.0恒+1.4（8）1.2恒+1.4（9）1.0恒+1.41+MmaxN、2-MmaxN、③吊3+NmaxM、④吊4+NmaxM、⑤吊5-NmaxM、⑥吊6-NmaxM、7+MmaxN、8-MmaxN、

1.2恒0.71.4活1.41.0恒0.71.4活1.41.2恒1.4活0.71.41.0恒1.4活0.71.41.2恒0.71.4活0.61.4風1.41.0恒0.71.4活0.61.4風1.41.2恒0.71.4活1.4風0.71.41.0恒0.71.4活1.4風0.71.41.2恒1.4活0.61.4風0.71.41.0恒1.4活0.61.4風0.71.41.2恒0.5(活吊1.0(恒0.5活吊（201）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（202）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（203）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（204）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（205）1.2（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（206）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（207）1.2（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（208）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（209）1.2（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（210）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（211）1.2（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（212）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（213）1.2（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（214）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（215）1.2（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（216）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（217）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（218）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（219）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（220）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（221）1.2（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（222）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（223）1.2（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（224）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（225）1.2（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（226）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（227）1.2（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（228）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（229）1.2（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（230）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（231）1.2（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（232）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（93）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（94）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（95）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（96）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（97）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（98）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（99）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（100）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3吊車荷載分析與排架柱計算3種情況下的內(nèi)力計算值，還輸出水平剎車力作用下的各節(jié)點計算兩點懸掛有第（1（2）兩項計算與輸出。根據(jù)抗震規(guī)范，可使用本程序的15米高度以下的平面排架計算時應考慮空間查GB50011-2010JJ.2.5輸入?？偣灿幸韵?8種可能的吊車組合方式。 作用計算與效應分FijajyjXjiGi(i1,2,n,j1,2,水平效應（M，V，N和變形，用SRSS法jαmax:水平影響系數(shù)最大值，按表5.1.4-1采用。用SRSS法疊加后的M，V，N和變形效應。 參數(shù)中應。據(jù)GB50011-2010第5.1.4條，罕遇作用的水平影響系數(shù)最大值按表5.1.4-1采用。程序自動求出的各質(zhì)點重量為恒載+0.5活載，有吊車荷載時還要加上吊車橋架重框架結構作用組合效應的調(diào)52—56組內(nèi)力（有吊車荷載時還有93—100組內(nèi)力）是包含作用的組合內(nèi)力，這些乘以承載力抗震調(diào)整系數(shù)0750.15080.15時取0.75，偏拉取0.85。單層廠房作用調(diào)排架計算。但要按該規(guī)范附錄J的規(guī)定對排架柱的剪力和彎矩進行調(diào)整。該系數(shù)由用戶查閱該規(guī)范的表J.2.3-1選擇后填入吊車荷載的相關參數(shù)。上柱截面，由吊車橋架引起的剪力和彎矩，應乘以增大系數(shù)，該系數(shù)可由用戶查閱表J.2.5后填入數(shù)據(jù)文件，同時，用戶還需輸入吊車橋架的自重。內(nèi)力標準組合計算基礎底面積時用的是底層柱底截面的各組內(nèi)力標準組合：（1）1.0恒+1.0（2）1.0恒+1.0（3）1.0恒+1.0（4）1.0恒+1.0（5）1.0恒+1.0（6）1.0恒+1.0組，（99）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.0（100）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.0（101）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.0（102）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.0（103）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.0（104）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.0（105）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.0（106）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.0（107）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.0（108）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.0（109）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.0（110）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.0（111）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.0（112）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.0（113）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.0（114）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.0第三 構件設計技術條按《鋼結構設計規(guī)范》計算柱梁自重計算各種異形截面的截面積和慣性矩的計算0.90.85的梁構件(受彎構件)的強度和整體穩(wěn)定計算] 程序中沒有考慮孔洞削弱，而是通過凈截面系數(shù)來反映vVSvI2323計算有力作用的組合時，梁和柱的承載力抗震調(diào)整系數(shù)均取rRE0.75程序僅對工字形(包含雙槽鋼組合工字形)、H型鋼、槽鋼截面梁作了梁的整體穩(wěn)定計算，其他截面沒有計算整體穩(wěn)定。受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)bB確定。如果Mx梁構件的局部穩(wěn)定計算對梁的局部穩(wěn)定計算僅限于工形、箱形、T形截面（無加勁肋情況）的翼緣寬厚比、可以選擇按“低延性、高彈性承載力”性能設計，當能滿足2倍多遇作用組合下的構腹板高厚比計算，腹板計算高度 的取法：對軋制型鋼梁，為腹板與上、下翼緣相梁構件的腹板屈曲后強度利用V V

M

MeuM柱構件(壓彎或受力構件)的強度和整體穩(wěn)定計(一)強度計N Mxf xWnx235f式中：x──截面塑性發(fā)展系數(shù)，按規(guī)范表5.2.1取用。對于工形或H形截面，當翼緣自 ，取x235f(二)穩(wěn)定性計Nx

mx(10.8Nx式 ──所計算構件段范圍內(nèi)的壓力 N’ExN'ExEA/(1.1 xmx0.350.35

0.65 1異號，M1M2；使構件產(chǎn)生反向曲率時，mx=0.85；mx＝1.0形截面、32類標準槽鋼截面、33類角鋼截面、34類角鋼組合截面、48類單板與普通工字鋼實腹式組合截面、50類單板與焊接工字鋼實腹式組合截面等，非對稱軸平面內(nèi)(繞對稱軸)的長細比應按規(guī)范5.1.2條取計及扭轉(zhuǎn)效應的換算長細比yz代替y： 122 22241

i22

1 2 yz22i2AI25.7 l2 (5.1.2- i2e2i2i 式中

ItIwT形截面（34類）繞對稱軸和單角鋼截面（33類）繞平行肢軸的換算長細比計算分別按規(guī)范5.1.2條推薦的第三項、第四項計算 0.475b4當bt

b時 yzy1

l2t 0

當bt b時

l2t2

0 0

t 18.6b4 當

t

4b時

l2t2 0 當b

b

2l 2t0l 2t1 1

17.4b41當b1t0.56loyb時 按近似取yz1

l2t21當bt b時 1

1 0

t 52.7b4

0.25b4當bt0.69loub時 uzu1

l2t2

當bt0.69loub時 uz5.4b 5.2.25.2.2—2mxWmxW(1Nx2)A式 W2x──對較小翼緣的毛截面抵抗矩5.2.35.2.3Nx

mxMx f(1N) ) W1x＝Ix/y0，Ix為對x軸的毛截面慣性矩，y0為由x軸到壓力較大分肢的軸線距離或者到壓力較大分肢腹板邊緣的距離，二者取較大者；x、N’Ex由換算長細比確定。5.2.4條，彎矩繞實軸作用的格構式壓彎構件，其彎矩作用平面內(nèi)和平面應取換算長細比，b應取1.0。22 0x

2x2xA式 x──整個構件對x軸的長細比22

0x22 22xAA2y2yAA

式 y──整個構件對y軸的長細比

2x422x421

22y42式 A1──構件截面中各斜綴條毛截面面積之和5.2.2Ny

txMx式 y──彎矩作用平面外的受壓構件穩(wěn)定系數(shù)bTB.5項確定，對閉口截面b=1.0；──截面形狀系數(shù)，閉口截面0.7，其它截面1.00.350.35

0.65 M2，M1M21產(chǎn)生反向曲率時取異號，M1M2；tx＝1.0；使構件段產(chǎn)生反向曲率時，tx=0.85； 受壓穩(wěn)定系數(shù)值(CC-1 當n 111當n＞0.215n [(2) (2)42]22 3n 3n n 鋼柱的計算長度系數(shù)的計算方法按規(guī)范附錄D給出的公式：[36KK 6(KK)cos1 ()]sin 2 [()2(K1K2)4K1K2)sin2[(K1K2)()4K1K2]cos8K1K2 其余符號參見規(guī)范附錄D遠端鉸接：橫梁線剛度

注4考慮壓力對橫梁線剛的折減，橫梁線剛度乘以折減系數(shù)N遠端鉸接或剛接：N1Nb 1N N1Nb/

N1Nb/(4NEbN1Nb/(2NEb均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)b5.2.2條建議方法，按規(guī)范附錄B.5項給出的公式計算，235/f當y235/f

1.07

44000

(2b0.1)Ah14000fy/b1fy/焊接兩板組合Tfy/b1fy/235/235/fy/b1fy/

b

b

Lt

f f0.6時，用'b代替b'1.070.282

b當

235fyB.5左肢：N＝Ny2 右肢：N＝Ny1 距離，a為兩個分肢截面形心間的距離。 （lx=2×H3

橫綴條的設計軸力： 橫綴

斜綴 2式中V為柱構件實際剪力（組合內(nèi)力）與按規(guī)范公式（5.1.6）計算剪力二者的較大值選用。為斜腹桿與水平面的夾角。綴條計算長度平面內(nèi)取綴條長度l，平面外（或斜平面）取0.9l342把強度折減系數(shù)反除到強度、穩(wěn)定計算應力中，放大了計算應力，強度設計指標不變。對于不等邊角鋼，程序默認為長邊與柱肢貼焊，設置附加綴條的情況下，平面外計算長度考柱構件的局部穩(wěn)定與有效截面計算程序?qū)ば?、箱形、T形截面柱通過板件寬厚比的控制進行腹板和翼緣的局部穩(wěn)定計y面按規(guī)范5.4.5條，限制其外徑與壁厚之比不超過100235f。y可以選擇按“低延性、高彈性承載力”性能設計，當能滿足2倍多遇作用組合下的構1.5倍多遇作用組合下的構件承載力要求時，按抗震規(guī)范9.2.14條文說明B類控制板235/ 235/鉸接排架與剛接排架鋼排架柱的計算長度(一)單階下段柱的計算長度系數(shù)2：當柱上端與橫梁鉸接時，等于規(guī)范附錄表D-3(柱上端為自上段柱的計算長度系數(shù)1，應按下式計算： 式中1──參數(shù)，按規(guī)范附錄表D-3或附錄表D-4(二)雙階3D-5柱上端為自由的雙階柱)D-6(柱上上段柱和中段柱的計算長度系數(shù)1和2，應按下列公式計算： 22式中1、2──參數(shù)，按規(guī)范附錄表D-5或附錄表D-6中的公式計算階形柱計算長度的折減系數(shù)詳見規(guī)范表5.3.4。變截面梁柱和加腋截面梁也按彎矩最大的截面進行計算，此時軸力取最大軸力，但有關軸力項中的截面積A按較小13個截面中最大彎矩處位置相對工字鋼梁與混凝土樓板組合截面的計算凝土翼板的有效寬度bc折算成與鋼材等效的換算寬度beq，構成單質(zhì)的換算截面。結構變形控制(一) (二)A.2規(guī)定限值進行控制，由用戶輸入，(三)作用層間位移角的計對于鋼框架結構類型，采用平面分析時，在計算參數(shù)中，當選擇了“規(guī)則框架考GB50011-2010中表5.5.1進行控制，程序只給出計算值，控制由用戶自己控制。)A7、A8級吊車的廠房和設有中級和重級工作制吊車的有效截面特性計算當b18時 bet當18

38時

tbe

0.1tb當38bt式中：b be

be25bc t1.150.15，當0時，取min（Nmm2bc0bcb；當0bc

1 ——計算系數(shù)， 構件按5.6.8條第二項采用換算長細比的計算 s2s2 s2i22i2sws Ax

0.039It i2e2i2i 式中：IIte程序中約束系數(shù)、的取值規(guī)定為：所有桿件均按端部0.5；兩端嵌固取1.0，兩端鉸接及其他情況取0.72s2s2a2s2a2 a2ee2 wa2e2i2i22eUye2e xx2y2 A式中：eemM，當偏心在截面彎心一側(cè)時e 截面彎心的另一側(cè)時ex為正。M取構件計算段的最大彎當荷載不作用在彎心且荷載指向彎心時ea為正，而離開彎心時ea為負根據(jù)第5.5.4條規(guī)定，除按第5.5.2條計算彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性外，尚應按受壓穩(wěn)數(shù)的查得應采用受壓算得的彎扭屈曲換算長細比。受壓繞對稱軸的穩(wěn)定驗算長細比應選取考慮彎扭屈曲換算長細比與不考慮扭轉(zhuǎn)效應長細比y兩者中的較大者查得穩(wěn)定系數(shù)進行驗算雙力矩的考慮雙力矩B0，且可不進行穩(wěn)定驗算。程序同時給出了考慮雙力矩影響的強度、穩(wěn)定驗算冷彎效應強度設計值的計 1210tif'1 2 1210tn fp1 lf'fp f

i1 f按輕鋼規(guī)程CECS102:2002與地標DBJ08-68-97計設計內(nèi)力輕型門式剛架的內(nèi)力分析、荷載效應組合及作用組合效應的調(diào)整見第二章，無吊車時，梁柱的設計內(nèi)力組合有56組，有吊車時：柱164組、梁92組?？紤]屈曲后強度的有效截面特性計算 he he 式中： 當p0.80.8p1.2時當p1.2時

10.9(p0.640.24(p

式中：p 參數(shù)p按下式計算： 235/p h 235/

k [(1)20.112(1)2]05(1

2/ 且11(見右下圖 當板邊最大應力1f時，計算p可用R1代替式(3.3)fy，R為抗力分項系數(shù)。Q235Q345R1.1。有效寬度he按下列規(guī)則分布(見右圖)當截面全部受壓，即21he12he/(5)he2hehe1當截面部分受拉，即210he10.4hehe2

當截面全部受壓,即20

2he5he2he當截面有部分受拉,即20時he10.4hehe2

he fy 時 h fy 當當

hwff f

時 he

7651 7651 f5

) k受壓腹板的凸曲系數(shù)，按下式規(guī)定確定當13

k7.88.154.35當3

當0時，當0

1/(1考慮屈曲后強度的抗剪承載力設計值計算vvVd

f 當w0.80.8w1.4時當w1.4時

f wf[10.64(0.8)]ff w

式中：ffv

參數(shù)w按式(3.5)計算ww當ahw1時當ahw1

hw/k235/k4hw/k235/k5.344/(a/hw)

式中：k 凸曲系數(shù)取5.34。 (二) V式中：VVdhwtw式中：hwtw

時

當

ff

時

[1.5 (hw

fvfvd dhw

d33.75

ff k受剪腹板的凸曲系數(shù)，按下式規(guī)定確定：當僅有支座加勁肋時，k5.34ahw1ahw1

k45.34/(a/hwk5.344/(a/hw式中： 構件的強度計算當V0.5VdMMNMNW/ 當0.5VdVVd

MMN(MNMN)[1(V1)2 d

M 兼承壓力Nf f 同時控制腹板的抗剪條件：V變截面剛架柱的穩(wěn)定計算變截面剛架柱平面內(nèi)穩(wěn)定驗算N0 mx f xy (1N0

Ae0--小頭有效截面的截面We1--大頭有效截面最大受壓纖維的截面模量xy--桿件受壓時的穩(wěn)定系數(shù)，按式(3.7.2,3,4,5)規(guī)定的計算長度系數(shù)由現(xiàn)行《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017)查得，計算長細比時取小頭mx--等效彎矩系數(shù)，按式(3.7.7)計算為計算長度系數(shù)。y可由下面方法確定：

yEIc0/(Kh3EIc0EIc0/(Kh3EIc0/(Kh3

1Pli1Pli/hli/1.2Pfi/hfi系數(shù)還應乘以放大系數(shù) y=1.0

1.2PE0i 1.2PE0i y

h2hi

注：公式(3.7.4)和(3.7.5) 分段柱計算長度的確定：STS把分段輸入的柱構件當作一個獨立的柱構件，但實際 x

mx f(1N0NE1 We1--大頭的有效截面截面模量x--桿件受壓時的穩(wěn)定系數(shù)，按下述公式確定的計算長度系數(shù)由現(xiàn)行《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017)mx--等效彎NE1--歐拉臨界力，計算時以大頭為準NE12EA1/A1--變截面柱大頭的毛截面面積為計算長度系數(shù)。y可由下面方法確定：

yEI1EI1EI1EI1/(Sh31Pli/P上述公式也可以用于下圖所示有搖擺柱的多跨剛架的邊柱，但算得的y 放大系數(shù) 1Pli/PNE1i1.216 NE1i1.216 NE1i.1.216.NE1i.1.216. 有側(cè)移剛架柱的等效彎矩系數(shù)mx=1.0N0tM1

y bt1(N/NEx0)0.75(N/NEx0t

式中y--受壓構件彎矩作用平面外的穩(wěn)定系數(shù)，以小頭為準，按現(xiàn)by--均勻彎曲楔形受彎構件的整體穩(wěn)定系數(shù)，雙軸對稱的工形截面桿t--等效彎矩系數(shù)N’Ex0--以小頭為準的參

Ah(s)4(y0t0)2

0Wx0

fbf

y0sl/lh0/slh0/l/iwl/i

式中A0,h0,Wx0,t0--構件小頭的截面特性；b—截面不對稱系數(shù)，參見規(guī)范(GB50017)附錄N1tM1y t1(N/NEx1)0.75(N/NEx1t式中y--受壓構件彎矩作用平面外的穩(wěn)定系數(shù)，以大頭為準，按現(xiàn)by--均勻彎曲楔形受彎構件的整體穩(wěn)定系數(shù)，工形截面桿件按下式規(guī)定采用；N1--所計算構件段大頭截面的軸壓力M1--所計算構件段大頭截面t--等效彎矩系數(shù)NEx1--以大頭為準的歐拉臨界力 4320A0h

0(Wx0

s)4(y00

by0sl/Ih0/s1Ih0/I/w1I/式中A0,h0,Wx0,t0--構件小頭的截面特性；b—截面不對稱系數(shù)，參見規(guī)范(GB50017)附錄斜梁計算斜梁平面內(nèi)的計算長度默認取值：TS把分段輸入的斜梁段當作一個獨立的構件，但實際上該構件可能是斜梁的一部分，其計算長度應按整體考慮，程序中自動搜索斜梁的豎向支承節(jié)點，先計算斜梁整體的計算長度，再計算每一分段的計算長度系數(shù)。程序默認相)局部穩(wěn)定驗算（GB50011-2010）9.2.1條明確說明抗震規(guī)范的規(guī)定“單層規(guī)范為門式剛架規(guī)程時，僅按門規(guī)進行控制。根據(jù)門規(guī)（CECS102:2002）6.1.1條，工235形截面受壓翼緣自由外伸寬度b與翼緣厚度t之比不應大于15強度利用，腹板高厚比的容許值為235

235

根據(jù)門規(guī)（CECS102:2002）6.1.16項，考慮工形截面腹板受剪板幅的屈曲后強度，對于變截面桿件，該項的適用范圍為當截面腹板高度變化HL不超過60mm/mw0.8時fvhw37khw37k235w w

0.8 235w結構變形控制(一)規(guī)定限值進行控制，由用戶輸入，CECS102:2002進行驗算時，程序在計算結果文件及超限信息中僅對鋼梁在“恒+活”行控制，不應大于設計坡度的1/3。+(二)當按規(guī)程CECS102:20023.4.2-1規(guī)定限值進行當按市標準(DBJ08-68-97)進行驗算時，柱頂位移應按標準表4.4.3規(guī)定限值其他截面類型的構混凝土與混凝土格構式截面的計因為規(guī)程只要求驗算構件的承載力設計值，程序按照公式NN0ff將其轉(zhuǎn)化為應力的形式（N/mm2）來描述驗算結果。式中：N0為承載力設計值，N為構件軸力設計值，f為鋼材強度設計值。程序按穩(wěn)定應力方式輸出，強度應力置為0。玻璃幕墻鋁合金型材的驗壓彎構件的平面外穩(wěn)定、受彎構件的整體穩(wěn)定不進行驗算，受壓構件平面內(nèi)、平面外混凝土雙肢柱的計算3.1.6節(jié)格構柱分肢軸力計算，平腹桿分肢彎矩M1xVl1 受拉構件進行計算，斜腹桿承擔的軸力：NbVcos。V為柱設計剪力，l1為腹桿間距，為斜腹桿與水平面夾角。波形腹板截面設計第四 節(jié)點設計技術條連接計算基本規(guī)定抗震設計調(diào)整SR/式中 —

RE 梁柱基本連接設計假定受彎承載力等強???φ????? 軸向承載力等強??φ?????? 一般在考慮軸向承載力等強時，端部的剪力和彎矩即不再考慮，直接取0受彎、受剪承載力等強時???φ???? ?????? 其中 ?

由于實際翼緣和腹板慣性矩相差較大，且一般為了防止應力集中，會在連接端部將則考慮承擔所有剪力，這種設計方法一般稱之為常用設計法。而當翼緣較窄或截面γ????? 其中：??? ??????

?????? ????? 其中，????? 基本連接驗算焊接連

???? ????? ??? ?

???? ?σ?????

?

?

——按焊縫有效截面(????)計算，垂直于焊縫長度方? ? 取??1.22螺栓連接單個摩擦型螺栓承載力驗算，應滿足相關?????? ??

注：當螺栓受壓時，??應取

?

——抗滑移系數(shù)，見GB500177.2.2-? 螺栓群受純剪時，單個螺栓的抗剪承載力應滿足：? ??? ? ????

?? ??? ???

?

?∑ ??????????????

??

（4.1.3.-注：當N作用方

4.1.3.2約束，如柱端時， 慮螺栓群正向受彎剪時，此時螺栓受拉，可按如下兩種設計假定來進行驗算：算法1：假定中和軸在受壓翼緣中心【參考：陳紹蕃，門式剛架端板螺栓連接的強度和剛度，鋼結構，ol15No47，2000，第1期】受壓翼緣的螺栓至 置兩排，計算時，假定受拉翼緣的螺栓只承 力，受壓緣反彎矩作用，還要驗算原來受壓區(qū)螺栓的抗拉是否滿足要求。最大拉力按下

拉力。如存在F h(4

iy2/h2i算法2：假定中和軸在螺栓群形心受拉翼緣和受壓翼 栓對稱 ，至少布置F i 4h(1yi

h2??

???? 、??

????、??? 錨栓連接??????

?? 連接板強度???????

τ?????? τ????

?? 柱腳底板厚度?對于受壓的底板，底板厚度應滿足如下條件：??????

其中：?????——根據(jù)柱腳底板下區(qū)格條件和基礎反力求得的各區(qū)格中的最大彎矩。區(qū) 對懸臂板：???0.5????? ?——底板的對三邊支承板和兩鄰邊支承板：?????????—與b2a24.1.3.5-1?——計算區(qū)格內(nèi)，板的自由長度；對兩相鄰邊支承板，按圖示?——與b3a34.1.3.5-2?——計算區(qū)格內(nèi)，板2個區(qū)域分別計算取較大????? ????3?? 64?????——圓管形截面柱的外徑；???——0.3?——與??相關的系數(shù)，見表4.1.3.5-4.1.3.5-1系數(shù)值b2b204.1.3.5-2b3b3表4.1.3.1.5-3系數(shù)?dp23454.1.3.5-1底板尺寸示對于完全受拉的情況，在錨栓拉力作用下，底板厚度應滿足如下條件：? ???????????

（4.1.3.-其中：???——一個錨栓所承受的力； ???——從錨栓

至底板圖

邊的距離，如.1.3.5-2綜合以上驗算結果，最后?????????????,同時不應小于構造厚度。 連接節(jié)點設計一般STS中的驗節(jié)點類 的驗算可以參考4.1.3條，就不再復述。

連接。以下涉及到基連接梁柱交接節(jié)點域節(jié)點類型H型截面、十字形截面、箱型（空心）截面、圓管（空心）截面進行節(jié)點域設計。特別，對于H型截面弱軸及沿一個方向上所連連接驗算：對于非組合（或不考慮時，按鋼結構規(guī)范公式（7.2.4-1）驗算Mb1Mb

tw(hbhc)/(Mb1Mb2)VP(4/3)

①對H形截面柱：VP ②對箱形截面柱：VP③對圓管形截面柱：VP

④對十字形截面柱 VP ---22.6122bWbWbWtFc

------對 tw(hbhc)/ (Mb1Mb2)VP(4/3)fv/ 當考慮抗震構造要求時，還應進行節(jié)點域的屈服承載力驗算(Mpb1Mpb2)VP(4/ 補強方法

pb1MV

H型截面：可局部換板或設置貼焊板補強后的板厚，應按上述驗算公最不 間采用塞焊連接。加強150mm

長度應大于節(jié)點域高度，一般應兩頭伸出不小于箱型、圓管、十字截面：H型

面求法，但只能選擇用換梁柱連接鉸接連接節(jié)點類

們視為鉸接，即不考梁翼4.2.2-1構造要求螺栓：ttWh12~4mmh1---h2---連接板的（垂直方向）表 肢寬單排雙排ba其矩取螺栓群中心到柱外皮邊緣的距離作為偏心距時，該剪力產(chǎn)生的附加彎矩，即：??????

?????? ?其中：? ? 4.1.3.2-1的要求。連接板為受彎剪的板件，內(nèi)力取法同螺栓計算時內(nèi)力的取法，且可按4.1.3.1連接焊縫梁端腹板連接板或牛腿肋板處柱管壁剪應力驗算公式vVmaxlg2 vhj bbjtw1.4 式中：??? ??

??——腹(肋)預埋件錨筋剛接連

節(jié)點類型

4.2.2-2由于翼

連接 避免在翼和腹板連接位置由于力取35mm。在考慮梁腹板凈截面時，一般需要扣除該柱

置開豁口，一般豁口小可 接的梁翼緣厚度，如果柱兩側(cè)均連剛接梁，且 當柱周圈 有剛接梁，且梁高度不一致時， 梁之間的最大截面高差

于150mm,則對應個翼緣做水平加勁肋。連接驗端部內(nèi)力取值

小時，可采用貫通式連接，此時兩水平加勁 通柱截面，且 了兩種方：實 法。受彎等強的取法可參考4.1.2 1/2、?? ???? ??

?、???

?max???,?, ? 螺連接彎正應力為0。具體驗算可見4.1.3.1。圓管外環(huán)板NM/hN MMcVd/3

? 加強環(huán)板寬度的計bF()NF( t et1 1F() 2sin2F() 2sin2b(0.630.88s

（4.2.2 —拉力 ?

?

焊短梁腹柱連接梁翼緣與柱連接焊縫 下式驗算σ??

（4.2.2 其中?

彎矩度中心線之間??—一側(cè)翼AA aarv

aafrb

（4.2.2-A rb 0.4arb錨筋面積取者計算結果的較大值。式中fy---

（4.2.2ar---1.0取0.9，大于等于四層時取0.85；av---錨筋的受剪承載力 ，按下式計算，大于0.7時取av4.00.08d

fvab---a0.60.25 d---t---z沿剪力方向最外層錨筋中心線之間的距離。鉸接時，M值取0。梁梁拼接連接Mj Vj l) uuMjMjMj（01MjMj Mj：翼緣連接的極限受彎承載力MjA(ht) Mj：腹板連接的極限受彎承載力MjmWpe （4.2.2- min(1,4t bjfycd tbwf ( 3k14 k1)3kk k1bjtfck2twbfyb(tfcfycWpe——梁腹板有效截面的塑 內(nèi)徑的比值，rdj/bjuuVjminV,V,V u u4Vu1：連接板與柱翼緣的連接焊縫抗剪極限承載力Vu2：梁腹板凈截面抗剪極限承載力；Vu3：連接板凈截面抗剪極限承載力；連接加強的蓋板厚度不應小于6mm。加腋加強時，加腋高度不大于5000mm算例梁截面:柱截面:鋼號：彎矩MkN*m):剪力V :10.9級高強度螺栓摩擦型連接螺栓直徑D=20mm行數(shù):6,列數(shù)鋼梁長第四章節(jié)點設計技條件 節(jié)點域驗

節(jié)點效

查鋼結構規(guī)范，得???180?????295????550??3????22?????????????5534.928?

計值按腹板厚度取，正應設計????????106.60???此?????????????????19?/??4????3?226.7?/????????

??1241.772.

????ψ由抗震規(guī)范 得三級為???????134.6?/???4?0.58???259.07?/??滿！連接承載力驗算設計方法判斷??????????????160

8??550?18??1.53?1??? ????2??????4??550? ?10???18???0?4? ????????????0.699?由于比值小于0.7，應按精確全截面慣性矩：???????2???.????.??52087.37? ??.????腹承彎. 13120.37.螺栓驗算最外側(cè)螺栓受彎時沿x

—23.16?力

.? ????????23.16?

47.25? ∑??? 2??35??105?? 最外側(cè)螺栓受彎時沿y向剪力：由于只有一排，則其中?????0,則?????剪力產(chǎn)生的螺栓剪力：????????9.5 螺栓實際承受剪力：???????????????

?

4.21?連接板驗算連接板尺寸為：BxHxT95x444x

?

?22?12??35??105??10??

?2? ?面積矩：???0.5??????0.5?444??12?4?2.96?10?????

??.???????????79.23??? ??.

??.?????.??????????16.05???梁腹板驗算

??

??.?????.??????????16.63????梁腹板凈截面的慣性矩：

?

? 175??2

22?10

?105?94.3?

? ??????.???????????63.12?? ????????160?18??550?18???550?2?18???10?4?576.4???????????????????160?2?35??18??550?18??135.7???

?

????2?

??????0053???????????1035.17?170.03?1205.2?η?????1021.23滿足極限抗剪承載力驗算???0.7???????2?????0.58????2?0.7?8??2?8??0.58?136.74梁腹板凈截面??????2??????????????0.58????550?2??18?35??6?22??10?0.58?80.51連接板凈截面????????????0.58?????444?6?22??12??470?腹板螺栓連接??0.58???0.58124.8014.67??????1.5??0101540?41????4?63.83???1.2??2?????????486.14??滿足主次梁連接節(jié)點類型圖4.2.3(a)～(d)鉸接連接；(e)～(h)連接構造ttWh11~3mm且不小于 ttWh12~4mm且不小于 hf---tW---h1---次梁腹板連接板的（垂直方向）連接計算鉸接連接連接高強度螺栓應按以下要求計算：Nv 其中：V——次梁端部的剪n較為不利。這里偏安全的將剪力放大1.3倍來近似考慮附加彎矩影響。主梁加勁肋與主梁之間的連接焊縫，按下列公式計算焊縫的強度：v 20.7hf M

w2v2Mfs f2v2M剛接連接次梁根部腹板的連接高強度螺栓4.1.2-5自動判斷是否采用精確設計法分配彎梁梁拼接連接節(jié)點類型H型截面梁間的拼接連接進行設計。翼緣和腹板均可采用螺栓或構造要求tFb16mmts=6mmbstFb16mmts=8～10mmbs=25～32mm4.2.4連接驗算精確設計法（見4.1.2章，如果翼緣和腹板均為螺栓連接，系數(shù)可取0.4。4.1.2-6簡化為平行拉力，驗算螺栓群純剪下承載力。在保證螺栓連接滿足要求時，也應保證連接滿足凈截面要求 ??????? ????? ???1?????2?????1????2??1

當考慮時，還應校核連接的極限受彎承載力MM

jM

MM

M MjM

MjMjmin(M

,M

,M

,M

,Mj

MM

Wpw M Wsn

（4.2.4- MM MM r2/r)et

w1wMM MM r2/r)e

wu

w1wsMM

j j

i

) m)2jm

r2b Vj r2b VjVx

nw

nwrmtw——梁腹板的板厚；tws——腹板拼接板板厚（兩塊時為厚度之和tfs——梁翼rirm——腹板螺栓群重心至所計算螺栓的距離，rm為其最大值Wpw——梁腹板的有效截面塑性抵抗Wsn——腹板拼接板的有效截面塑性抵抗矩Nb——高強螺栓的極限受剪承載力，可按下式確定NbminNb,Nbu

Nb0.58nAbf feNbcuTsumNb

tf MjMjmin(M

,M

,M

,M

,Mj

fu

fu

MM

——翼緣板凈截面的極限受彎承載力：MjAnffu(hbtf （4.2.4-Mj——翼緣連接板凈截面的極限按承載力：M Ansf(hbtfs)（4.2.4-fu fu MMMM

Mj2n(n1)petf(ht fu f1f Mj2n(n1)petf(ht fu f1fs Mj——翼緣螺栓決定的極限受彎承載力：M nNb （4.2.4-fuef1——梁翼緣tfs——梁翼n1——翼緣螺栓的排數(shù)；n2——翼緣螺栓注：對翼緣對接連接的形式，程序直接取M

vu算例采用梁截面行數(shù):7,螺栓的行間距:70mm,螺栓的行邊距:45mm 螺栓的列邊距:40mm 螺栓的行邊距: 螺栓的列間距:70mm,螺栓的列邊距:翼緣外側(cè)連接板尺寸BxHxT：220mmx470mmx翼緣內(nèi)側(cè)連接板尺寸BxHxT：90mmx470mmx腹板連接BxHxT510mmx170mmx螺栓直徑： 凈截面面積梁翼緣凈截面積腹板連接板凈截面面積梁腹板凈截面 面抵抗

截面受彎承載力：????? 8?25482.?全截面慣性矩：???????2???.?????.??88325.83? 腹板慣性矩：??.????.??17750.43?腹板承擔彎矩：0.4?482.3翼緣承擔彎矩：8.3?3.7?4.53

38.77???腹板承擔的剪力：?562?12?22?12?7??120?查表知單個M0??25.5

???

2??

?

???? 最外側(cè)螺栓 時沿x向剪力：?????????? ∑??

???????????38.77 59.34最外側(cè)螺栓受彎時沿y向剪力：由于只 排，則其中?????0,則??????剪力產(chǎn)生的螺栓剪力：???????.???8393

√59.??8.93?109

??

?

?2???????????????? ? ??220?19?581?62??11?4??235?0??????????????????220?19?581?375??????????????????????????????????2112?375??600?12??2176?375??600?16???10??????2?????????1?????????????????1.53?10???????????????????????8???????0.58???????0.58?2?244.8??1.03??5???.110?? ?

4

?3.55?

? ?????????????

?42? ??

?2.85?10????????

??

2??70??140?? ?40?12?1.18?10?????????

???

2??70??140?? ?40?12?22.35?10??????0?.58??????????0.58?2?244.8?1040??????1.5???????1.5??12?12??20?37515?????,?????????????88.2?

?????????882??綜合以上，連接的極限承載力??????911?88.2999.2?查規(guī)范可知，梁梁拼接的???1.3，連接：????????988，滿足柱拼接連接節(jié)點類型構造要求H型截面可采用對接焊節(jié)點驗算H型截面的螺栓連接節(jié)點采用受彎承載力等強連接的設計方法，剪力按腹板凈截面H型截面進行驗算

? ???其中：

連接耳板板的厚度不小于10mm；安裝耳板與柱的連接，當采面角焊縫時，其焊腳尺寸不小8mm320mm；安裝耳板的長度和柱腳連接鉸接柱腳節(jié)點類型4.板厚一般不宜小于柱的較厚板厚度，且不小于20mm。底板的不應小于最小 式中h---柱的截

Lh2l1Bb2b1

（4.2.6.-（4.2.6.-l1--定l2--

底板長度方向補強板件或錨栓支承托座板件底板長度方向的邊距，一般取l2

4.2.6.1-1的值確b---b1---底板寬度方向補強 或錨栓支承托座板件的尺寸，按表4.2.6.1-1確定b2---底板寬度方向的邊距，一般取b24.2.6.1-1柱加勁肋、柱錨栓布置示圖4.2.6.1- 底板長寬尺寸計算參考數(shù)值螺直徑Al1或c螺直徑al1c006550004加勁f厚度不宜小于12mm,高度不小于250mm，同時還應滿足板件的寬厚比要求，程序內(nèi)置寬厚比上限是 f4.1.4.6.1-1的要求。錨栓墊板錨栓墊板開孔較錨栓直徑大5mm左右。焊對軸拉力驗算錨栓受拉即可。具體可參考4.1.3.3。底柱腳樣式各區(qū)格說明①翼緣加勁肋中間區(qū)隔三邊支撐板②翼緣側(cè)兩邊支③腹板加勁肋區(qū)三邊支撐板④腹板間區(qū)隔三支撐板①箱形面柱范圍內(nèi)四邊支撐板②柱翼側(cè)底板三支撐板③柱底角部兩邊撐板④柱腹側(cè)底板三支撐板①中間面范圍內(nèi)四邊支撐板②柱翼側(cè)底板三支撐板③柱底角部兩邊撐板④柱腹側(cè)底板三支撐板①圓管側(cè)圓形板②底板圈三邊支③矩形板角部懸板（如果是圓形的話則外側(cè)懸挑）

加勁肋所承受剪力應由其底 用區(qū)間 定。一般作用區(qū)間可按半來定即截面抗剪承載力

?????????4.2..1-2加勁肋受力區(qū)

（4.2.6.-

（4.2.6.- 連接焊縫的抗剪承載

??? τ

（4.2.6.- ??混凝土承壓

????? （4.2.6.- ????

——柱底力，x,y抗剪的面積矩抗剪的慣性矩——抗剪與底板焊面積矩；——抗剪與底板焊慣性矩； ——混凝的受壓面積（非投影面積）剛接柱腳剛接柱腳可分為外露式、外包式和埋入式三種，由于三種柱腳的構造 同，這里開類型細闡述。外露式柱腳構造要加勁肋上蓋板蓋板厚度一般取0.6倍的底板厚度，同時滿足規(guī)格化板厚要求。驗算內(nèi)錨當偏心距eL6(4.2.6.2-受拉時錨栓的總拉力Ta0水平抗剪承載力Vtb0.4N

N(16e/L)

c受拉時錨栓的總拉力Ta水平抗剪承載力Vtb0.4N當偏心eL6lt3(4.2.6.2-

3B(L/2 底板下的混凝土最大受壓應力 2NeL/2l BxLl

t 受拉時錨栓的總拉力

nLlx/NeLLlx/

/ AaT/f 水平抗剪承載力Vtb0.4(NTa注：式中 偏心距eM/Nfcc-- 底板下混凝土的抗壓強度設計值 fta x33eL/2x26nAea(eL/2l)(Llx) 4N32Ne

dpppdp

d p32Nppdp

e2 式中：e----柱壓力的最大偏心距，e2 maxmax

A2aiA(12ai) T MN

c0.5dp T (1 aia

c/rp值rp0其中：rp為底板半徑；e底板、加勁肋、焊縫

? MM

MM

u1,Mu2Mu1fyAe(LXn/Mu2fckBXn(LXn/Mpc：考慮軸力的柱全塑性受彎承 Mpc計N/NyMpcN/NyMpc1.15(1N/NyN/NyAw/MpcN/NyAw/NAf (1 wy NyAwfyN/NyMpcN/NyMpc1.25(1N/Ny外包式柱腳構造要求底板、錨栓、加勁肋箍

Sd(2.0~Sd(2.5~

栓H形截面柱驗算內(nèi)容受力筋

M0.9Asfyh0

式中，As——外包混凝土中受拉側(cè)的鋼筋面積fy——受拉 ——受拉鋼筋重心至混凝土受壓區(qū)邊緣的距離；該項為0。箍筋Vbeh0(0.7ft0.5fyvsh fyv——箍筋的

第四章節(jié)點設計技條件Ash為配置在同一截面內(nèi)箍筋的截面面積； 箍筋的間距4.2.6-2受剪時的有效面栓一側(cè)的釘數(shù)量 下式確定?????

（4.2.6.2式中：N

矩M

可按式計算：

????? N NEcEc

Nvs Nvs

0.7----的彈性模f--的抗強度設計值f--側(cè)壁混凝土承壓????????1??1??1 ??

（4.2.6.2其中：V——柱腳剪力

????? ?——柱腳反彎點到柱腳底板d——柱腳埋深?錨只按

——鋼柱翼設置，不考慮其受力。尚應能承未澆筑混凝土前由自及施考慮柱實際是一個鋼—混凝土的組合體， 自于鋼柱的軸壓力通柱身的抗剪連接及混凝土界面的摩擦力傳遞給了混凝土部分，所以實際傳給底的軸力應小于柱的軸力。在驗算柱底混凝土 ???????? ?? ? ??????

可以這么取軸力：（4.2.6.2且滿足

??

（4.2.6.2??其中

——外包高度（或埋入深度???——混凝軸向剛度 性模量 積???——鋼柱軸? ?

滑移剛對于

土局部

驗算，可偏安??

（4.2.6.2表 局部極限承載力抗彎極

載力

ju,

jM （4.2.6.2點設計技術條

u1,Mu2Mu1Mpc/(1lr/序中為鉸接構造，該值取0）埋入式柱腳構造要求驗算內(nèi)容?????? （...2）其中：??——柱底彎矩(建模時柱底位置? ——鋼柱埋入深度。 jM式中Mpc——同外露式柱u ck MjfBl(2lh)2h22