《水工建筑物》寧村水庫重力壩計算書班級：水利水電工程12學生：戎艷第一章工程資料 第一章工程資料 -1-11）荷載組合： -14-TOC\o"1-5"\h\z一．工程概況 -1-第二章樞紐布置 -4-\o"CurrentDocument"一.確定工程等別和建筑物級別 - 4 -1）壩線選擇 - 4 -2）壩型選擇 - 5 -3）樞紐組成 - 5 -第三章擋水壩的設計 - 9 -一壩頂高程Z頂確定 -9-（1）基本公式和參數的確定 -9-2）具體分析和計算 -10-\o"CurrentDocument"二.建基面高程確定 Z基 -12-三．壩頂寬度b -13-四．上下游壩坡的確定 -13-五．壩體強度及穩(wěn)定性校核計算 -14-22壩內廊道 -27-22）計算參數 - 15 -11、壩頂布置 - 27 -TOC\o"1-5"\h\z3）計算結果： - 16 -第四章溢流壩段的設計 -17-一．擬定堰面曲線 - 17 -1）上游直線段 - 17 -2）WESk游剖面堰頂曲線坐標點計算 -17-3）溢流壩頂部下游面曲線段（見圖 4） -18-4）反弧段設計（見圖 4） -19-5）下游直線段（見圖 4） -20-二．泄流能力校核 - 21 -三．消能防沖設計 - 21 -計算挑距和下游沖刷坑深度 - 21 -四．導墻設計 - 23 -\o"CurrentDocument"五．溢流壩強度和穩(wěn)定性校核； - 24 -1）計算過程及結果 - 24 -第五章 壩基處理 -25-1、基礎開挖及清理 - 25 -第六章 細部構造設計 -27-4壩體防滲與排水 -28-第七章 工程量計算 -29-寧村水庫重力壩設計第一章工程資料一．工程概況寧村水庫位于南寧盆地北緣，高峰山南麓，南寧市明秀鄉(xiāng)寧村和下游，寧村河發(fā)源于高峰山脈南部燕尾嶺，流經安吉河至心圩河后匯入邕江。水庫集雨面積平方公里，壩址以上河長公里，河道平均坡降為 %，河道平均水深約 2米。興建寧村水庫的主要目的是保證南寧市的環(huán)境用水，并兼灌溉之用。二．基本資料（一）地形資料：1、1：500壩址地形圖，另附；2、1：2000庫區(qū)地形圖（略）（二）地質資料：根據地勘隊提供的地質報告及地質圖摘要如下：1、庫區(qū)工程地質寧村水庫庫區(qū)為砂巖、頁巖、泥巖組成的碎屑巖系，庫盤出露的巖層以泥巖為主，巖石滲透性微弱，巖層產狀稍平緩，交錯層理發(fā)育。其斷層均為鐵錳質膠接良好，無集中滲漏地段，庫周山巒起伏，無主要鄰谷，且?guī)焱庖话愎鹊赘叱叹哂谡Ｐ钏?，因此不存在庫區(qū)向庫外滲漏的可能性，具備建庫的條件。2、壩址工程地質及水文地質壩址巖層以砂巖為主，夾泥巖和頁巖，砂巖抗壓強度較高，但泥巖、頁巖抗壓強度稍低，其允許承載能力為 ~，巖層傾向上游，巖石節(jié)理、裂隙發(fā)育，整體性稍差，并假有薄層，抗滑能力較低，巖石受風化深度為 4~6m河床地段強風化深度3~5米，基礎開挖和清基工作量較大，壩址河床及兩岸巖石的滲透性較大，一般滲透系數 ~d，因此存在地基滲漏和繞壩滲漏的可能性，必需進行帷幕灌漿處

理，總之壩址地質具備建壩條件，但不是很理想，河谷兩岸不對稱，風化深，而河床地段巖石較好，因此不宜作輕型壩，可考慮選擇其他壩型3、壩址巖石物理力學性質：在鉆取巖芯作物理力學性質實驗，將不同深度,不同風化強度的砂巖、泥巖、頁巖分五組進壩址行實驗，成果如表示：巖石名稱風化程度重度（KN/?）比重吸水率抗壓強度標準值（MPa干重度飽和重度（為干飽和（Rbb砂巖強風化3014砂巖弱風化2542砂巖微風化58泥巖32頁巖由于某些原因，未作巖石抗剪斷實驗，現在將碎和弱風化巖石的抗剪斷摩擦系數和抗剪斷凝聚力提供如下，供設計參考巖石名稱摩擦系數f'凝聚力c’（KP@砂巖/碎1500泥巖（頁巖）/碎4004、當地建筑材料壩址上下游5Km范圍內，有大量適合建壩的砂巖可供開采，河谷地帶有少量

中細砂，卵石不多，而離壩址8~9Km范圍的邕江兩岸有足夠數量河沙和河卵石可提供。壩址附近缺乏適宜筑壩的土料。附：寧村水庫壩址1/500地質剖面圖。三.水文資料根據水文計算結果，為樞紐建筑物設計提供以下資料:1、下泄洪水流量（經調節(jié)）：設計洪水（2%Q=450?/s;校核洪水（%Q=588?/s;可能最大洪水Q=722?/s;2、特征水位正常蓄水位：； 死水位：。3、水庫水位~容積關系曲線（見表1）表1:表1:水位（R）90100110120125130135庫容（萬？）0401102603705208404、下游水位~流量關系曲線（見表2）表2:寧村水庫下游水位~流量關系8M:(?/s)10100200300400450588下游水位（mD0945、最大引用流量：？/s6、淤沙高程：。四其他資料材料容重：漿砌石重度：22KN/?;碎重度：24KN/?;淤沙特性：浙^沙浮重：7KN/?;淤沙內摩擦角：20°;浪高計算：水庫吹程D=3km多年平均最大風速v=15m/s；下游渠首底部高程； 地震烈度6度（設計不考慮）樞紐布置一.確定工程等別和建筑物級別由于工程的等別是由六個指標（總庫容，防洪，灌溉，發(fā)電，供水，治澇）中最大的指標來確定，由于該樞紐的開發(fā)目的為供水和灌溉，而其最大引用流量才？Is,所以工程等別最終由總庫容V總確定。由于V總=V校即校核洪水位所對應的庫容，故需求出校核洪水位H校，再根據水位~庫容關系（表一）確定庫容。1）壩線選擇壩線選擇如寧村水位平面布置（附圖1）所示，由地形圖資料可知該壩線上游山體陡，坡降大，成庫容易，下游壩線地形開闊，平坦，便于施工系統(tǒng)布置，且壩線選址在山脊位置，可以縮短壩線，節(jié)省造價；由于該工程為中小型工程，壩高不大，對承載力要求不高，該處巖石滿足承載力要求，對于砂巖通過帷幕灌漿進行防滲；該樞紐與周邊城鎮(zhèn)相鄰，交通便利“三通”容易滿足，就地取材砂巖可作為粗骨料。綜合地形，地質，樞紐布置，施工，建材和經濟投資等因素考慮可確定壩線布置合理。2）壩型選擇擋水壩有重力壩，土石壩，拱壩等，該庫區(qū)右岸陡峭左岸右岸平坦，且?guī)r基存在軟弱夾層，不完整，不適合修建拱壩；如果修建土石壩，只能采用隧洞導流，而存在破碎帶，不利于隧洞的穩(wěn)定，對土石壩的施工導流不利，壩址巖層以砂巖為，土石壩的筑壩材料得不到滿足，故排除土石壩。通過對比分析，重力壩符合地形地質要求，故壩型選擇為重力壩合理。重力壩分為漿砌石重力壩，常態(tài)混凝土重力壩，碾壓砼重力壩。漿砌石重力壩施工質量不能保證而且施工速度慢，對工期影響大，造成經濟投資大，不合適；碾壓混凝土重力壩常用于大規(guī)模的工程，對于前面分析可知該工程為中小型規(guī)模，故選用常態(tài)混凝土重力壩更合適。3）樞紐組成由開發(fā)目的可知該樞紐無需用于發(fā)電，故不需要水電站廠房，因為需要供環(huán)境用水和灌溉，所以需要取（引）水建筑物，故該樞紐組成：泄水建筑物，擋水建筑物，引（?。┧ㄖ?。其中泄水建筑物和擋水建筑物為主要建筑物，故因進一步確定其尺寸，形式和等級。4）泄水建筑物的形式及孔口尺寸的擬定（1）泄水建筑物形式的選擇由前面地形分析知道其壩線不長，故不適合岸邊溢洪道；壩址的地質條件限制不能用隧洞泄水(具體理由見壩型選擇土石壩部分)；所以只能選擇壩身泄水。壩身泄水分表孔泄水，中孔泄水和底孔泄水。由前面分析已經確定該重力壩的壩高不大，故不宜采用底孔泄水方式；中孔泄水一般作降低水位用，本工程可用取水孔兼做水庫放空用，故無需設中孔。且表孔具有最好的超泄能力，綜合分析比確定采用表孔泄流。表孔泄流分為開敞式，帶閘門，帶胸墻三種，根據工程概況中的要求可知不需要進行防洪，故無需設閘門等，同時，對淹沒要求也不大，考慮結構簡單，經濟投資小，便于管理等因素優(yōu)選開敞式，最終確定泄流建筑物形式：開敞式表孔泄流。(2)孔口尺寸擬定①由于為開敞式表孔泄流，故堰頂高程和正常蓄水位高程相等， 即Z堰頂=Z正=。②單寬流量 q和溢流前沿寬度 L擬定前面已經分析該工程屬于中小型工程，可直接根據地質條件來確定 q。根據規(guī)范：1 、對于破碎的巖石：q=(20~50)?/(s,m)2、對于中等堅硬巖石：q=(50~70)?/(s?項3 、對于堅硬巖石：q=(70~200)?/(s-mj)壩址巖層以砂巖為，主夾泥巖和頁巖，且?guī)r石節(jié)理、裂隙發(fā)育，整體性差，風化強，故應對應規(guī)范中的破碎巖石：q=(20~50)?/s，由于河床的風化深度達(3~5)m,為一般的弱巖，考慮下游河床的消能防沖，根據 q=Q校/B可知，溢流前沿寬度B越大，q越小，則越安全，綜上：取q=28?/(s?m)。根據B=Q校/q=588/28=21m,故B=21m由于選擇開敞式表孔泄流，故無需設閘門，即n=1,則孔口尺寸就是溢流前沿寬度B=21m(3)特征水位計算①堰型選擇一WESWES型溢流堰頂部曲線以堰頂為界分上游段和下游段兩部分。 溢流堰的具體的設計見第三章。根據下游堰面曲線函數關系式：xnKHdn1)y當上游壩面為直立時，取n=,K=2Hd:設計定型水頭，一般為校核洪水位時堰頂水頭的75%~95%即：Hd=(~)H校②特征水位確定(1)校核洪水位Z校：由H=~H校，Hd越小堰越薄，工程量越小，考慮到氣蝕對堰面的影響，最后?。悍?交,則H校/Hd=1/=，止匕時H校就是堰上水頭HW,則H校/Hd=H/Hd=,由于可根據下表三內插得：m=表三：當Pi＞時，流量系數m的值H/Hd1m注：Pi：上游堰高根據公式：Q=￡0-mB.2gH3/2「側收縮系數，一般在~,本設計取e=(T：淹沒系數，為自由出流(T=1mt流量系數，由計算得出m=B:堰頂寬，由計算得出B=28mg取s2

4 -H校Q校 m,2g3得到H校的計算公式：將數據帶入上式得：H卞i=[Q/(￡①m&.■藥)]2/3=[588/(0.9210.51221229.8)]2/3=；Hd=K=Z寸a=Z堰+Ha=+=根據水位~庫容關系曲線(圖一)得總庫容丫總=(萬立米)。根據總庫容查詢規(guī)范SL252-2000確定該工程等別為IV等，主要建筑物的級別為 4級。(2)設計洪水位Z設計算方法：試算法。首先假 定一個堰上水頭H設，計算H設/Hd值，查附表3,可得出流量系數m,代入公式Q=B, 求出設計洪水H設。與資料給的設計洪水(2%Qia=450m3/s比較，誤差不超過1崛|3可。已知：設計洪水(2%Q=450?/s;H=;流量公式：Q=￡(TmB2gH3/2誤差公式：A=|Q設-Q(2%)|/Q(2%)

計算結果如表4所示:力殺堰上水頭H設（m）HH設/Hd流量系數設計洪水Q設（m3/s）Q(2%)(m3/s)誤差A(%)m15450%2450%3450%4450%54504500根據表格數據，方案3,4,5均滿足要求，考慮誤差最小，最終選擇方案5,設計洪水位Zt^二堰頂高程+設計水頭=+=第三章擋水壩的設計壩頂高程Z頂確定（1）基本公式和參數的確定Z頂={Z設+Ah設；Z校+Ah校}maxAh=hi%+hz+hc

hi%累計頻率為1%寸的波浪高度，m；hz：波浪中心線高于靜水位的高度，m；hc：安全加高，根據SL252-2000《水利水電工程工程等級劃分及洪水標準》按表5選取。Ah的計算涉及到的官廳公式：hAh的計算涉及到的官廳公式：hiLhz5/4 1/30.0166VoD10.44hl0.8hi2永久擋水性建筑物安全加高（m）運用情況壩的級別1234設計情況校核情況hi：累計頻率為5%寸的波浪高度，m；L:波浪長度，m；D:吹程，D=3km2）具體分析和計算由于官廳公式，適用于V0<20m/s及D<20km波高hi,當gD/V）2=20~250時,為累計頻率為5%寸的波7M高度h5%@且hi%=%,。根據V設=(~2)Vmax；Vmax=i5m/s;則取V設=25m/s;通過計算得到：gD/Vo2=*3000/252=<(20,250)之間，符合運用條件，故為累計頻率為 5%勺波高。.設計情況①波高：h5%=*Vo5/4D1/3=*255/4*31/3=hi9=②波長：L=(hi%)=*()=③壅高：hz=(兀hi%/L)cth(2兀H)/L=④查表5得hc=因止匕△h=hi%+h+hc=Zts=+=.校核情況①波高：h5%=*Vo5/4D/3=*155/4*31/3=h 1%==②波長：L=(hi%)=*()=③壅高：hz=(兀hi%/L)cth(2兀H)/L=④查表5得hc=因止匕△h=hi%+h+h=H=+=具體計算結果見下表6:表6:項目設計洪水位校核洪水位

Z上(n)Vm/s2515hs%hi%L(m)hz(m)hc(m)Ah=hi%+hz+hc(m)Z壩(m)所以取Zffl=二.建基面高程確定Z基根據《混凝土重力壩設計規(guī)范》：1、壩高＞100m可建在新鮮、弱風化、微風化下部基巖上；2、壩高=50~100m可建在微風化至弱風化上部基巖上；3、壩高小于50m時，可建在弱風化中部至上部基巖上。、根據該地的地形地質條件，建基面可設在弱風化處，由地形剖面圖可知，高程為85m左右。故擋水壩的壩高可估算為：H壩=Z頂-Z基==壩高小于50ml可建在弱風化中上部，取Z基=86m故Hmax二

三.壩頂寬度b根據設備布置運行施工檢修和交通等要求， b=(8%~10%Hmax且42日常態(tài)混凝土重力壩壩寬b<3m,碾壓混凝土重力壩壩寬b45m本設計為常態(tài)混凝土壩，b43mtb=(~)*=(~)m；取b=4m四.上下游壩坡的確定根據工程經驗，一般情況下，上游坡率n=~;下游壩坡坡率m=~且下游壩坡的壩內延長線在上游壩面的交點J位于正常蓄水位附近。初步擬定時，考慮到應力分配合理和防止壩踵出現拉應力，初步取壩上游坡率 n=,下游壩坡坡率m=.取J點剛好在正常蓄水位處，即Zf=Z正=。故可初步繪出剖面圖(圖1)已知：AB=4m,AH=Z壩二，Zf=Zi=,Z基=86mm=n=0求解:aj=z壩-z正=;即可定出J點由幾何關系得:tana=1/m=1/EH==*=連接EJ與AF交于F,則定出了下游起坡點。上游起坡點一般為離建基面的距離為壩高的三分之一左右， 即距建基面為:3=.取CH=16mDH==W可大致定出剖面圖。五.壩體強度及穩(wěn)定性校核計算1)荷載組合:根據SL319-2005《混凝土重力壩設計規(guī)范》中所規(guī)定的幾種組合情況，如卜表7所示：磷嫡理等思胃品目重朗駐力助5斷力冰?力載惟蔗過正肋也力電,附注翱脂口)正苒備水蛔1)2)3)4)5)—一7)9)土財艇賄外CTO)⑵設出脈1)2)3)?S)一—7)9)1)2)3)4'—6)—一7)9)塾水匠城挑庇?*麗海至燉計算翔親1)10)11)4)0——因7)15)⑵峭靛1)2)3)4}5)一⑷一7)15)醺水肋、揚肋樸婀f虹常薔水電隙，有姆日阿兒同癥考慮本設計的實際狀況，根據上表荷載組合，考慮基本組合的第( 1)(2)項，特殊組合的第(1)項和施工竣工情況。由于設計洪水情況滿足則正常蓄水位情況必然滿足，則基本組合只需計算第(2)項。擋水壩的應力和穩(wěn)定性分析，選擇根據實際地質情況選擇單一安全系數法中抗剪斷公式計算。作用荷載：壩體自重；相應于各種工況下的水位的靜水壓力;相應于各種工況下的水位的揚壓力；淤沙壓力；相應于各種工況下的水位的浪壓力。（計算簡圖如下見計算書）2）計算參數由于該擋水壩為4級，故按照規(guī)范規(guī)定其結構安全級別為m級，其對應的各參數指標具體見下表8:表8項目名稱參數指標作用柿裁壩體自重碎重度：24KN/?靜水壓力水容重：?波浪壓力吹程D=3km設計風速v=25m/s淤沙壓力浮重度7KN/?;內摩擦角：200性能混凝土抗壓強度標準值基巖抗壓強度42Mpa建基面摩擦系數砂巖/混凝土摩擦系數f'=

建基面凝聚力c'=工況設計洪水位m上游：；下游：校核洪水位m上游：；下游94施工竣工上下游均無水其他資料設排水管和帷幕折減系數=;排水管距壩踵d=6myi3）yihi% hz浪壓力力臂公式:抗剪斷公式:抗剪斷公式:KsKsf'(邊緣處應力公式:(WU)6M邊緣處應力公式:(WU)6MB B2計算沿壩軸線取單位長度1m計算，壩基面面積A=計算結果各種工況下均滿足穩(wěn)定性和強度要求。具體計算成果和過程見下計算書第四章溢流壩段的設計一.擬定堰面曲線初步擬定時，選擇WESA面，由于WESA面是曲線方程表示，便于控制，且堰剖面較瘦，可以節(jié)省工程量。WE隘流堰斷面設計包括上游直線段，堰頂曲線段、下游曲線段、下游直線段以及反弧段5個部分組成。設計要求：⑴有較高的流量系數，泄流能力大;⑵水流平順，不產生不利的負壓和空蝕破壞;⑶體形簡單、造價低，便于施工。消能方式選擇：通過水力條件水頭為中高水頭，地形地質條件下游平坦和經濟，結構簡單，施工方便等比較，選擇挑流消能最合適。1）上游直線段2）WESt游剖面堰頂曲線坐標點計算則2）WESt游剖面堰頂曲線坐標點計算則堰頂Z堰頂二Z正二,Hdm以1頂O點為坐標原點（0,0）,曲線采用三段復合圓弧相接。這樣做可使堰頂曲線與堰上游面平滑連接，改善了堰面壓強分布，減小了負壓三段復合圓?。ㄒ妶D3）的半徑R:D *一Ivl R==*=D- *一rR3—=三段復合圓弧水平坐標值X:=*==*==*=根據壩頂處第一段圓弧半徑和x值可以依次定出各段圓弧。3）溢流壩頂部下游面曲線段（見圖4）a該剖面堰頂。點下游的I曲線由公式：（y/Hd）=k（x/Hd）n,k及指數n決定于堰上游面的坡度，而前面已經定出上游面為直立面，則取k=,n=,代入上述公式得：曲線方程一一二;Hd為設計定型水頭,表9 WES -I曲線的坐標點計算表X(mj)0123456Y(mj)0根據上表數據可繪出I曲線段。b切點A的坐標由于溢流壩與擋水壩銜接部分有導墻連接，從工程實用和經濟等方面綜合考

慮，初步擬定下游直線段的坡度與擋水壩相同取 m2=0銜接點A點為切點故可對OA曲線段方程求導確定A點坐標：y =*則=求得：xa=,yA=,即A,。綜上即可具體定出下游面第一條曲線OA4)反弧段設計(見圖4)溢流壩面反弧段是使溢流面下泄水流平順轉向的工程措施，通常采用圓弧曲線，反弧半徑應結合下游消能設施來確定。根據 DL5108-1999《混凝土重力壩設計規(guī)范》規(guī)定：對于挑流消能確定：a、坎頂局程：坎頂圖程在滿足挑距要求：局于下游最局水位1~2rrj最局水位為校核洪水下泄流量Q校對應的下游水位Z校(查表2)°Q卞i=588m3/s,ZCZ校二94m初定Z坎=95mb、挑角：9€(20°,25)，取23°。c、反弧半徑：R=(4~10)h校。h校：校核洪水位閘門全開時反弧段最低點處的水深，收縮斷面水深，為方便計算，計算時采用坎頂處水深 hl代替。根據水力學公式計算反弧半徑Rhi=q十j/v校0q校：單寬流量，28m3/s-m；v 校：流速，m/so上游水位至挑砍高程：S1==流能比： KE=q校/內=28/(198*(,),故滿足長江公式： *0.055/K0.5壩面流速系數： V10.055/KE5v10.055/0.03950.5=鼻砍斷面流速： V校 2gS1h1cos反弧段最低點處的水深：h校=h1=q/v校試算得：h校=選擇反弧半徑R:R=(4~10)h校二~因為反弧段流速愈大，反弧半徑R越大，V校 J2gS1―h1cos=s>16m/s,所以取R=9m5）下游直線段（見圖4）由③知，下游直線段與壩頂曲線相切，切點 A,,坡度與非溢流壩段的下游坡相同m=。因為下游直線段與反弧段相切，且坡率為，由此計算出/ BOC=tan-1（1/=°QF=RcosZBOC=9*=C2H=Rcos0=9*cos23=HD=（2Htan0=則Q所在高程為Hd2=95+=yo2=J?xb=xa+BE=+=Xo2=Xb+BF=+=各點坐標：B,,C2,,C -D,31）。由以上步驟最終可根據：上游直線段，堰頂曲線段、下游曲線段、下游直線段和反弧段確定出溢流壩剖面：圖4二.泄流能力校核2

3由公式：H ——q=可得，Hts=,H卞友二。m*2g而確定壩高時的H=,故滿足泄流能力要求。1：0.2三.消能防沖設計由溢流壩斷面設計部分得知：鼻坎高程為95ml反弧半徑R=9m挑角8=230計算挑距和下游沖刷坑深度①挑距的計算水舌挑射距離是按水舌外緣計算，其估算公式為L1[v2sincos%cosv；sin2 2g(hh2HgTOC\o"1-5"\h\zL:為水舌挑距， m；g為重力加速度， s2；vi為坎頂水面流速，m/s約為鼻坎處平均流速的倍；8:挑射角度，本設計為23。；h':坎頂平均水深hi在鉛直向的投影，h'=hicos0,約等于hi；h2:坎頂至河床面的高差， m。vi=v十i=shi=h=h2=95-86=9mL=i/{+*[+2*+9)] i/2}=②下游沖刷坑深度的計算關于沖刷坑深度，目前還沒有比較精確的公式，可按下式進行估算：ts=tk-httk=tk：水墊厚度，自水面至沖刷坑的距離， m；h t:沖刷坑后的下游水深 ;q :單寬流量，m/(s'm);Z：上、下游水位差， m；K s：沖坑系數，對堅硬完整的基巖，取~堅硬但完整性較差的基巖，取 ~，軟弱破碎、裂隙發(fā)育的基巖，取 ~。q=28m 3/(s'm)H= K S=,ht=94-86=8mt s= 沖坑后坡：L/ts=>3m 滿足要求四.導墻設計邊墩或導墻頂高程應根據計算水面線加上 h=超高確定。對非直線段適當增加。1H21計算公式：i（10.1—?。?q"VW2gHihiq/ViVihb1h100h 墻=hbh注：hi：不計入摻氣和波動時的水深；hb：計算點計入摻氣和波動時的水深；Vi：不計入摻氣時計算點的平均流速；H，：校核水位與計算點高差；具體計算結果見表10表10 導墻計算表格:H(mD6iZ 3q(m/sm)V(m/s)hi(m)工iHb(m)Ah(m)h土s(m)5286101525293437導墻寬度bC(,1)m,取b=五.溢流壩強度和穩(wěn)定性校核；1 )計算過程及結果溢流壩作用荷載：靜水壓力，動水壓力，壩體自重，揚壓力，淤沙壓力。計算過程與前面的擋水壩相同，故這里不再復述，各作用力具體的計算公式和計算結果見計算書。其中溢流壩取整體計算，故可先根據CADft接求出單位體積和重心位置，具體結果如下：不加導墻的單位體積 面域 面積：邊界框：X:--質心: X:面域加上導墻后的單位體積面域面積:邊界框: X:--質心: X:故，導墻的單位體積：V導=無導墻溢流壩單位體積： V溢流=V平均=（+*21）/22=重心距離壩踵距離：取 l=，取15m溢流壩計算結果滿足穩(wěn)定性和強度要求。第五章 壩基處理1、基礎開挖及清理、開挖標準考慮的原則是在地基加固處理后，滿足壩的強度和穩(wěn)定性前提下減少開挖量。對于寧村水庫重力壩，本設計壩高 H=，壩高小于 70m，可建在弱風化中部及下部基巖上，根據上述原則，對與壩段較高，承受水頭較大的地段可開挖至弱風化層的下部；而對與兩岸岸坡較高部位的壩段，其利用基巖的標準可適當放寬，開挖到弱風化層中部及上部。、開挖體型a、順河流流向的基巖面盡可能略向上游傾斜，以增強壩體的抗滑穩(wěn)定性；若無法開挖成水平或向上游傾斜形狀，那么應開挖成階梯形，階梯處包角應大于120°，從而滿足抗滑穩(wěn)定要求。b、壩軸軸線方向，岸坡一般采用大臺階開挖，臺階處不能成銳角或出現倒懸現象，所成梯面與踏面夾角不宜小于 120°，臺階高差不宜過大，臺階盡量與分縫相協調，在橫縫處，臺階寬度為壩段寬度的33%~50%.c、壩基面應避免有高低懸殊的突變，以免造成壩體應力集中。2、清基工作在壩體澆筑前，需要對建基面進行徹底的清洗和沖刷，包括清除松動的巖塊，打掉突出的尖角?；又袑佑械目碧姐@孔、井、洞等均應回填、封堵。3、基礎固結灌漿（1）部位：壩基范圍內全部進行固結灌漿（2）灌漿布置：a、孔距、排距均取b、形式：灌漿孔呈梅花狀布置c、孔深：壩底兩邊（上、下游側）取 8ml中間全部取為5md、灌漿壓力在無混凝土蓋重灌漿，壓力以不抬動地基巖石為原則，取 ~；在有混凝土蓋重灌漿，壓力取 ~e、孔徑：150mm4、帷幕灌漿、寧村水庫重力壩為中低壩，排數設一排、孔距：取 2m、孔深：根據相對不透水層深度確定，深入到不透水層（單位吸水率 w線）以下3~5m（4）、灌漿壓力：以不破壞巖體為原則，帷