PAGE-xx一號(hào)橋跨xx路右幅第三聯(lián)（35+35+35）m現(xiàn)澆箱梁支架設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)計(jì)算：審核：項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：二0一四年七月目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1、編制說(shuō)明32、支架結(jié)構(gòu)33、計(jì)算依據(jù)34、荷載計(jì)算44.1、荷載取值44.2、荷載組合44.3計(jì)算方法及應(yīng)力取值55、荷載分布的確定55.1、截面線荷載計(jì)算66、模板驗(yàn)算96.1、模板面板驗(yàn)算（木模:15mm厚竹膠板）96.2、模板加勁楞驗(yàn)算（木模:7×10cm小方木）117、分配橫梁方木計(jì)算128、碗扣件腳手架計(jì)算148.1、碗扣件立桿截面特性148.2、碗扣件立桿驗(yàn)算149、地基容許承載力計(jì)算1510、單片貝雷梁受力計(jì)算1510.1、工字鋼縱梁上15×15cm分配方木檢算1610.2、工字鋼縱梁受力檢算1710.3、工字鋼橫梁受力檢算1911、鋼管支墩計(jì)算2212、鋼管支墩強(qiáng)度檢算2313、支墩條形基礎(chǔ)地基承載力計(jì)算2314、支架整體抗傾覆24xx一號(hào)橋跨xx路右幅第三聯(lián)（35+35+35）m現(xiàn)澆箱梁支架設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)1、編制說(shuō)明為確保（xx一號(hào)橋右幅第三聯(lián)（35+35+35）m現(xiàn)澆箱梁支架結(jié)構(gòu)安全，從上到下逐個(gè)驗(yàn)算桿件受力是否符合要求，具體分為竹膠板面板、小方木、大方木、縱梁、橫梁、鋼管支架和地基處理檢算。2、支架結(jié)構(gòu)上跨xx路段連續(xù)梁橋采用鋼管支架現(xiàn)澆，鋼管樁均采用φ426、壁厚10mm螺旋鋼管，鋼管上下部均設(shè)置蓋板，上、下蓋板均為800×800×20mm鋼板，橫梁采用雙I40a工字鋼，縱梁采用單I40a工字鋼架設(shè)，兩端支撐在工字鋼橫梁上，底模分配方木采用15×15cm方木，底模、外側(cè)模和內(nèi)模均采用竹膠板。支架結(jié)構(gòu)層高度從上到下分別為（1.5cm底模+(10cm)方木+(15cm)方木+碗扣支架+貝雷梁高度+I40a工字鋼橫梁+2cm上蓋板+鋼管樁高度），鋼管支架采用[16槽鋼確保橫縱向穩(wěn)定，除上跨xx公路段以外其他現(xiàn)澆部分均采用碗口支架現(xiàn)澆。貝雷梁橫斷面圖3、計(jì)算依據(jù)貝雷梁橫斷面圖(1)《xx一號(hào)橋右幅橋型總布置圖一、二》；(2)《xx一號(hào)橋橋墩一般構(gòu)造圖》；(3)《xx一號(hào)橋右幅第三聯(lián)箱梁一般構(gòu)造圖》；(4)《公路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD63-2007；(5)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》；(6)《公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范》JTG/TF50-2011；(7)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTGF50－20011）；(8)《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166－2008)；(9)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》(第二版)。4、荷載計(jì)算4.1、荷載取值(1)鋼筋混凝土容重：q1=26kN/m3(2)木模板荷載：q3=0.5kN/m2(3)鋼模板荷載：q4=0.75KN/m2(4)方木容重取7.5kN/m3(5)腳手架采用φ48×3.5mm扣件式搭設(shè)而成，鋼管38.4N/m，頂托65N/個(gè),底托為60N/個(gè)，鋼材取78.5kN/m3(6)其他桿件自重根據(jù)軟件自動(dòng)計(jì)算，其自重系數(shù)取-1.05；(7)混凝土振搗荷載：q2=2kN/m24.2、荷載組合荷載名稱荷載類別荷載編號(hào)計(jì)算構(gòu)件以上部部分模板及及支架結(jié)構(gòu)構(gòu)自重恒荷載①鋼筋混凝土自重重恒荷載②混凝土振搗荷載載可變荷載③風(fēng)荷載可變荷載=4\*GB3④計(jì)算模板及支架的荷載組合見(jiàn)下表：項(xiàng)次模板及支架結(jié)構(gòu)構(gòu)種類荷載組合計(jì)算承載力驗(yàn)算剛度整體抗傾覆檢算算1梁的底模板及支支架強(qiáng)度檢檢算（=1\*GB3①+②）×1.2+③××1.4=1\*GB3①+②×1.2=1\*GB3①+③×1.44.3計(jì)算方法及應(yīng)力取值1、本計(jì)算書(shū)采取容許應(yīng)力法。2、容許應(yīng)力取值Q235鋼：彎曲應(yīng)力[σw]=145MPa;軸向應(yīng)力[σ]=140MPa;剪應(yīng)力[τ]=80MPa;彈性模量E=2.1×105MPa方木：彎曲應(yīng)力[σw]=12MPa;剪應(yīng)力[τ]=1.4MPa;彈性模量E=9GPa。5、荷載分布的確定xx一號(hào)橋右幅第三聯(lián)(35+35+35)m現(xiàn)澆箱梁上跨xx路，布置雙向交通通道以便于行車，結(jié)合支架布置情況，為簡(jiǎn)化計(jì)算本計(jì)算書(shū)僅計(jì)算支架設(shè)計(jì)圖紙（xx一號(hào)橋跨xx路支架立面圖）中大里程方向第二個(gè)通道，故選擇鋼管支墩所在截面（3-3、4-4、5-5）求出選擇截面最不利荷載組合并按梯形荷載進(jìn)行各部位桿件受力檢算。5.1、截面線荷載計(jì)算4-4截面支架檢算受力橫斷面圖如下圖所示。(1)邊腹板部位荷載計(jì)算(長(zhǎng)度取1m)①混凝土自重荷載計(jì)算1.2m2×1m×26kN/m3/0.6m=52kN/m考慮混凝土超灌，系數(shù)取1.05，則腹板部位混凝土分布荷載：52kN/m×1.05=54.6kN/m②模板荷載計(jì)算側(cè)底模：1.55m×1m×0.75kN/m2/0.6m+1m×0.75kN/m2=2.68kN/m內(nèi)側(cè)模板：0.83m×1m×0.5kN/m2/0.6m=0.69kN/m腹板模板總荷載為：2.68+0.69=3.37kN/m③砼澆注振搗荷載：2kN/m2×1m=2kN/m腹板下荷載合計(jì)：q=1.2×(①+②)+1.4×③=72.37kN/m(2)中腹板部位荷載計(jì)算(長(zhǎng)度取1m)①混凝土自重荷載計(jì)算1.2m2×1m×26kN/m3/0.6m=52kN/m考慮混凝土超灌，系數(shù)取1.05，則腹板部位混凝土分布荷載：52kN/m×1.05=54.6kN/m②模板荷載計(jì)算底模：1m×0.75kN/m2=0.75kN/m內(nèi)側(cè)模板：2×0.83m×1m×0.5kN/m2/0.6m=1.38kN/m腹板模板總荷載載為：0..75+==2.133kN/mm③砼澆注振搗荷載載：2kNN/m2×1m==2kN//m腹板下荷載合計(jì)計(jì)：q=1.2×((①+②)+1.4×③=70.888kN//m(3)底板部位荷載計(jì)計(jì)算（邊跨跨3.81m計(jì)算）①混凝土自重荷載載2.76m2××1m×226/3..81=18.8kN/mm考慮混凝土超灌灌，系數(shù)取取1.055，則底板板部位混凝凝土分布荷荷載為：18.8×1.005=19.77kN/m②箱內(nèi)頂模、底模模荷載內(nèi)頂模：3.99m×1mm×0.55kN/m2=1.955kN底模：4m×11m×0..75kkN/m2=3kN鋼管腳手架：（38.4×30+655×6+60×6）/（1000×0.6）=3.166kN模板分布荷載為為：（1..95+3+3.166）/3.81+0.755=2.88kN/m③砼澆注振搗荷載載：2kNN/m2×1m==2kN//m底板部位分布荷荷載合計(jì)：：q=1.2×((①+②)+1.4×③=29.998kN/m(4)底板部位荷載計(jì)計(jì)算（中跨3.61m計(jì)算）①混凝土自重荷載載2.63m2××1m×226/3..81=18.99kN//m考慮混凝土超灌灌，系數(shù)取取1.055，則底板板部位混凝凝土分布荷荷載為：18.9×1..05=119.888kN/m②箱內(nèi)頂模、底模模荷載內(nèi)頂模：3.77m×1mm×0.55kN/mm2=1.85kN底模：3.8mm×1m××0.775kN//m2=2.855kN鋼管腳手架：（38.44×30+655×6+60××6）/（10000×0.6）=3.166kN模板分布荷載為為：（1..85+2.85++3.166）/3.866+0.775=2.88kN/mm③砼澆注振搗荷載載：2kNN/m2×1m==2kN//m底板部位分布荷荷載合計(jì)：：q=1.2×((①+②)+1.4×③=30.133kN/m(5)翼板部位荷載計(jì)計(jì)算①混凝土自重荷載載0.73m2××1m×226kN/mm3/2.255m=8.444kN/m考慮混凝土超灌灌，系數(shù)取取1.055，則底板板部位混凝凝土分布荷荷載為：q=88.44××1.055=8.886kN/m②模板荷載模板分布荷載為為：q=2.47m×11m×0..75kkN/mm2/2.25=0.822kN/m外側(cè)模支架荷載載：3.333/2.255=1.488kN/m(詳見(jiàn)外側(cè)側(cè)模支架設(shè)設(shè)計(jì)圖)翼板荷載合計(jì)：：0.822+1.488=2.311kN/mm③砼澆注振搗荷載載：q=2kkN/m22×1m==2kN/m翼板部位分布荷載載合計(jì)：q=1.2×((①+②)+1.4×③=16.2kN/m根據(jù)以上計(jì)算荷荷載，4-4截面段支架架豎向荷載載分布示意意圖如下：：同理可得5-55截面荷載載分布示意意圖同理可得6-66截面荷載載分布示意意圖額6、模板驗(yàn)算6.1、模板面面板驗(yàn)算（木木模:15mm厚竹膠板）本橋支架模板采采用竹膠板板，15mm厚面板，面面板寬度取取0.1m計(jì)算。腹板板位置由77×10ccm小方木木按間距10cm布置，底板板位置間距距30cm。竹膠板容許許抗彎應(yīng)力力14.55MPa，容許剪剪應(yīng)力2..3MPa，0.1m單位寬度度竹膠板截面面特性如下下：截面積：AA=10×1.5=15cm2彈性模量：E==1×1004MPa抗彎模量：W==bh2/6=00.1×00.152/6=3..75×110-4m3慣性矩：II=bh33/12==0.1××0.1553/12==2.811×10-5m4取0.1m寬竹膠膠板以連續(xù)續(xù)梁模型計(jì)計(jì)算，跨度度按直接支支撐面板的的7×100cm小方木取值，根根據(jù)支架布布置圖，腹腹板間距按按0.1m、底板按0.2mm計(jì)算。面面荷載強(qiáng)度度計(jì)算按上上面荷載組組合分布取取值，計(jì)算變形形時(shí)按4..2節(jié)荷載組組合選取進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。線荷載：q=面面荷載×0.11彎矩計(jì)算：M==ql2/8強(qiáng)度驗(yàn)算：σww=M/WW剪應(yīng)力驗(yàn)算：ττ=3Q//2A剛度驗(yàn)算:fmax=ql4/1500EI最大容許變形：：f容=l//400計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)下下表1：表1模板面板驗(yàn)算結(jié)結(jié)果統(tǒng)計(jì)表表驗(yàn)算部位計(jì)算強(qiáng)度荷載(kN//m2)計(jì)算剛度荷載((kN/mm2)荷載取值長(zhǎng)度（m）跨度(m)彎矩（kN.mm）正應(yīng)力（MPaa）剪應(yīng)力（MPaa）變形(mm)最大容許變形（mm）4-4截面腹板板72.3868.900.10.10.0090.020.720.0000220.254-4截面底板板30.1326.750.10.30.0340.090.900.0005110.755-5截面底板板74.2570.460.10.10.0090.020.740.0000220.255-5截面底板板23.3419.980.10.30.0260.070.700.0003880.756-6截面腹板板74.2570.460.10.10.0090.020.740.0000220.256-6截面底板板23.2819.920.10.30.0260.070.700.0003880.75根據(jù)計(jì)算結(jié)果，正正應(yīng)力均小小于14..5MPPa，剪應(yīng)力力均小于22.3MPPa，剛度均均小于l/4000，所以面面板強(qiáng)度和和剛度均滿滿足要求。6.2、模板加加勁楞驗(yàn)算算（木模:7×110cm小方木）底板模板下采用用7×100cm小方方木，縱向向布置。7×100cm方木截面面特性：截面積：AA=10××7=700cm2彈性模量：E==1×1004MPa抗彎模量：W==bh2/6=77×1022/6=1116.667cmm3慣性矩：II=bh33/12==7×1003/12==583..33cmm4根據(jù)《建筑施工工計(jì)算手冊(cè)冊(cè)》，7××10cmm小方木按照照多跨連續(xù)續(xù)梁考慮。荷荷載取值長(zhǎng)長(zhǎng)度按直接接支撐面板板的7×110cm小方木間距距取值，腹腹板按0.1m、底板按0.3mm取值。7××10cmm小方木的跨跨度按大方木間距進(jìn)進(jìn)行計(jì)算，根根據(jù)支架布布置圖，77×10ccm小方木跨跨度0.6m計(jì)算，面荷載強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算按按上面荷載載組合分布布取值，計(jì)計(jì)算變形時(shí)時(shí)按4.2節(jié)荷載組組合選取進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。線荷載：q=面面荷載×小方木間間距 彎矩計(jì)算：M=qql2/8強(qiáng)度驗(yàn)算：σw=M/WW剪應(yīng)力驗(yàn)算：ττ=3Q//2A剛度驗(yàn)算:fmmax=ql4/1500EI最大容許變形：：f容=l//400計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)下下表2：表2模板加勁楞驗(yàn)算算結(jié)果統(tǒng)計(jì)計(jì)表驗(yàn)算部位計(jì)算強(qiáng)度荷載(kN//m2)計(jì)算剛度荷載((kN/mm2)荷載取值長(zhǎng)度（m）跨度(m)彎矩（kN.mm）正應(yīng)力（MPaa）剪應(yīng)力（MPaa）變形(mm)最大容許變形（mm）4-4截面腹板板72.3868.900.10.60.3262.790.930.1021.54-4截面底板板30.1326.750.30.60.4073.491.160.1191.55-5截面底板板74.2570.460.10.60.3342.860.950.1041.55-5截面底板板23.3419.980.30.60.3152.700.900.0891.56-6截面腹板板74.2570.460.10.60.3342.860.950.1041.56-6截面底板板23.2819.920.30.60.3142.690.900.0891.5根據(jù)計(jì)算結(jié)果，正正應(yīng)力均小小于12MPa，剪應(yīng)力力均小于11.4MPPa，剛度均均小于l/4000，所以模模板加勁楞楞強(qiáng)度和剛剛度均滿足足要求。7、分配橫梁方木計(jì)計(jì)算支撐模板采用115×155cm方木，方方木選用東東北落葉松松，容許抗抗彎應(yīng)力12MPPa，容許剪剪應(yīng)力1.4MMPa，方木截截面特性如如下：截面積：AA=15××15=2225cmm2彈性模量：E==1×1004MPa抗彎模量：W==bh2/6=115×1552/6=5562.559cmm3慣性矩：II=bh33/12==15×1153/12==42188.75ccm4根據(jù)《建筑施工工計(jì)算手冊(cè)冊(cè)》，方木木按照多跨跨連續(xù)梁考考慮。荷載載取值長(zhǎng)度度按方木間間距進(jìn)行計(jì)計(jì)算，計(jì)算算方木的跨度度按支架縱縱梁間距進(jìn)進(jìn)行計(jì)算，根根據(jù)支架布布置圖，44-4截面段腹板板按0.3m計(jì)算，底板板按0.6m計(jì)算，5-5截面段腹板板按0.3m計(jì)算，底板板按0.6m計(jì)算，6-6截面段腹板板按0.3m計(jì)算，底板板按0.6m計(jì)算，計(jì)算變形形時(shí)按4..2節(jié)荷載組組合選取進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。線荷載：q=面面荷載×0.11彎矩計(jì)算：M=qql2/8強(qiáng)度驗(yàn)算：σw=M/WW剪應(yīng)力驗(yàn)算：ττ=3Q//2A剛度驗(yàn)算:fmmax=ql4/1500EI最大容許變形：：f容=l//400計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)下下表3：表3分配橫梁(方木木)驗(yàn)算結(jié)果果統(tǒng)計(jì)表驗(yàn)算部位計(jì)算強(qiáng)度荷載(kN//m2)計(jì)算剛度荷載((kN/mm2)荷載取值長(zhǎng)度（m）跨度(m)彎矩（kN.mm）正應(yīng)力（MPaa）剪應(yīng)力（MPaa）變形(mm)最大容許變形（mm）4-4截面腹板板72.3868.900.60.30.4890.870.870.0050.754-4截面底板板30.1326.750.60.60.8141.450.720.0331.55-5截面底板板74.2570.460.60.451.1282.001.340.0271.1255-5截面底板板23.3419.980.60.60.6301.120.560.0251.56-6截面腹板板74.2570.460.60.30.5010.890.890.0050.756-6截面底板板23.2819.920.61.22.5144.471.120.3923根據(jù)計(jì)算結(jié)果，正正應(yīng)力均小小于12MPPa，剪應(yīng)力力均小于1.4MMPa，剛度均均小于l/4000，所以分配配橫梁方木木強(qiáng)度和剛剛度均滿足足要求。8、碗扣件腳手架架計(jì)算碗扣件立桿采用用(Φ48×33.5mmm)型，橫桿桿步距除部部分為0.6m外，其余余全部為1..2m。8.1、碗扣件件立桿截面面特性碗扣件截面積：：A=4..89×1102mm2慣性矩：II=1.2215×1105mm4抵抗矩：WW=5.0078×1103mm3回轉(zhuǎn)半徑：i==15.778mm8.2、碗扣件件立桿驗(yàn)算算（1）碗扣件橫斷面面圖根據(jù)支架布置圖圖，全橋所有截面段段底板下碗扣扣件立桿間間距布置為為0.6×0.6m，翼緣板為0.66×0.9m,腹板下為0.6××0.3m。（2）腹板下立桿驗(yàn)算算腹板下碗扣件縱縱向間距為為0.3m，橫向間間距為0..6m，故：N=0.3×00.6×74.225=13.336(KN)碗扣件腳手架橫橫桿步距為為1.2m，則計(jì)算算跨度為11.2m，則λ=L/i=12200/115.788=76..04查表表得：φ=0.7774，則σ=N/(φAA)=13..36×1103/(0..774×44.89××10-44)/1106=35.3Pa))＜[σ]=1440MPPa碗扣扣件強(qiáng)度滿滿足要求。（3）底板下碗扣件立立桿驗(yàn)算底板下碗扣件縱向向間距為0.6m，橫向間間距為0.6mm。N=0.6×00.6×30.113=10.885(KN)碗扣件腳手架橫橫桿步距為為1.2m，則計(jì)算算跨度為11.2m，則λ=L/i=12200/115.788=76..04查表得得：φ=0.7774σ=N/(φAA)=10..85×1103/(0..774×44.89××10-44)/1106=28.67(MMPa)＜[σ]=1440MPPa碗扣件件強(qiáng)度滿足足要求。（4）全橋翼板下碗碗扣件承受受的荷載：：翼板下碗扣件縱縱向間距為為0.9m，橫向間間距為0..6m，故：N=0.9×00.6×16.2=8.755KN碗扣件腳手架橫橫桿步距為為1.2m，則計(jì)算算跨度為11.2m，則λ=L/i=12200/115.788=76..04查表得得：φ=0.744，則σ=N/(φAA)=8.775×1003/(0..744×44.89××10-44)/1106=24.05(MPPa)＜[σ]=1440MPPa碗扣扣件強(qiáng)度滿滿足要求。9、地基容許承載載力計(jì)算根據(jù)碗扣件圖支支架布置和和《建筑施施工計(jì)算手手冊(cè)》，碗碗扣件腳手手架立桿最最大傳力為為13.366kN，按0.3m×0..6m腳手架底底承載面積積為0.18m2,由于立桿桿支撐在方方木上，方方木放置在在混凝土上上，則設(shè)計(jì)計(jì)地基容許許承載力為為74.225kPa。地基經(jīng)經(jīng)換填、壓壓實(shí)處理完完畢后地基基承載力不不小于966.5kPPa。再澆筑20cm厚的C20砼即可滿滿足設(shè)計(jì)要要求。10、單片貝雷雷梁受力計(jì)計(jì)算10.1、工字字鋼縱梁上上15×115cm分分配方木檢檢算工字鋼縱梁上分分配方木采采用15×115cm方木，方方木選用東東北落葉松松，容許抗抗彎應(yīng)力12MPPa，容許剪剪應(yīng)力1.4MMPa。根據(jù)《建筑施工工計(jì)算手冊(cè)冊(cè)》，分配配方木按照照多跨連續(xù)續(xù)梁考慮。荷荷載取值長(zhǎng)長(zhǎng)度按方木木間距600cm進(jìn)行行計(jì)算，計(jì)計(jì)算方木的跨度度按支架工字鋼鋼縱梁間距進(jìn)進(jìn)行計(jì)算，根根據(jù)支架布布置圖可知知，選取截面段段腹板下最大大跨度為00.45m，底板下最大大跨度為11.02mm計(jì)算，翼緣板最最大跨度為為1.2m。計(jì)算變形形時(shí)按4..2節(jié)荷載組組合選取進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)下下表3：表4工字鋼縱梁上分分配方木驗(yàn)驗(yàn)算結(jié)果統(tǒng)統(tǒng)計(jì)表驗(yàn)算部位計(jì)算強(qiáng)度荷載(kN//m2)計(jì)算剛度荷載((kN/mm2)荷載取值長(zhǎng)度（m）跨度(m)彎矩（kN.mm）正應(yīng)力（MPaa）剪應(yīng)力（MPaa）變形(mm)最大容許變形（mm）腹板74.2570.460.60.451.1282.001.340.0271.125底板30.1326.750.61.022.3514.181.230.2752.55翼緣板16.212.940.61.21.7503.110.780.2543根據(jù)計(jì)算結(jié)果，正正應(yīng)力均小小于12MPPa，剪應(yīng)力力均小于1.4MMPa，剛度均均小于l/4000，所以工字字鋼縱梁上上分配橫梁梁方木強(qiáng)度度和剛度均均滿足要求求。工字鋼縱梁上分分配方木加加載模型及及所受縱梁梁的支反力力如下圖所所示。4-4截面5-5截面6-6截面10.2、工字字鋼縱梁受受力檢算根據(jù)上圖所示工工字鋼縱梁梁對(duì)橫梁15×115cm方木的支反反力，選取工字鋼鋼縱梁最不不利荷載支支反力組合合進(jìn)行計(jì)算算，工字鋼鋼縱梁所受受梯形荷載載如下：工字鋼縱梁最大大彎矩圖從計(jì)算結(jié)果得知知:最大正彎彎矩=81.44(kN..m),最小負(fù)彎彎矩=-11..9(kN.mm)工字鋼縱梁最大大剪應(yīng)力從計(jì)算結(jié)果得工工字鋼的最最大剪應(yīng)力28MPaa<［τ］=80MPPa，強(qiáng)度滿足足要求。工字鋼縱梁最大大組合應(yīng)力力從計(jì)算結(jié)果得貝貝雷梁的最最大組合應(yīng)應(yīng)力1033.2MPPa<［［σ］=1.3**145=188..5MPaa，強(qiáng)度滿足足要求。工字鋼縱梁變形形貝雷梁最大變形形5.7mmm＜l/4000=6000//400==15mm,剛度符符合要求。10.3、工字字鋼橫梁受受力檢算分配橫梁采用22*I400a工字鋼鋼，傳遞上上部工字鋼鋼縱梁所承承受的支反反力，工資資鋼縱梁支支反力見(jiàn)下下表所示。表1.工字鋼縱梁梁支反力表表1#條形基礎(chǔ)2#條形基礎(chǔ)3#條形基礎(chǔ)1.846.602.1430.34100.2128.7435.22117.0135.9847.59155.4741.3348.73170.8561.2137.99144.1057.3350.76179.9362.7847.75170.4160.1346.31163.6857.4736.13139.9750.5954.47183.1762.4941.56140.7251.6447.04168.2359.2049.21175.2661.9944.20156.3554.5627.61106.8042.6941.43188.3871.7965.84155.5134.6051.60161.2050.6445.95168.8060.7552.59186.7565.7554.79185.6864.5348.66170.6056.1638.27146.9055.8148.96173.2860.6447.59169.7759.9548.96173.5560.5838.12144.3456.7854.78190.1863.7837.95123.9636.0736.48120.8836.4827.4390.8527.391.484.891.48注：?jiǎn)挝籏N由表可以看出22#條形基基礎(chǔ)上方工工字鋼橫梁梁承受最大大的反力。受力最大分配橫橫梁?jiǎn)胃すぷ咒撌芰αδＰ停ㄈ∪∫话牒奢d載計(jì)算單根根）分配橫梁?jiǎn)胃すぷ咒摷魬?yīng)應(yīng)力從計(jì)算結(jié)果得最最大應(yīng)力669.2((MPa))<［τ］=1.3**80Mpaa=1044MPa，強(qiáng)度滿滿足要求。分配橫梁?jiǎn)胃すぷ咒摻M合合應(yīng)力從計(jì)算結(jié)果得最最大應(yīng)力1136.44(MPaa)<［σ］=1.3**145==188..5MPa，強(qiáng)度滿滿足要求。分配橫梁?jiǎn)胃すぷ咒撟冃涡喂ぷ咒撟畲笞冃涡?.1mmm<40000/4000=100mm，剛度滿滿足符合要要求。11、鋼管支墩計(jì)算算荷載最大支架鋼鋼管支墩反反力如下圖圖。橫梁I40a支墩反反力橫梁I40a鋼管支支墩最大受受力N=4566.2×2=9122.4kNN。12、鋼管支墩強(qiáng)度度檢算鋼管支墩自由長(zhǎng)長(zhǎng)度?。簂l=4mφ426mm厚度為為10mmm鋼管的回回轉(zhuǎn)半徑：：i=/4=1447.12mmλ=l/i=40000/1147.12=27.119<1550長(zhǎng)細(xì)比滿足要求求，查《鋼鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算算手冊(cè)》：：φ=0.9227σ=N/A=9112.4××103/130669=69.88MPa<φ×［σ］=0.9227×1445=134.44MPa鋼管支墩強(qiáng)度符符合要求。13、支墩條形基礎(chǔ)地地基承載力力計(jì)算條形基礎(chǔ)采用CC30鋼筋混凝凝土，截面面尺寸b×h==1.5×11.00mm，L=25m,基礎(chǔ)埋深深小于