甌海搏龍皮革廠車間、辦公樓工程模板專項施工方案編制人：審核人：批準人：00五年十一月模板工程施工方案第一章編制依據(jù)（GB50205-200。二、《鋼管扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）J84-200。（GB50205-2002）工（GBJ50203-200。（GB5009-2002）五JGJ59-9。第二章工程概況4636.8㎡，四、五層框架結(jié)構(gòu)，建筑高度21.9m。（立面效果較多（指回轉(zhuǎn)材料。針對本工程特點，科學(xué)地組織模板工程安裝和第三章模板和支撐的形式選擇1、承臺，地染均采用18厚九夾板和ф48×3.5鋼管支掌，50×100松木組織加固而成。2、梁現(xiàn)澆樓板承重體系采用ф48×3.5鋼管滿堂支架。31.22×2.44m50×100松木方間距≤35050×100螺桿固定側(cè)向模板（梁側(cè)用木方支撐。5、模板支架的構(gòu)造要求：剛度。4—6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)計水平斜桿或1/3。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)計層必須設(shè)水平加強層。沿支架四周外立面滿設(shè)剪刀撐。10—15M設(shè)置剪刀撐。）立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度為300MM。立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置。確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰45—60N.m地基基座應(yīng)滿足承載力要求。嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載。第四章模板支撐系統(tǒng)設(shè)計計算梁木模板與支撐計算書一、模板荷戴載標準值模板自重=0.340KN/m2鋼筋自重=1.500KN/m3砼自重=24.000KN/m3施工荷載標準=2.500KN/m2強度驗算考慮新澆砼側(cè)壓力和傾倒砼時產(chǎn)生的荷載。傾倒砼產(chǎn)生的荷載標準值F2=6.000KN/m2新澆砼側(cè)壓力計算公式：12F=0.22γctββ√V12兩者中取小大值F=γH其中γ=24.000t=200/（T+15）T=20V=2.500m/nH=0.6mβ=1.000β1β=1.000β2根據(jù)公式

F=0.22×24×5.71×1×1√2.5=47.7KN/m2F=24×0.6=14.4KN/m2取較小值二、梁模板底模計算：H=18mm B=450截面抵抗矩W=40.00×1.8×1.8/6=21.6cm3截面懼性矩I=40.00×1.8×1.8×1.8/1.2=11.76cm4M1、強度計算：f=——＜[f]W作用在梁底模的均布荷載1.4q=1.2×[0.34×(0.45+2×0.6)+24×.25×0.6+1.5×0.4×0.6] ×1.42.5×0.4=3.55KN/mmax最大彎矩M =－0.10ql2maxM=－0.10×3.55×0.32=0.11V=0.11×106/21600=5.09ql42、撓度計算V =0.677———max964

100EIV =0.677———，其中q=0.34×(0.24+2×0.6)+24×0.24×0.6+max

100EI1.5×0.25×0.6=1.77最大撓度：V=0.677×1.77×3004/100×6000×117600=0.1470梁底模板的撓度計算值：V=0.6773小于[V]=300/400滿足要求三、梁模板側(cè)模計算梁側(cè)模板龍骨按照三跨連續(xù)梁來算：1、強度計算：f=M/W[2f]q=(1.2×31.2+1.4×6.0)×1.3=59.592N/mm最大彎距計算：M =－0.10ql2=－0.1×59.592×0.32=－0.536KN.M

maxW=130×1.8×1.8/6=70.2δ=0.536×106/70.200=7.63515.00N/mm22、撓度計算96.4V =0.677———，其中q=31.2×1.3=40.56N/Mmax

100EIV=0.677×40.56×3004/100×6000×631800=0.587梁模板的撓度計算值V=0.587小[V]=300/400滿足要求四、梁模板底木方計算梁底木方的高度H=100mmB=500mm面板的截面慣性距I和截面抵抗距WW=5.00×10.00×10.00/6=83.33Z=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4梁底木方按照集中荷載作用的簡支梁計算：1、強度計算：f=M/W[f]p={1.2×[0.34×(0.24+2×0.6)+24×0.24×0.6+1.5×0.24×0.6]+1.4×2.5×0.35}×0.35=7.11PL最大彎距M=——4L=梁底木方的跨度L=400+2×400=1400M=5.723×900/4=107.7mO=1.36×106/83333.3=12.8梁底木方強度小于13.00KN/mm2，滿足要求PL32、撓度計算：V=——≤[V]48EI其中P=[0.34×（0.24+20.6）+240.240.6+1.50.240.6]=1.43KNV=14300×1400/（48×9500×4166666.8）=1.053＜[V]滿足要求第四章、梁模板扣件鋼管支撐計算書6.01.0×1.0m50×100@≤400?；境叽鐬榱航孛鍮×D=240mm×750mm鋼筋砼梁自重q1=25×0.8×0.24×0.75=3.6KN模板的自重線荷載q2=3.6×（2×0.75+0.3）=6.48KN（KN）p1=4.0×0.24×0.75=0.72KN2、木方楞傳遞集中力計算：p=1.23.6+1.26.48+1.4×0.42/2=12.39KN大橫桿按照集中荷載作用下的簡支刃計算。集中荷載P取木方傳遞力：P=12.39KN梁底支撐鋼管按簡支刃計算公式n-1R=R=——P+PA BM =max（n2－1）M =max——————（n奇數(shù)）8nnpl——（n偶數(shù)）8其中n=0.9/0.3=3經(jīng)計算：A 支座反力R=R=（3－1）/2×A 通過傳遞到立桿的最大力為2×12.39+12.39=37.17KN（q－1）×12.39×0.9最大彎距M =——————————=3.7KN.mmax

8×3截面應(yīng)力0=0.2×106/4991=42.4KN.mm2水平支撐的計算強度小于205.N/mm2滿足要求二、梁底支撐小橫桿只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿三、扣件抗滑移計算12kn

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按計算OR≤ROO 其中R 取8.0KN（單扣件）雙扣件R取O R考慮到扣件的質(zhì)量可能不達標，并且為了提高安全系數(shù)， 取ROOR≤R=12KN（雙扣件M立桿的穩(wěn)定性計算：ONσ=——≤[f]ΦA(chǔ)最大支座反力N=7.665KN1鋼管自重1.4×0.129×7=1.264KN樓板砼及模板自重N=3KN3N=7.665+1.264+3=11.93KN其中：I=1.60A=4.24W=4.49[f]=205.00I=KK（n+2a）查表得K

=1.018O 1 2 1 2I=1.163×1.018（1.5+0.6）=2.486Oλ=I／I=248.6/1.60=155.4代入查表得OΦ=0.288σ=96.6＜[f]，滿足要求第五章、柱模板支撐計算書一、柱模板荷載標準算只考慮新澆砼側(cè)壓力。1F=0.22ββV1F=rhF1=0.22×24×6.6×1.0×1.0×2.9=59.34F2=24×7=168F2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值F2=4KRm2二、柱模板計算柱模板的截面寬度B=500H=800柱模板的高度L=7000柱模的間距計算跨度d=500連續(xù)計算1、木方強度計算1支座最大彎矩計算M=0.125qd212跨中最大彎矩計算公式M=0.007qd22其中q為強度設(shè)計公式q=（1.2+59.34+1.4×4.0）×0.15=11.52KN／md為柱箍的距離d=500mm經(jīng)過計算得到最大彎距m=0.125×11.52×0.5×0.5=0.360KN/m木方截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333.3mm2O=m/w=0.36×106/8333.3=4.320N/mm2木方的計算強度小于13.0N／mm2滿足要求2、木方撓度計算0.521qd4最大撓度計算W=————≤[W]100ELq=59.340KN/ME木方的彈性模量E=9500N/mI木方截面慣性矩I=50×100×100×100／12=4166667mm2經(jīng)過計算W=0.521×59.34×5004 / 100×9500×4166667=0.488mm[W]木方最大允許撓度[W]500／400=1.25木方的最大撓度滿足要求3、柱箍的計算柱箍采用鋼楞、截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍規(guī)格：圓鋼管Φ48×3.5W=4.49cm3I=10.78cm4其中p為木方傳到柱箍的集中荷載P=（1.2×5