過冷奧氏體：在臨界點(diǎn)以下存在且不穩(wěn)定將要發(fā)生轉(zhuǎn)變的奧氏體。等溫轉(zhuǎn)變圖TTT（Time–Temperature-Transformation）連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖CCT（Continuous-Cooling-Transformation)或CT圖第6章鋼的過冷奧氏體轉(zhuǎn)變圖現(xiàn)在是1頁\一共有75頁\編輯于星期二鋼在熱處理時(shí)的冷卻方式熱加保溫時(shí)間溫度臨界溫度連續(xù)冷卻等溫冷卻現(xiàn)在是2頁\一共有75頁\編輯于星期二6.1過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線又稱TTT圖。綜合反映了過冷奧氏體在冷卻時(shí)的等溫轉(zhuǎn)變溫度、等溫時(shí)間和轉(zhuǎn)變量之間的關(guān)系（即反映了過冷奧氏體在不同的過冷度下等溫轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變開始時(shí)間、轉(zhuǎn)變終了時(shí)間、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物類型、轉(zhuǎn)變量與等溫溫度、等溫時(shí)間的關(guān)系）?，F(xiàn)在是3頁\一共有75頁\編輯于星期二一、TTT圖的建立1.金相法步驟：1）加熱奧氏體化，保溫15min；2）T1(<Ac1)---t1t2t3t4...，迅速淬入鹽水中；3)確定轉(zhuǎn)變開始時(shí)間（1%）和轉(zhuǎn)變終了時(shí)間(98%),繪出T1下以A轉(zhuǎn)變量—時(shí)間為坐標(biāo)的等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)曲線；4）同樣方法繪出不同溫度下的動(dòng)力學(xué)曲線；5）將各個(gè)溫度下的等溫轉(zhuǎn)變開始和終了時(shí)間繪在T—t坐標(biāo)圖上（時(shí)間用對數(shù)表示），轉(zhuǎn)變開始線、轉(zhuǎn)變終了線。C曲線優(yōu)缺點(diǎn)----直觀、結(jié)果不連續(xù)、費(fèi)時(shí)§6-1TTT圖現(xiàn)在是4頁\一共有75頁\編輯于星期二§3-1IT圖現(xiàn)在是5頁\一共有75頁\編輯于星期二§6-1IT圖轉(zhuǎn)變開始轉(zhuǎn)變終了孕育期鼻子現(xiàn)在是6頁\一共有75頁\編輯于星期二共析碳鋼TTT曲線建立過程示意圖時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1現(xiàn)在是7頁\一共有75頁\編輯于星期二2.膨脹法：利用鋼在相變時(shí)發(fā)生的比容變化。AFPBM優(yōu)點(diǎn)—測量時(shí)間短，需要試樣少；缺點(diǎn)—拐點(diǎn)的確定。3.磁性法：利用奧氏體為順磁性，其轉(zhuǎn)變產(chǎn)物F、B、M為鐵磁性的特點(diǎn)。優(yōu)點(diǎn)—試樣少、測試時(shí)間短和易確定各轉(zhuǎn)變產(chǎn)物達(dá)到一定百分?jǐn)?shù)所需時(shí)間。缺點(diǎn)—無法測出過共析鋼的先共析產(chǎn)物的析出線、亞共析鋼珠光體轉(zhuǎn)變的開始線。Why？§6-1IT圖現(xiàn)在是8頁\一共有75頁\編輯于星期二現(xiàn)在是9頁\一共有75頁\編輯于星期二4.熱分析法：利用鋼相變時(shí)的熱效應(yīng)。優(yōu)點(diǎn)—適用于潛熱大、轉(zhuǎn)變速率快的過程，如熔化、凝固缺點(diǎn)—不適用潛熱小、轉(zhuǎn)變速率慢的過程，如大部分?jǐn)U散型固態(tài)相變5.電阻法:利用相變時(shí)電阻值的變化缺點(diǎn)：精度不高§6-1IT圖現(xiàn)在是10頁\一共有75頁\編輯于星期二過冷A等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式（一）共析鋼的C曲線分析1.線、區(qū)的意義線：縱坐標(biāo)為溫度，橫坐標(biāo)為時(shí)間，臨界點(diǎn)A1線，MS線，Mf線，轉(zhuǎn)變開始線，轉(zhuǎn)變終了線。區(qū)：A1以上為穩(wěn)定A區(qū)，過冷A區(qū)，過冷A等溫轉(zhuǎn)變區(qū)（A→P、A→B），轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（P、B），M形成區(qū)（A→M）、M轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（M或M+Ar）孕育期最短的部位，即轉(zhuǎn)變開始線的突出部分，稱為鼻子。

現(xiàn)在是11頁\一共有75頁\編輯于星期二特點(diǎn)：1）過冷奧氏體在不同溫度的等溫轉(zhuǎn)變都有一個(gè)孕育期；2）隨溫度下降，孕育期先縮短后增加；3）過冷奧氏體在不同溫度范圍內(nèi)的轉(zhuǎn)變產(chǎn)物A1-550℃P轉(zhuǎn)變區(qū)高溫550℃-MsB轉(zhuǎn)變區(qū)中溫Ms-MfM轉(zhuǎn)變區(qū)低溫二、C曲線的特點(diǎn)和分析現(xiàn)在是12頁\一共有75頁\編輯于星期二共析碳鋼TTT曲線的分析穩(wěn)定的奧氏體區(qū)過冷奧氏體區(qū)A產(chǎn)物轉(zhuǎn)變開始線A向產(chǎn)物轉(zhuǎn)變終止線A+產(chǎn)物區(qū)產(chǎn)物區(qū)A1～550℃;高溫轉(zhuǎn)變區(qū);擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變;P轉(zhuǎn)變區(qū)。550～230℃;中溫轉(zhuǎn)變區(qū);半擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變;貝氏體(B)轉(zhuǎn)變區(qū);230～-50℃;低溫轉(zhuǎn)變區(qū);非擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變;馬氏體(M)轉(zhuǎn)變區(qū)。時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf現(xiàn)在是13頁\一共有75頁\編輯于星期二珠光體：A等溫分解為片狀和片狀Fe3C的機(jī)械混合物----片層狀組織。等溫轉(zhuǎn)變的溫度越低，形成的和Fe3C越細(xì)。按片層的粗細(xì)分別稱為：珠光體、索氏體（細(xì)P）S、屈氏體（極細(xì)P）T共析鋼：A1-650℃P650-600℃S600-550℃T珠光體型組織----片層越細(xì)，硬度貝氏體：過飽和的和Fe3C非片層狀的混合物，上貝氏體550-350℃羽毛狀HRC45下貝氏體350℃-Ms針狀HRC55馬氏體：過飽和碳的-Fe固溶體。二、C曲線的特點(diǎn)和分析現(xiàn)在是14頁\一共有75頁\編輯于星期二珠光體組織

下貝氏體組織

馬氏體組織現(xiàn)在是15頁\一共有75頁\編輯于星期二現(xiàn)在是16頁\一共有75頁\編輯于星期二2.過冷奧氏體穩(wěn)定性分析由兩個(gè)因素決定：1）新、母相的自由能差G；2）原子的擴(kuò)散系數(shù)D。G和D的增大都使A穩(wěn)定性，轉(zhuǎn)變加快。但是這兩個(gè)因素隨過冷度的變化是恰好相反，相互矛盾的“鼻子”的形成二、C曲線的特點(diǎn)和分析現(xiàn)在是17頁\一共有75頁\編輯于星期二過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變速度受兩個(gè)主要因素：驅(qū)動(dòng)力△Gv和原子的擴(kuò)散系數(shù)D。等溫溫度愈低，過冷度大，驅(qū)動(dòng)力△Gv大，等溫轉(zhuǎn)變速度越大；但等溫溫度愈低，擴(kuò)散系數(shù)D減小，原子擴(kuò)散能力下降，轉(zhuǎn)變速度減?。贿@兩個(gè)因素的作用是矛盾的。（1）高溫時(shí)，過冷度小，驅(qū)動(dòng)力△Gv小，擴(kuò)散系數(shù)D大，原子擴(kuò)散能力大，以驅(qū)動(dòng)力△Gv影響為主。（2）低溫時(shí)，過冷度大，驅(qū)動(dòng)力△Gv大，擴(kuò)散系數(shù)D小，原子擴(kuò)散能力小，以擴(kuò)散系數(shù)D影響為主。上述兩個(gè)因素綜合作用的結(jié)果，在550℃是驅(qū)動(dòng)力和原子的擴(kuò)散的作用都充分發(fā)揮，使孕育期最短，使TTT圖呈“C”字形。綜上所述，TTT圖為珠光體等溫轉(zhuǎn)變、馬氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變、貝氏體等溫轉(zhuǎn)變的綜合。共析鋼的過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖為何呈“C”字形？現(xiàn)在是18頁\一共有75頁\編輯于星期二1.含碳量的影響1）亞共析鋼--c，C曲線右移，過共析鋼--c，C曲線左移；共析鋼最穩(wěn)定2）c，Ms、Mf點(diǎn)下降；3）亞共析鋼—多了一條先共析鐵素體析出線，過共析鋼—多了一條先共析滲碳體析出線。三、影響IT圖的因素現(xiàn)在是19頁\一共有75頁\編輯于星期二具有先共析線的C曲線a)亞共析鋼b)過共析鋼現(xiàn)在是20頁\一共有75頁\編輯于星期二亞共析鋼的TTT曲線FAP+FS+FT+FBM+A殘A3時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf現(xiàn)在是21頁\一共有75頁\編輯于星期二過共析鋼的TTT曲線P+Fe3CⅡS+Fe3CⅡT+Fe3CⅡBM+A殘F(tuán)e3CⅡAACM時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf現(xiàn)在是22頁\一共有75頁\編輯于星期二在相同條件下，隨亞共析鋼中碳含量增加，獲得鐵素體晶核幾率下降，鐵素體長大時(shí)需擴(kuò)散去的碳量增大，擴(kuò)散的距離增大，先共析鐵素體析出的孕育期增長，鐵素體析出速度下降；一般認(rèn)為鐵素體析出有利與珠光體轉(zhuǎn)變，而珠光體的析出在鐵素體之后，鐵素體析出速度減慢，珠光體的析出速度也減慢，C曲線向右移動(dòng)。在過共析鋼中，若在Ac1～Accm之間加熱，隨碳含量增加，奧氏體中碳含量不變，未溶的滲碳體的量增加，未溶的滲碳體有促進(jìn)珠光體形核的作用，降低了奧氏體的穩(wěn)定性，C曲線向左移動(dòng)。若在Accm以上加熱，隨碳含量增加，奧氏體中碳含量增加，獲得滲碳體晶核幾率增加，先共析滲碳體與珠光體孕育期縮短，析出速度增加，轉(zhuǎn)變速度增加。這是由于隨碳量增加，珠光體的形成是在滲碳體之后，故也加快。C曲線向左移動(dòng)。

原因：現(xiàn)在是23頁\一共有75頁\編輯于星期二對貝氏體轉(zhuǎn)變貝氏體長大速度是受碳擴(kuò)散控制（碳在鐵素體內(nèi)的脫溶）。這是由于貝氏體轉(zhuǎn)變時(shí)領(lǐng)先相為鐵素體，隨奧氏體中碳含量的增加，獲得鐵素體晶核幾率下降。鐵素體長大時(shí)，轉(zhuǎn)變時(shí)需擴(kuò)散的原子量增加，貝氏體轉(zhuǎn)變之前鐵素體轉(zhuǎn)變速度下降，貝氏體轉(zhuǎn)變也減慢，C曲線右移。對馬氏體轉(zhuǎn)變碳含量（Wc）增加，Ms下降、Mf下降；Ms和Mf下降不一致。Wc<0.6%，Mf比Ms下降得快。①碳含量增加，Wc<0.2%，Ms顯著下降；Wc>0.2%，Ms直線下降。②Wc<0.6%，Mf顯著下降；Wc>0.6%，Mf下降緩慢，Mf<0℃（低于室溫）。原因：MsMf現(xiàn)在是24頁\一共有75頁\編輯于星期二2.合金元素的影響除鈷、鋁（>2.5%）外凡溶于A中----C曲線右移未溶于A中----C曲線左移

非（弱）碳化物形成元素：Ni、Mn、Si、Cu、BC曲線形狀

碳化物形成元素：Cr、Mo、W、V、TiP轉(zhuǎn)變移向高溫B轉(zhuǎn)變移向低溫不改變C曲線形狀C曲線右移、Ms點(diǎn)下降C曲線分離三、影響IT圖的因素現(xiàn)在是25頁\一共有75頁\編輯于星期二1）鈷的影響：溶入A中，使C曲線左移。2）Ni的影響：C曲線右移3）Mn的影響：C曲線右移4）Cr的作用：①C曲線右移，對B的推遲作用大于對P的推遲作用；②C曲線分離，3%Cr，完全分離。5）Mo和W的影響：推遲P轉(zhuǎn)變，對B轉(zhuǎn)變影響不大。6）B的影響：微量，過冷奧氏體的穩(wěn)定性Mn的作用大于Ni三、影響IT圖的因素現(xiàn)在是26頁\一共有75頁\編輯于星期二現(xiàn)在是27頁\一共有75頁\編輯于星期二合金元素對C曲線位置及形狀的影響現(xiàn)在是28頁\一共有75頁\編輯于星期二合金元素對C曲線位置及形狀的影響現(xiàn)在是29頁\一共有75頁\編輯于星期二3.奧氏體狀態(tài)的影響1）奧氏體的晶粒度—主要影響先共析、P、B轉(zhuǎn)變。晶粒越小，C曲線左移，即轉(zhuǎn)變越快。對M轉(zhuǎn)變，晶粒越粗大，Ms點(diǎn)。三、影響IT圖的因素現(xiàn)在是30頁\一共有75頁\編輯于星期二2）奧氏體均勻性：A成分越不均勻，先共析和P轉(zhuǎn)變加快，部分C曲線左移；B轉(zhuǎn)變時(shí)間延長，轉(zhuǎn)變終了線右移；Ms點(diǎn)升高，Mf點(diǎn)降低。三、影響IT圖的因素現(xiàn)在是31頁\一共有75頁\編輯于星期二4.外加應(yīng)力與塑性變形的影響外加應(yīng)力：拉應(yīng)力加速轉(zhuǎn)變，壓應(yīng)力阻礙轉(zhuǎn)變外加應(yīng)力對比容的影響塑性變形：造成晶粒破碎和晶格扭曲，缺陷密度，還可能伴有碳化物析出A穩(wěn)定性，轉(zhuǎn)變加快。含有Cr、Mo、W、V等強(qiáng)碳化物形成元素的鋼三、影響IT圖的因素現(xiàn)在是32頁\一共有75頁\編輯于星期二四、IT圖的基本類型1.P轉(zhuǎn)變與B轉(zhuǎn)變曲線部分相重疊：一個(gè)“鼻子”鼻溫P轉(zhuǎn)變<鼻溫B轉(zhuǎn)變碳鋼或含非（弱）碳化物形成元素的低合金鋼2.P轉(zhuǎn)變與B轉(zhuǎn)變曲線相分離，出現(xiàn)過冷A穩(wěn)定區(qū)，P轉(zhuǎn)變的孕育期比B轉(zhuǎn)變的長。含Cr、Mo、W、V強(qiáng)碳化物形成元素的鋼。40CrNiMoA。3.只呈現(xiàn)B轉(zhuǎn)變曲線合金元素大大推遲P轉(zhuǎn)變孕育期，P轉(zhuǎn)變曲線未出現(xiàn)。鎳含量較多的低碳和中碳鉻鎳鉬鋼或鉻鎳鎢鋼，18Cr2Ni4WA。現(xiàn)在是33頁\一共有75頁\編輯于星期二4.P轉(zhuǎn)變與B轉(zhuǎn)變曲線相分離，P轉(zhuǎn)變的孕育期比B轉(zhuǎn)變的短。碳含量較高的合金鋼。Cr12MOV。5.只呈現(xiàn)P轉(zhuǎn)變曲線。合金元素大大延長B轉(zhuǎn)變孕育期。碳和強(qiáng)碳化物形成元素含量較高的鋼。不銹鋼4Cr13、工具鋼Cr126.只析出碳化物，無任何其它相變。碳和合金元素含量較高的鋼。奧氏體鋼，4Cr14Ni14W2Mo。四、IT圖的基本類型現(xiàn)在是34頁\一共有75頁\編輯于星期二6.2過冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖

過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖（又稱CCT圖或CT圖）：綜合反映了過冷奧氏體在連續(xù)冷卻時(shí)的轉(zhuǎn)變溫度、時(shí)間和轉(zhuǎn)變量之間的關(guān)系（即反映了過冷奧氏體在不同的冷卻速度下轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變開始時(shí)間、轉(zhuǎn)變終了時(shí)間、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物類型、轉(zhuǎn)變量與轉(zhuǎn)變溫度、轉(zhuǎn)變時(shí)間的關(guān)系）?，F(xiàn)在是35頁\一共有75頁\編輯于星期二1現(xiàn)在是36頁\一共有75頁\編輯于星期二一、CT圖的建立1.金相—硬度法：加熱A化恒定冷速至不同溫度，立即急冷。組織觀察測量硬度M轉(zhuǎn)變量-時(shí)間-冷速關(guān)系曲線，對應(yīng)到T—t圖上。§3-2CT圖現(xiàn)在是37頁\一共有75頁\編輯于星期二2.端淬法：標(biāo)準(zhǔn)試樣--25×100㎜等距鉆孔。末端噴水不同時(shí)間，各點(diǎn)冷速不同，對各點(diǎn)進(jìn)行金相觀察各點(diǎn)轉(zhuǎn)變產(chǎn)物及相對量。3.膨脹法：利用膨脹儀測定膨脹曲線的有關(guān)轉(zhuǎn)折點(diǎn)?！?-2CT圖現(xiàn)在是38頁\一共有75頁\編輯于星期二現(xiàn)在是39頁\一共有75頁\編輯于星期二共析鋼：只出現(xiàn)P和M轉(zhuǎn)變區(qū)，無B轉(zhuǎn)變區(qū)P轉(zhuǎn)變區(qū):三條曲線—轉(zhuǎn)變開始線、轉(zhuǎn)變終了線、轉(zhuǎn)變中止線M轉(zhuǎn)變區(qū)：兩條線—Ms線(該溫度下M開始形成）Vc1--冷速高于該值時(shí)部分或全部A可過冷到M區(qū)二、CT圖的分析現(xiàn)在是40頁\一共有75頁\編輯于星期二臨界冷卻速度：Vc和Vc1Vc—保證奧氏體在連續(xù)冷卻過程中不發(fā)生分解而全部過冷到馬氏體區(qū)的最小冷速上臨界冷卻速度，淬火臨界冷卻速度Vc1—保證奧氏體在連續(xù)冷卻過程中全部分解而不發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變的最大冷卻速度下臨界冷卻速度與共析鋼的區(qū)別：①亞共析鋼：出現(xiàn)鐵素體析出區(qū)V析出量，出現(xiàn)B轉(zhuǎn)變區(qū)Ms右側(cè)下降②過共析鋼：出現(xiàn)先共析滲碳體析出線，無B轉(zhuǎn)變區(qū)Ms右側(cè)升高二、CT圖的分析現(xiàn)在是41頁\一共有75頁\編輯于星期二亞共析鋼的CCT圖向下曲折§3.2.2CCT圖的特點(diǎn)分析現(xiàn)在是42頁\一共有75頁\編輯于星期二45鋼的CCT圖現(xiàn)在是43頁\一共有75頁\編輯于星期二過共析鋼的CCT圖向上曲折現(xiàn)在是44頁\一共有75頁\編輯于星期二向上曲折亞共析鋼過共析鋼向下曲折現(xiàn)在是45頁\一共有75頁\編輯于星期二①共析、過共析鋼的CCT圖上無貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)原因：由于碳含量較高，使貝氏體相變需要擴(kuò)散更多的碳原子，轉(zhuǎn)變速度太慢，從而在連續(xù)冷卻條件下，轉(zhuǎn)變難以實(shí)現(xiàn)。母相奧氏體的碳含量較高時(shí)，奧氏體的屈服強(qiáng)度也較高，導(dǎo)致切變阻力增大，難以按切變機(jī)制實(shí)現(xiàn)點(diǎn)陣改組?！?.2.2CCT圖的特點(diǎn)分析現(xiàn)在是46頁\一共有75頁\編輯于星期二②MS線發(fā)生曲折有部分貝氏體相變時(shí)，貝氏體鐵素體先析出，提高了A中的碳含量，MS↓，向下曲折。有部分珠光體相變時(shí)，滲碳體是領(lǐng)先相，使A的C%↓，MS↑，向上曲折?！?.2.2CCT圖的特點(diǎn)分析現(xiàn)在是47頁\一共有75頁\編輯于星期二現(xiàn)在是48頁\一共有75頁\編輯于星期二一、IT圖與CT圖的比較區(qū)別：1）連續(xù)轉(zhuǎn)變時(shí)，過冷A是在一個(gè)溫度范圍內(nèi)完成的組織不均勻2）共析鋼和過共析鋼連續(xù)冷卻時(shí)無貝氏體轉(zhuǎn)變?3）CT圖位于IT圖的右下方—表明什么問題？§6-3IT圖和CT圖的比較和應(yīng)用現(xiàn)在是49頁\一共有75頁\編輯于星期二共析碳鋼TTT曲線與CCT曲線的比較穩(wěn)定的奧氏體區(qū)時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMfCCT曲線TTT曲線現(xiàn)在是50頁\一共有75頁\編輯于星期二i---Ti----ii/i----孕育作用或孕育分?jǐn)?shù)∑i/i=1孕育作用完成，轉(zhuǎn)變開始iiIT曲線開始線CT曲線開始線現(xiàn)在是51頁\一共有75頁\編輯于星期二（1）等溫轉(zhuǎn)變時(shí)在溫度T下，等溫的孕育期為Z(T)，則在溫度T下保溫Δτ時(shí)間所消耗的孕育期為：過冷奧氏體的孕育期消耗§3-3IT圖和CT圖的比較和應(yīng)用現(xiàn)在是52頁\一共有75頁\編輯于星期二判據(jù)：IP=1時(shí)，珠光體相變開始。IP<1時(shí)，珠光體相變尚未進(jìn)行。IP>1時(shí)，珠光體相變正在進(jìn)行。（2）連續(xù)冷卻時(shí)把連續(xù)冷卻看成是許多時(shí)間非常短的等溫冷卻的合成。過冷奧氏體的孕育期消耗現(xiàn)在是53頁\一共有75頁\編輯于星期二CCT曲線與C曲線的關(guān)系ZiΔτiZ(T)珠光體轉(zhuǎn)變中止線現(xiàn)在是54頁\一共有75頁\編輯于星期二

每一個(gè)極小的時(shí)間段都對應(yīng)一個(gè)相應(yīng)的溫度Ti，同時(shí)在C曲線上也對應(yīng)一定的孕育期Zi，在任一溫度Ti下，孕育期消耗量從A1冷至Tn時(shí)的IP為:(3—1)過冷奧氏體的孕育期消耗現(xiàn)在是55頁\一共有75頁\編輯于星期二若把冷卻曲線無限細(xì)分，即令Δτi→0，則（3-1）式可寫成：過冷奧氏體的孕育期消耗(3—2)(3—3)(3—2現(xiàn)在是56頁\一共有75頁\編輯于星期二過冷奧氏體的孕育期消耗現(xiàn)在是57頁\一共有75頁\編輯于星期二CCT曲線與C曲線的關(guān)系ZiΔτiZ(T)珠光體轉(zhuǎn)變中止線現(xiàn)在是58頁\一共有75頁\編輯于星期二

這就是說，冷卻速度為α的冷卻曲線與C曲線轉(zhuǎn)變開始線相交時(shí)(溫度為Tn)，IP<1，轉(zhuǎn)變未開始。只有進(jìn)一步冷卻到更低溫度Tn’，并滿足時(shí)，轉(zhuǎn)變才開始，這就是CCT曲線位于C曲線右下方的原因。過冷奧氏體的孕育期消耗現(xiàn)在是59頁\一共有75頁\編輯于星期二1.確定淬火臨界冷卻速度2.分析轉(zhuǎn)變產(chǎn)物及性能3.確定工藝規(guī)程普通退火、等溫退火、分級淬火、等溫淬火、形變熱處理4.根據(jù)試棒直徑由CT圖確定其應(yīng)有的顯微組織改型CT圖（溫度與棒材直徑）二、IT圖與CT圖的應(yīng)用現(xiàn)在是60頁\一共有75頁\編輯于星期二確定淬火臨界冷卻速度在IT圖上，先疊繪一條與IT曲線“鼻子”相切的冷卻曲線Vc’，由此得列從臨界點(diǎn)A1到“鼻子”溫度tm的平均冷速Vc’：Vc’=（A1-tm）/m式中A1—鋼的臨界點(diǎn)(℃)；tm—鼻尖處溫度(℃)m—鼻尖處的孕育期(s)現(xiàn)在是61頁\一共有75頁\編輯于星期二由于連續(xù)冷卻時(shí)，其轉(zhuǎn)變曲線總是位于IT曲線的右側(cè)，其孕育期較長，故必須對該式進(jìn)行修正。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，需引入修正系數(shù)1.5，此時(shí)得到臨界冷卻速度Vc，即：Vc=（A1-tm）/（1.5m）（C/s）確定淬火臨界冷卻速度現(xiàn)在是62頁\一共有75頁\編輯于星期二分析轉(zhuǎn)變產(chǎn)物及性能從CT圖上可根據(jù)不同的冷卻速度得知可能得到的轉(zhuǎn)變產(chǎn)物以及其機(jī)械性能(如硬度等)。但若只有IT圖而無CT圖時(shí)．可以利用IT圖近似地推測出在連續(xù)冷卻條件下，奧氏體的轉(zhuǎn)變過程及其轉(zhuǎn)變產(chǎn)物。其方法是把已知的冷卻曲線疊繪在C曲線上，根據(jù)兩者的交點(diǎn)便可粗略估計(jì)這種鋼在某一冷卻進(jìn)度下的轉(zhuǎn)變溫度范圍及其產(chǎn)物。現(xiàn)在是63頁\一共有75頁\編輯于星期二穩(wěn)定的奧氏體區(qū)時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMfV1V2VkV3V4V1=5.5℃/s:爐冷;PV2=20℃/s:空冷;SV3=33℃/s:油冷;T+M+A殘V4≥138℃/s:水冷;M+A殘分析轉(zhuǎn)變產(chǎn)物及性能現(xiàn)在是64頁\一共有75頁\編輯于星期二分析轉(zhuǎn)變產(chǎn)物及性能現(xiàn)在是65頁\一共有75頁\編輯于星期二現(xiàn)在是66頁\一共有75頁\編輯于星期二確定工藝規(guī)程(1)普通退火和等溫退火。普通退火時(shí)，可借助于IT圖確定鋼在慢冷時(shí)大致的轉(zhuǎn)變溫度范圍和所需的冷卻