測試卡片曲線識別與曲線特征分析第一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日主要內(nèi)容

測試（試井）的目的

測試壓力卡片的鑒定與分析

油藏模型診斷與曲線特征分析

測試（試井）方法分類第二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日一、測試（試井）的目的

地層測試或稱鉆柱測試（DrillStemTesting）是近二十年發(fā)展起來的一項(xiàng)鉆井中途或完井測試技術(shù)，這項(xiàng)技術(shù)已成為石油天然氣勘探開發(fā)過程中及時(shí)發(fā)現(xiàn)油氣藏、認(rèn)識油氣藏、評價(jià)油氣藏的有效手段，也越來越受到人們的廣泛關(guān)注。特別是近幾年來，人們認(rèn)識到正確地運(yùn)用地層測試成果，再結(jié)合靜態(tài)（地震、鉆井、測井、錄井等）資料綜合分析，能對油藏進(jìn)行比較全面的認(rèn)識，進(jìn)而描述、評價(jià)油藏的優(yōu)劣，給下步勘探開發(fā)提供有益的指導(dǎo)，最大限度地提高勘探成效，降低勘探成本。第三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

地層測試的任務(wù)取決于資料錄取的地質(zhì)目的?？碧介_發(fā)不同時(shí)期由于錄取資料的地質(zhì)目的差異賦于了地層測試不同的任務(wù)?？碧诫A段中途測試主要任務(wù)是發(fā)現(xiàn)油氣層，求取液性、產(chǎn)能和地層壓力，為鉆探?jīng)Q策提供依據(jù)；完井測試的任務(wù)是求取液性、產(chǎn)能，了解產(chǎn)層物性、壓力和井的完善程度，為油氣井增產(chǎn)措施、油氣藏早期評價(jià)和下步勘探?jīng)Q策提供可靠的地層地質(zhì)動態(tài)信息；相應(yīng)階段的探邊測試、開發(fā)階段的產(chǎn)能試井、干擾試井等也是如此。所以在地層測試前，必須要有明確的地質(zhì)目的和與之相配套的合理測試方案。第四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

測試、試井作為勘探開發(fā)中唯一一種錄取油氣層動態(tài)資料的手段，具有探測范圍大、錄取信息準(zhǔn)確、施工成本低等優(yōu)點(diǎn)。通過試井可以解決：

1、求取地層原始壓力、地層物性參數(shù)、產(chǎn)層類型；

2、提供措施依據(jù)，評價(jià)措施效果；

3、了解油藏形狀、落實(shí)邊界性質(zhì)；

4、估算地質(zhì)儲量和單井控制儲量；

5、落實(shí)井的產(chǎn)能、建立產(chǎn)出（注入）能力方程，預(yù)測最大潛在流量，為油水井調(diào)產(chǎn)配注提供依據(jù)。第五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日同時(shí)，在勘探開發(fā)的不同階段，采取不同的試井方法，可以達(dá)到相應(yīng)的目的：

類別探井開發(fā)動態(tài)探邊注水井井間試井類型地層測試單井單井單井多井目的產(chǎn)能、液性、壓力、污染、油藏類型等滲透率、污染、平均地層壓力等供油面積、邊界特征壓力、污染、不同區(qū)域k/u、注水效果井間連通性、非均質(zhì)和各向異性等第六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（1）按測試（試井）系統(tǒng)的井?dāng)?shù)分為：單井測試（試井）、多井測試（試井）；（2）按測試（試井）方法：壓力降落試井、壓力恢復(fù)試井、干擾試井、脈沖試井、產(chǎn)能試井；（3）按油井流動狀態(tài)，測試（試井）方法分為：穩(wěn)定試井、不穩(wěn)定試井。

測試(試井)方法分類一二、測試（試井）方法分類第七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日產(chǎn)能試井不穩(wěn)定試井穩(wěn)定試井等時(shí)試井改進(jìn)的等時(shí)試井了解本井地層特性壓恢試井壓降試井注水試井中途測試確定井間地層特性干擾試井脈沖試井

測試(試井)方法的分類二第八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

穩(wěn)定試井

逐步改變井的工作制度，系統(tǒng)的測量每一個(gè)工作制度下的產(chǎn)量（油、氣、水）、含砂量、氣油比、井底穩(wěn)定流動壓力、井口油套壓力，將錄取到的資料繪制成“穩(wěn)定試井曲線”，通過分析研究，確定井的合理工作制度，推算出油層滲透率、采油指數(shù)等參數(shù)。第九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

不穩(wěn)定試井改變井的工作制度，以引起地層壓力的重新分布，測量井底壓力隨時(shí)間的變化，結(jié)合產(chǎn)量等資料對壓力隨時(shí)間的變化規(guī)律進(jìn)行分析，取得測試井和目的層在影響范圍內(nèi)的特性和參數(shù)。29.429.9[MPa]020406005[m3/D]工作歷史曲線第十頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

（1）滲透率。該值為測試層段的平均有效滲透率，地層測試是取得該值的唯一途徑。（2）地層損害程度。由于地層被鉆井液、固井液、壓井液侵入，以及地層部分打開，射孔不完善，射孔孔眼堵塞等多種因素影響，使井筒附近滲透率降低，產(chǎn)量減少。通過測試，可以計(jì)算出地層堵塞比和表皮系數(shù)等，從而對地層污染進(jìn)行定量分析，為后期工作提供依據(jù)。（3）壓力衰竭?？梢愿鶕?jù)測試過程中地層壓力的變化情況推斷這個(gè)油藏是否有開采價(jià)值。（4）測試半徑。在測試過程中，由于地層流體發(fā)生物理位移，對一定距離的地層將產(chǎn)生作用，這個(gè)距離稱為測試半徑。

地層測試獲得的信息第十一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

（5）邊界顯示。在測試半徑內(nèi)如有斷層或邊界存在，可通過壓力分析計(jì)算出邊界距離，借助于其它資料綜合分析，可確定邊界的類型。（6）儲層類型?？梢耘袛啾粶y地層的類型，例如是均質(zhì)還是非均質(zhì)地層等。（7）儲層含流體類型。對自噴井，可以當(dāng)場知道地層產(chǎn)出的流體性質(zhì)（油、氣、水）；對非自噴地層，可以通過測試管柱內(nèi)和最后流動所取得的取樣器中流體，判斷地層的流體類型。（8）儲層生產(chǎn)能力。通過測試和評價(jià)解釋，繪制相關(guān)圖件，了解該產(chǎn)層的生產(chǎn)能力。（9）儲層油水界面。通過測試、評價(jià)解釋，能夠預(yù)測或判斷儲層的油水界面；或通過測試，找出儲層的油水界面。（10）單井控制面積及儲量第十二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

試井過程中的物理現(xiàn)象和有關(guān)概念（1）井筒儲集效應(yīng)油井剛開井或剛關(guān)井時(shí)，由于原油具有壓縮性，尤其是在油氣同出或氣油比較大時(shí)，地面產(chǎn)量與井底產(chǎn)量并不相等。剛開井時(shí)，井口采出的原油完全是靠充滿井筒的壓縮原油的膨脹產(chǎn)出的，而此時(shí)井底產(chǎn)量為0，既還沒有流體從地層向井筒流入。反之關(guān)井時(shí)將會出現(xiàn)與開井時(shí)相反的情況。這種現(xiàn)象稱之為井筒儲集效應(yīng)，通常用井筒儲集常數(shù)來描述：第十三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

當(dāng)有下列原因時(shí)會引起井筒儲集系數(shù)增大，影響試井評價(jià)：井筒中有自由氣；封隔器不密封；井底有裂縫。對于非自噴采油井，由于液面不在井口將會使井筒儲集系數(shù)非常大，嚴(yán)重影響對特征曲線的分析：通常井筒儲集系數(shù)的一般范圍為：對于井底關(guān)井：0.001m3/MPa

對于井口關(guān)井：0.01m3/MPa

液面上升情況：0.1m3/MPa第十四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（2）表皮效應(yīng)和表皮因子在鉆井和完井過程中，由于泥漿滲入等因素使得井眼附近地層滲透率下降，以及射孔過程中造成的井底不完善，或者措施改造、注水等施工都可以引起井底附近產(chǎn)生額外的壓力降（增），這一效應(yīng)稱為“表皮效應(yīng)”，衡量表皮效應(yīng)大小的量為“表皮系數(shù)”。序號評價(jià)參數(shù)符號損害正常改善備注1表皮系數(shù)S>0=0<0表征參數(shù)2附加壓力降ΔPs>0=0<0過渡參數(shù)，用于DR計(jì)算3堵塞比DR>1=1<1DR=1/FE4流動效率FE<1=1>1

第十五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日井筒模型油藏模型外邊界模型井儲+表皮均勻裂縫流無限導(dǎo)流有限導(dǎo)流斜井水平井局部射開井(考慮變井筒儲集)均質(zhì)油藏雙孔擬穩(wěn)定流雙孔板狀流雙孔球狀流雙滲油藏徑向復(fù)合線性復(fù)合無限大一條斷層濾失性斷層圓形邊界平行斷層交叉斷層（任意角度）矩形油藏不穩(wěn)定試井解釋模型的建立第十六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日三、測試壓力卡片的鑒定與分析為了準(zhǔn)確地對測試層進(jìn)行評價(jià)，必須保證測試質(zhì)量。要做到：①下井管柱及封隔器必須嚴(yán)密無漏失；②起下鉆及開關(guān)井操作無誤，測試時(shí)間符合規(guī)定；③時(shí)鐘運(yùn)行正常，壓力計(jì)量程選擇合適，壓力點(diǎn)顯示清晰，曲線連續(xù)完整光滑；④各類資料錄取齊全準(zhǔn)確。測試壓力卡片是現(xiàn)場技術(shù)管理人員第一時(shí)間得到的最直觀的資料，通過測試卡片曲線識別分析可以對測試質(zhì)量以及儲層特征進(jìn)行初步定性分析，在最短的時(shí)間內(nèi)安排下步工作。

第十七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（一）壓力卡片的識別（二開二關(guān)工作制度）第十八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（二）各測壓階段的作用①初流動階段：是為了釋放由于鉆井液浸入引起井底附近過高的壓力狀態(tài)，疏通地層通道，使地層恢復(fù)到接近天然流動狀態(tài)。②初關(guān)井壓力恢復(fù)階段：這一階段主要是在較短時(shí)間的初流動后，地層沒有損失能量的條件下，獲得原始地層壓力。③二次流動階段：是為了讓地層充分流動，錄取地層的液性、產(chǎn)能資料。④二次關(guān)井壓力恢復(fù)階段：錄取滿足定性定量分析的壓力恢復(fù)曲線，求取地層特性參數(shù)，評價(jià)油氣藏。⑤對自噴井，需要觀察穩(wěn)產(chǎn)情況時(shí)（對氣井為求產(chǎn)氣方程和真表皮系數(shù)），進(jìn)行三開三關(guān)測試。⑥非自噴井需要增大排液量，消除壓井液或鉆井液濾液的影響，求得可靠液性時(shí)，可下入納維泵進(jìn)行排液或三次開井進(jìn)行抽汲排液。第十九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（1）油管嚴(yán)密不漏：該測試層為一低產(chǎn)層，測試壓力卡片曲線反映，B1≈0；B2=C1，A=E，證實(shí)管柱密封無漏失。（三）實(shí)測壓力曲線分析第二十頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（2）油管嚴(yán)重漏失在圖6-69的卡片上，下鉆停工階段，壓力值下降，說明環(huán)空液面下降，液體進(jìn)入管內(nèi)。測試前加水墊996m，而B1點(diǎn)壓力為27.31MPa，證實(shí)開井前，環(huán)空液體已大量進(jìn)入管內(nèi)第二十一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（3）測試過程中管柱刺漏:測試初期管柱不漏，二次開井一段時(shí)間，環(huán)空液面突然下降，立即起鉆循環(huán)，發(fā)現(xiàn)有一根鉆桿接頭處刺壞。測試卡片上二次流動曲線在管柱刺漏后，壓力突然陡直上升（見圖6-70）。第二十二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日以下為多流測試器上帶壓力計(jì)檢驗(yàn)管柱密封性的實(shí)測壓力卡片：（1）管柱密封—非自噴高產(chǎn)井的實(shí)測壓力卡片（見圖6-71）第二十三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（2）管柱密封—自噴井的實(shí)測壓力卡片（見圖6-72）。第二十四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（3）管柱漏失的實(shí)測壓力卡片（見圖6-73）第二十五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日2.封隔器密封性檢查:地層測試中，坐封不嚴(yán)造成的漏失和管柱不密封引起的漏失有時(shí)不易區(qū)別，如在測試閥上部帶驗(yàn)漏壓力計(jì)，可以根據(jù)該卡片的壓力變化予以區(qū)別。環(huán)空液面觀察可以發(fā)現(xiàn)封隔器的漏失，如環(huán)空液面迅速下降，表明封隔器膠筒破裂而失封。第二十六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日圖6-75為一測試中封隔器失效的實(shí)測壓力記錄卡片（C2=D2=E）。

第二十七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日3.圖6-76為跨隔測試成功的實(shí)測壓力卡片第二十八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日圖6-77為跨隔測試失敗的實(shí)測壓力卡片。跨隔下壓力計(jì)卡片上，開關(guān)井測試過程的壓力曲線和測試層壓力卡片完全一致，說明下封隔器失封第二十九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日4.起下鉆及開關(guān)井操作質(zhì)量檢查:起下鉆及開關(guān)井操作無誤是保證測試成功的重要環(huán)節(jié)，要求起下鉆中途不得坐封開井，管柱工具深度準(zhǔn)確，開關(guān)井操作一次成功。如出現(xiàn)下鉆中途開井（見圖6-78）、二次開井多次活動才打開（見圖6-79）。第三十頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日下鉆遇阻，造成中途坐封開井、油管深度下錯(cuò)、多流測試器打不開等均會造成測試失敗，如開關(guān)井重復(fù)動作、關(guān)井操作時(shí)，提開端面密封（見圖6-80）；關(guān)井提松封隔器（見圖6-81）；起鉆中途開井，取樣器樣品漏失或失真（見圖6-82）等均會造成測試資料不全或不準(zhǔn)。壓力卡片可以準(zhǔn)確地反映出起下鉆及開關(guān)井操作中出現(xiàn)的問題。第三十一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日5.油管傳輸射孔質(zhì)量檢查:圖6-83為一油管傳輸射孔成功井在射孔前后的測試資料對比。在未射孔前測試，基本上為干層。坐封開井后，未射孔前流動壓力曲線平直無產(chǎn)出。射孔點(diǎn)火后地層有產(chǎn)出，流動壓力曲線上升，為一低產(chǎn)層，證實(shí)已射開地層。第三十二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日6.壓力計(jì)、時(shí)鐘質(zhì)量檢查①壓力計(jì)靈敏度差，分辨率低，曲線呈臺階狀上升（見圖6-84）第三十三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日②壓力計(jì)靈敏度差，流壓曲線出現(xiàn)小角度（見圖6-85）第三十四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日③二次流動階段時(shí)鐘偷停。從卡片上可以看到二次開井154min，但行距比初關(guān)井124min還要短（見圖6-86）。第三十五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日7.工具堵塞造成測試失敗或曲線異常:（1）工具堵塞及工具不密封，造成終流動曲線和終關(guān)井曲線異常（見圖6-87）第三十六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（2）工具內(nèi)有砂，多次關(guān)井關(guān)不住，沒有取得完整測試資料（見圖6-88）

第三十七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（3）多流測試器心軸有砂，造成多流測試器以下工具某部位和環(huán)空串漏，關(guān)井壓力恢復(fù)異常（見圖6-89）第三十八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

測試卡片壓力曲線完整記錄了測試的全部施工過程,對施工過程中出現(xiàn)的工藝問題都能夠直接反映。通過對測試卡片的識別將有助于我們正確區(qū)分地層因素和非地層因素，不但可以對測試工藝及儲層特征進(jìn)行定性分析,而且對后期測試資料準(zhǔn)確評價(jià)也具有重要作用。第三十九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（四）壓力卡片曲線類型鑒別

測試壓力曲線各井、各層的形態(tài)千變?nèi)f化，但是根據(jù)不同類型儲層的測試曲線特征，基本上可以分為以下六大類，在測試現(xiàn)場，可以快速地進(jìn)行鑒別。對關(guān)井恢復(fù)時(shí)間短、未出現(xiàn)徑向流的資料，亦可以按此進(jìn)行定性解釋。第四十頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日第四十一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日①低壓低滲透層壓力卡片曲線曲線流動過程中基本無產(chǎn)出或產(chǎn)出量極少，流動曲線平直，有低緩的壓力恢復(fù)，恢復(fù)壓差隨關(guān)井時(shí)間長短不等。②低滲透層壓力卡片曲線測試開井流動曲線上升低緩，有較小的流動壓差，產(chǎn)出量少，一般有少量的地層流體產(chǎn)出。壓力恢復(fù)速度慢，出現(xiàn)徑向流概率小，一般不能在測試有效時(shí)間內(nèi)對儲層進(jìn)行確切的定性定量分析。第四十二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日③高壓低滲透層壓力卡片曲線流動過程中產(chǎn)出量少，流壓曲線上升緩慢，但地層具有一定的壓力恢復(fù)能力，在測試過程中關(guān)井最高測點(diǎn)壓力遠(yuǎn)大于初、終靜液柱壓力。由于地層滲透性差，雖然地層壓力高于靜液柱壓力，但不會出現(xiàn)自噴。④低壓高滲透層壓力卡片曲線開井期間井底的流壓增加明顯，液柱上升快，在測試開井較短的時(shí)間內(nèi)，井底的流動壓力達(dá)到或接近地層壓力（流平曲線）第四十三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日⑤地層污染堵塞壓力卡片曲線地層受鉆井、完井階段工程施工的影響，往往造成不同程度的地層污染堵塞。受污染堵塞的地層，經(jīng)測試能夠直觀地在實(shí)測壓力卡片曲線上反映出來，一類為井筒表皮污染類型，一類為地層深度污染類型。第四十四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日⑥能量衰竭型壓力卡片曲線測試層雖具有一定的生產(chǎn)能力，但由于供液范圍小，能量衰竭快，曲線特征見圖6-60曲線c。這類層在測試中地層有產(chǎn)出，有時(shí)能夠自噴，但自噴期產(chǎn)量不穩(wěn)，流壓逐漸下降。判斷衰竭的主要標(biāo)志是終關(guān)井地層壓力和初關(guān)井地層壓力相比，有明顯的下降。第四十五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

以上六種類型測試曲線在砂巖儲層的測試中均可以見到。對于碳酸鹽巖儲層（冀中地區(qū)），除不存在高壓低滲透這一類型外，其它五種類型測試曲線均可以見到。通過對測試曲線進(jìn)行類型分析，不但可以對儲層特征有一個(gè)初步認(rèn)識，而且可以結(jié)合靜態(tài)資料和定量分析結(jié)果進(jìn)行對比分析，以便對儲層做出準(zhǔn)確評價(jià)。第四十六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日四、油藏模型診斷與曲線特征分析

任何一個(gè)試井理論模型均包括基本模型、內(nèi)邊界模型和外邊界模型，同樣每一個(gè)特征曲線也包含上述三方面的信息：

1、早期階段

2、無限作用徑向流動階段；

3、外邊界反映階段（晚期階段）第四十七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日Pwftp1tp2tp3tp4Rwr1r2r3r4tp4tp3tp2tp1r壓力擴(kuò)散示意圖第四十八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

（1）均質(zhì)類型儲層壓力曲線特征（2）徑向復(fù)合儲層壓力曲線特征（3）垂直裂縫儲層壓力曲線特征（4）嚴(yán)重污染堵塞型壓力曲線特征（5）低滲透層污染型壓力曲線特征（6）地層部分射開壓力曲線特征（7）雙重滲透層（層間無越流）曲線特征（8）晚期壓力曲線特征砂巖油藏壓力曲線特征第四十九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（一）均質(zhì)類型儲層壓力曲線特征③第Ⅳ段a′曲線的上翹幅度、回歸斜率的大小，預(yù)示了不滲透邊界的組合形狀，線性邊界（斷層）a′回歸斜率與徑向流回歸斜率之比為2.0

①徑向流斜率與地層滲流參數(shù)之間的關(guān)系為：②m′/m、β角與CDe2S之間的關(guān)系為m′/m越大，β角越接近90°，CDe2S越大，表皮系數(shù)越大；反之表皮系數(shù)越小。在CDe2S＞1條件下，一般1＜m′/m＜20，90°＜β＜180°?；艏{壓降/壓恢分析法圖第五十頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日②第Ⅱ段為過渡段，導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)峰值后向下傾斜，S值越大峰值越高，相應(yīng)導(dǎo)數(shù)與雙對數(shù)曲線在徑向流段的開口距離越大。①第Ⅰ段為井筒儲集效應(yīng)段，雙對數(shù)與導(dǎo)數(shù)呈45°直線，斜率為1.0。④第Ⅳ段為外邊界反映段，a線為不滲透邊界特征反映，b線為恒壓邊界特征反映。③第Ⅲ段為徑向流段，導(dǎo)數(shù)曲線的特征為水平線

Gringarten典型曲線分析法圖第五十一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

1、高滲透層曲線（自噴高產(chǎn)油層）—廟108x1井

井段：2297.00～2300.00m層位：東一段

層號解釋井段巖石密度孔隙度泥質(zhì)含量含油飽和度解釋結(jié)論642297.00-2301.502.1824.763.2442.11油層工作制度日產(chǎn)油PwfPiΔPK/μDR/Sｒiφ4.76mm油嘴95.6621.3221.740.4112320.82/－1.56460第五十二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日測井綜合曲線

測井綜合曲線圖上聲波曲線平穩(wěn)，反映儲層巖性均勻；自然伽瑪?shù)椭?，反映泥質(zhì)含量低，物性好；電阻率曲線形態(tài)飽滿為明顯的油層特征。第五十三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

本次測試采用一開一關(guān)測試制度，開井4.6小時(shí)、關(guān)井41.5小時(shí)。實(shí)測壓力歷史圖反映開井初期流壓上升快，開井11分鐘時(shí)液墊噴出，45分鐘時(shí)地面短時(shí)間關(guān)井裝油嘴，51分鐘時(shí)地面開井，采用φ4.76mm油嘴放噴求產(chǎn)，流壓穩(wěn)定，地面流量穩(wěn)定，表明該層滲透性好。第五十四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)圖中井筒續(xù)流段較短，導(dǎo)數(shù)曲線峰值較低，表皮系數(shù)小，導(dǎo)數(shù)曲線有較長的水平段，霍納圖上具有較長的徑向流直線段，為良好的均質(zhì)油藏特征，在探測半徑460m內(nèi)無邊界反映,該層為一特高流度自噴油層。

第五十五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日2、中滲透自噴油層變井筒儲集壓力曲線（地面關(guān)井）—廟38×1井井段：2705.70～2746.70m層位：東一段工作制度日產(chǎn)油量PwfPiΔPK/μCSｒiφ15.875mm油嘴36.720.1325.985.8540.130.725-1.0288第五十六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日測井綜合曲線反映111#-114#層隨著深度增加，泥質(zhì)含量由偏高至較純，總體反映儲層不均，致密鈣質(zhì)層影響電阻率值，114#層相對電性較好。測井綜合曲線第五十七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

本次測試第二次開井流體噴出，用φ15.875mm井底油嘴控制，放噴93分鐘，產(chǎn)出油23.7m3，因求產(chǎn)時(shí)間短，折算產(chǎn)量偏高，第二次關(guān)井采取地面關(guān)井方式。第五十八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)圖上反映橫坐標(biāo)第三周期位置導(dǎo)數(shù)曲線呈“凹”狀，之后出現(xiàn)徑向流段（水平段），對應(yīng)于霍納曲線圖上位于橫坐標(biāo)刻度101的位置呈緩“駝峰”形態(tài)，該階段曲線為變井筒儲集特征，是由于地面關(guān)井井筒儲集空間大、相態(tài)重新分布所致，不影響資料的準(zhǔn)確評價(jià)，只影響徑向流出現(xiàn)時(shí)間。在儲層類型識別時(shí)應(yīng)注意與雙重介質(zhì)、雙重滲透儲層類型的區(qū)別。該層為一較高流度自噴油層。第五十九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日3、低滲透層曲線（非自噴層）—北深28井

井段：3585.00～3591.00m層位：東三段

層號解釋井段厚度電阻率孔隙度泥質(zhì)含量含油飽和度解釋結(jié)論1253585.60-3586.300.700干層1263587.60-3591.103.5010.518.13.526.0可能油氣層日產(chǎn)量PwfPiΔPK/μDR/Sri測試結(jié)論油水0.249.1419.9140.6320.722.751.36/3.3028.93含油水層第六十頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日測井綜合曲線

測井綜合曲線反映125#層電阻率低，自然電位曲線異常幅度小，滲透性差，為干層特征；126#層儲層物性較好，但深側(cè)向電阻率曲線底部為滑坡狀，為含油水層特征第六十一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

施工采用兩開兩關(guān)三開抽汲測試制度，實(shí)測壓力歷史圖直觀反映開井階段流壓上升較快，說明地層具一定的產(chǎn)液能力；關(guān)井初期壓力恢復(fù)曲線上升變化速度較快，拐點(diǎn)處壓力變化比較圓滑，但仍反映地層存在一定的污染。第六十二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)圖中早期呈45°線變化，過渡段導(dǎo)數(shù)曲線有一定的峰值，反映地層存在污染，中期導(dǎo)數(shù)曲線徑向流動段穩(wěn)定（導(dǎo)數(shù)曲線水平段較長），反映儲層具較好的均質(zhì)性。該層為一較低流度、中度污染層。

第六十三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日4、極低滲透層曲線（干層）—廟36x1井

井段：2660.50～2666.30m層位：東一段

層號解釋井段厚度密度孔隙度泥質(zhì)含量含油飽和度解釋結(jié)論952660.50-2666.305.802.2124.27.813.6水層日產(chǎn)量Pwf實(shí)測最大壓力ΔP回收液Cl-含量壓井液Cl-含量測試結(jié)論氣水少量液0.166.9721.4414.4727005.81194192干層第六十四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日測井綜合曲線

測井綜合曲線反映95#層電阻率低值，為水層特征。第六十五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

實(shí)測壓力歷史圖反映開井階段流壓曲線平直；關(guān)井階段壓力恢復(fù)速度緩慢，且恢復(fù)幅度低，第二次關(guān)井31.37小時(shí)末點(diǎn)最大壓力僅為21.44MPa，說明地層導(dǎo)流導(dǎo)壓能力差。第六十六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)曲線圖上兩條曲線很近，晚期相交，無徑向流段，曲線整體形態(tài)反映地層物性非常差。霍納曲線整體形態(tài)呈下“凹”狀，晚期壓力仍在明顯上升變化，不能滿足外推地層壓力條件,該層為一極低滲透層。第六十七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日rM——內(nèi)區(qū)半徑

M1＞M2為內(nèi)區(qū)滲流條件比外區(qū)好；M1＜M2為內(nèi)區(qū)滲流條件比外區(qū)差。（二）徑向復(fù)合儲層壓力曲線特征111mKM=第六十八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（a－b－c）段為續(xù)流段；（c－d）段為內(nèi)區(qū)徑向流段，呈水平線；（d－e）段為內(nèi)外區(qū)壓力響應(yīng)過渡段，當(dāng)M1＞M2時(shí)（d－e）段上翹，當(dāng)M1＜M2時(shí)（d－e）段下掉（轉(zhuǎn)注井中較多）；（e－f）段為外區(qū)徑向流動段。第六十九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日5、自噴壓衰層—廟6x1井

井段：2848.70～2856.80m層位：

東一段

層號解釋井段厚度密度孔隙度泥質(zhì)含量含油飽和度解釋結(jié)論992848.70-2849.300.62.3016.4519.6313.53油層1002854.50-2856.802.32.2424.74.4265.24油層工作制度日產(chǎn)量PwfPiΔP(K/μ)1ｒMMc(K/μ)2油氣φ5mm油嘴φ15mm孔板238.13931822.5026.173.67239.764.213.018.44第七十頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日測井綜合曲線

測井綜合曲線圖上99#、100＃層巖、電、物三性均反映好儲層特征，電阻率曲線形態(tài)飽滿，為良好的油氣儲層。第七十一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

本次施工采用三開二關(guān)測試制度，第一次開井92min后測試墊水噴出地面，第二、三次開井用φ5mm油嘴進(jìn)行放噴、求產(chǎn)，地面產(chǎn)量相對平穩(wěn)，但井底流壓下降趨勢明顯，綜合反映試油求產(chǎn)階段產(chǎn)能未達(dá)到穩(wěn)定。第七十二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)圖反映徑向流動段之后導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)明顯上翹趨勢，結(jié)合三次關(guān)井恢復(fù)壓力幅度持續(xù)下降（壓力衰竭現(xiàn)象）的實(shí)際狀況綜合判斷，該層具復(fù)合油藏特征，經(jīng)模擬計(jì)算求得徑向復(fù)合半徑為64.2m，內(nèi)區(qū)流度大于外區(qū)流度，其流度比（Mc）為13.0，外區(qū)地層流度（K/μ）2為18.44×10-3μm2/mPa.s。該層于99年3月用φ5mm油嘴投產(chǎn)，平均日產(chǎn)油48t，與試油初期日產(chǎn)量（238.1m3）相差很大，證實(shí)產(chǎn)能遞減明顯，進(jìn)一步說明了儲層徑向上的不均質(zhì)性。第七十三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

無限大均質(zhì)地層，具有一條與井相交的垂直裂縫，長度為2Xf，裂縫具有無限大的滲透率，即裂縫具有無限傳導(dǎo)性，或者垂直裂縫面的流量是均勻的。適用于均勻流裂縫井和水力壓裂措施而形成的無限導(dǎo)流垂直裂縫井。無限傳導(dǎo)及均勻流垂直裂縫地層

（三）垂直裂縫儲層壓力曲線特征第七十四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日①初期（a－b）段為線性流段，雙對數(shù)、導(dǎo)數(shù)曲線呈1／2斜率平行線，井筒儲集系數(shù)較大時(shí)，對該段曲線特征形態(tài)有一定的影響；②（a－b）段的雙對數(shù)與導(dǎo)數(shù)間縱坐標(biāo)方向距離為0.301對數(shù)周期；③（c－d）段為擬徑向流段，導(dǎo)數(shù)曲線呈水平線。第七十五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日6、北深28井

井段：4569.60～4579.00m層位：

沙一段

層號解釋井段厚度密度孔隙度泥質(zhì)含量含油飽和度解釋結(jié)論1704569.50-4571.001.502.516.114.10干層1714572.10-4575.503.402.0124.74.649Ⅱ級裂縫1724575.90-4576.800.902.619.85.738差油層日產(chǎn)量PwfPiΔPK/μXf備注油氣水0未計(jì)量液19.636.5559.1722.620.238.22未定性第七十六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日測井綜合曲線

測井綜合曲線反映171#層厚度較大，自然伽瑪?shù)椭?、補(bǔ)償密度低值、補(bǔ)償中子孔隙度大、聲波高、電阻率低，為較典型裂縫儲層特征。第七十七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)圖早期段（橫坐標(biāo)0.1小時(shí)以前）兩條曲線縱坐標(biāo)距離為0.301對數(shù)周期；中期段(0.1-2小時(shí))呈“軌道形”平行上升，其斜率為0.5；晚期段略有上翹趨勢，未出現(xiàn)明顯的徑向流動段，反映井筒附近裂縫連通范圍有限，且基巖地層滲透性差。第七十八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

本次測試壓井液為比重1.39的泥漿，測試墊水高度3046.36m，施工采用一開一關(guān)測試制度。初、終靜液柱壓力差為2.83MPa，折測試全過程管柱內(nèi)漏失泥漿液1.673m3。實(shí)測壓力歷史圖中開井3.51小時(shí)后水墊噴出，并伴有可燃?xì)怏w，氣量未計(jì)量；地面觀察氣量時(shí)大時(shí)小，后停噴。氣分析結(jié)果：C1含量85.39%,綜合判斷為濕氣。第七十九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日7、柳158X1井井段：3594.20～3629.80m層位：沙三5亞段階段工作制度日產(chǎn)量PwfPiΔPK/μXfri解釋結(jié)論油水試油測試0.448.7218.5433.7715.230.0751.854.37含油水層第八十頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日測井綜合曲線

測井綜合曲線反映自然伽瑪?shù)椭?，巖性較純，但聲波幅值低，自然電位異常幅度小，為低滲儲層特征。深(m)自然0150自然-2080微球0.1100淺B0.1100深B0.1100聲波18040補(bǔ)償1.22.8補(bǔ)償86-14榼榼榼榼35903600361036203630365051525354第八十一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

測試共完成三次開、關(guān)井施工，地層累計(jì)產(chǎn)出油3.0m3，水59.9m3，測試結(jié)論為含油水層。實(shí)測壓力曲線反映三次關(guān)井壓力恢復(fù)形態(tài)基本一致，但隨開井時(shí)間延長，關(guān)井壓力恢復(fù)速率呈依次降低趨勢，表明地層持續(xù)供給能力較弱。第八十二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)曲線早期經(jīng)短時(shí)間井筒儲集后，即表現(xiàn)出明顯的裂縫地層特征，兩條曲線相隔約0.301周期，呈“軌道”狀延伸近3個(gè)對數(shù)周期，之后出現(xiàn)擬徑向流動。表明地層中可能發(fā)育有微裂縫，在一定程度上提高了地層產(chǎn)能，但由于裂縫有效半徑較小，基巖供液能力差，地層總體上仍表現(xiàn)出低滲特征。第八十三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

無限大均質(zhì)地層，有一條與井相交的垂直裂縫，長度為2Xf，裂縫具有一定的滲透率（Kf），沿著裂縫存在壓降，即裂縫具有有限傳導(dǎo)性。適用于水力壓裂、加砂支撐且粒度比適當(dāng)而形成的有限導(dǎo)流垂直裂縫井。有限傳導(dǎo)垂直裂縫地層第八十四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日①早期（a－b）段為續(xù)流段；②（c－d）段為雙線性流段，雙對數(shù)、導(dǎo)數(shù)曲線呈平行“軌道”形狀，斜率為1／4，兩條曲線間縱坐標(biāo)差為0.602對數(shù)周期；③（e－f）段為擬徑向流動段，導(dǎo)數(shù)曲線呈水平線；第八十五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日太27井壓前雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)曲線反映導(dǎo)數(shù)曲線峰值高、雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)曲線開口大，說明地層滲透性差，且存在較嚴(yán)重污染。壓裂后雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)曲線反映在0.1～40小時(shí)區(qū)間導(dǎo)數(shù)與雙對數(shù)曲線呈1/4斜率平行“軌道”形態(tài)變化，證實(shí)裂縫線性流動作用時(shí)間長，即壓裂裂縫半長較大。第八十六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日項(xiàng)目層號井段m日產(chǎn)量m3/d地層壓力MPa壓力系數(shù)滲透率10-3μm2導(dǎo)流能力10-3μm2.m裂縫半長m表皮系數(shù)探測半徑m壓前42、43、442029.4-2052.0油:0.0517.340.940.018.832.2壓后41、4243、442025.6-2052.0油:40.0318.851.023.53236.3275.1-5.55183.6賽83X井第八十七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)圖中，導(dǎo)數(shù)曲線峰值高，且兩條曲線開口大，為嚴(yán)重污染堵塞型曲線特征。此類地層一般采用酸化解堵措施即可見到明顯效果（四）嚴(yán)重污染堵塞型壓力曲線特征第八十八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日8、廟24x2井（酸后自噴）井段：2793.00～2799.10m東二段本層用15m3土酸進(jìn)行酸化，酸化后用水力噴射泵排液，累計(jì)排液71.5m3，誘噴成功，用φ6mm油嘴求產(chǎn)，獲工業(yè)氣流。實(shí)測壓力歷史曲線第八十九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日霍納曲線圖雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)曲線圖第九十頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日9、柳24x1井井段：2853.90～2858.00m層位：沙三5亞段測試過程開井階段地層無流體產(chǎn)出，但在測試結(jié)束、起油管至130單根時(shí)突然發(fā)生井涌，立刻搶裝井口，進(jìn)行放噴求產(chǎn)，獲工業(yè)油流。實(shí)測壓力歷史曲線第九十一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)曲線圖霍納曲線圖第九十二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

10、唐2-17井（無產(chǎn)出）井段：1846.00～1866.00m層位：寒武系本層用19.5m3的鹽酸進(jìn)行酸化，酸后累計(jì)排液137.18m3（含油花），酸后試油結(jié)論為水層。

階段工作制度日產(chǎn)量PwfPiΔP測試結(jié)論油水中途測試測試

液0.0130.1616.2616.10未定性酸后日抽22次1700/1600m油花8.5

水層（五）低滲透層污染型壓力曲線特征第九十三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日實(shí)測壓力歷史曲線第九十四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日霍納曲線圖雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)曲線圖第九十五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日11、南31x1井井段：1899.20～1902.60m層位：沙一段

層號解釋井段厚度電阻率孔隙度泥質(zhì)含量含油飽和度解釋結(jié)論141899.20-1902.603.6011.010.629.80可能油氣層累計(jì)產(chǎn)出量日產(chǎn)量PwfPiΔP測試結(jié)論備注油水油水0.005液0.120.06液0.260.0518.6118.56低滲污染層未措施第九十六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日實(shí)測壓力歷史曲線第九十七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)曲線圖霍納曲線圖第九十八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日打開程度系數(shù)：橫向與縱向滲透率比：（六）地層部分射開壓力曲線特征第九十九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日①（a－b）段為井筒儲集效應(yīng)段，雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)呈45°直線。②（b－c）段為過渡段，導(dǎo)數(shù)曲線出現(xiàn)峰值后向下傾斜，峰值（H）的高低，取決于地層污染程度和hPD的大小，hPD越小，射孔打開程度越低，打開不完善造成的井壁阻力越大；③（c－d）段為球形流或半球形流反映段，導(dǎo)數(shù)曲線呈近似－0.5斜率直線下掉，Kr／Kz越小，產(chǎn)生球形流的時(shí)間越早，斜率越大，結(jié)束時(shí)間也越早，反之產(chǎn)生球形流的時(shí)間和結(jié)束時(shí)間越晚。④（d－e）為全層徑向流動段，導(dǎo)數(shù)曲線呈水平線。特征描述：第一百頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日霍納曲線圖

第一百零一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日雙對數(shù)－導(dǎo)數(shù)曲線

第一百零二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日實(shí)際井

雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)圖上“叉把”部分為標(biāo)準(zhǔn)45°線，過渡段時(shí)間較長、近2個(gè)對數(shù)周期，并且橫軸0.2-2刻度段導(dǎo)數(shù)曲線呈線性下掉，徑向流段雙對數(shù)與導(dǎo)數(shù)曲線開口較大，曲線整體形態(tài)反映射孔打開不完善特征。表皮系數(shù)偏大的主要原因是球形流附加

壓力降所致，并非地層污染堵塞因素，經(jīng)理論模擬分析球形流附加表皮系數(shù)為3.28，總體表皮系數(shù)為4.05，相應(yīng)堵塞比為1.58。第一百零三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日地層系數(shù)比

彈性儲能比（七）雙重滲透層、層間無越流型曲線（雙層）

()()()211hChChCtttfffw+=112211hKhKhKk+=第一百零四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（f－g）段為低滲透層徑向流段，導(dǎo)數(shù)曲線為水平線，其在縱坐標(biāo)軸向的位置受地層系數(shù)比（k）值的控制。（a－b－c）段為井筒儲集影響段；（c－d）段為高滲透層徑向流段，導(dǎo)數(shù)曲線呈水平線；（d－e）段為過渡段，也是高滲透層邊界反映段，受ω、reD影響曲線形態(tài)有所不同；第一百零五頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日—廟28×1井井段：2661.20～2686.00m層位：東二段

層號解釋井段厚度密度孔隙度泥質(zhì)含量滲透率解釋結(jié)論382661.30-2672.9011.602.4123.619.193.2可能油氣層392677.50-2690.4012.902.3228.316.8208.6可能油氣層第一百零六頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日測井綜合曲線反映38#層巖性不均勻特征明顯，泥質(zhì)含量高、滲透性差；39#層相對巖性、物性比38#層要好，但兩層的電阻率值均偏低。測井綜合曲線

第一百零七頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日日產(chǎn)量PwfPiΔPK/μωkS油水0.1624.9413.3525.5212.170.410.210.978-1.91第一百零八頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

實(shí)測壓力歷史圖中開井流動段顯示為中等產(chǎn)層。雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)圖中第一個(gè)徑向流動段后，導(dǎo)數(shù)曲線上翹又出現(xiàn)第二個(gè)徑向流動段，顯示為雙重滲透（雙層）、層間無越流壓力曲線特征。由過渡段形態(tài)及彈性儲能比ω和地層系數(shù)比k成果參數(shù)分析，兩個(gè)層的滲透性、物性相差較大，結(jié)合電性資料分析，39#層滲透性好，但遠(yuǎn)距離能量補(bǔ)充緩慢，徑向上物性呈變差趨勢。第一百零九頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日廟29×1井井段：2729.80～2742.40m層位：東二段

層號解釋井段厚度密度孔隙度泥質(zhì)含量滲透率解釋結(jié)論1312729.80-2732.602.802.4014.127.09.6干層2732.60-2734.602.002.4316.711.020.0油層1322736.30-2737.601.302.4213.837.08.8干層2737.60-2742.304.702.3818.28.329.0油層第一百一十頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日測井綜合曲線反映兩個(gè)儲層的物性、滲透性均較差，電阻率值低，其中131#層儲層有效厚度薄，且?guī)r性不均勻，泥質(zhì)含量較高；132#層儲層厚度大，聲波數(shù)值和自然電位異常幅度相對比131#層要好，兩層對比可見132#層巖性、物性、滲透性較好于131#層。測井綜合曲線

第一百一十一頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日射孔井段厚度日產(chǎn)量PwfPiΔPK/μωkS油水2729.80-2734.404.600.414.9814.3526.5830.95-3.452736.20-2742.406.20第一百一十二頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日

實(shí)測壓力歷史圖上開井流壓曲線上升變化明顯，說明地層具有一定產(chǎn)能。雙對數(shù)-導(dǎo)數(shù)圖上呈現(xiàn)兩個(gè)水平段（徑向流段），結(jié)合本次測試井段中131#、132#層物性差異明顯的實(shí)際情況分析，測試壓力資料具備典型雙重滲透（雙層）、層間無越流地層壓力曲線特征。從兩個(gè)徑向流動段縱坐標(biāo)位置差異較大的特征分析，兩個(gè)層地層系數(shù)（Kh）差異大，并且從第一徑向流段向第二徑向流段過渡期，導(dǎo)數(shù)與雙對數(shù)曲線近似交合的趨勢分析，物性較好的儲層在徑向上物性呈變差趨勢，供液能力差。第一百一十三頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日(八)晚期階段曲線特征

曲線晚期階段形狀主要受油氣藏外邊界的影響，主要影響因素有：

1）存在斷層或油層尖滅等不滲透邊界；

2）有邊水或注入水形成的定壓邊界；

3）油層存在有氣頂或底水；

4）氣層具有邊底水；

5）平面上分布有不同性質(zhì)的流體。上述因素既可能單獨(dú)存在，也可能組合形成復(fù)雜的外邊界情況。第一百一十四頁，共一百三十二頁，編輯于2023年，星期日（1）一條不滲透邊界

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