第一節(jié)回熱加熱器的型式臥式加熱器回熱循環(huán)：由回熱加熱器、回熱抽汽管道、水管道、疏水管道等組成的一個加熱系統(tǒng)；加熱器的類型：汽、水接觸方式：混合式加熱器：汽水直接接觸：表面式加熱器：汽水不接觸，通過金屬壁面換熱立式加熱器受熱面布置方式：一、混合式加熱器混合式加熱器：加熱蒸汽與水在加熱器內直接接觸，來完成熱量交換，從而提高水溫。1、混合式加熱器的結構

（1）按布置方式分：臥式和立式臥式混合式加熱器1、外殼；2、多孔淋水盤組；3、凝結水入口；4、凝結水出口；5、汽水混合物引出口；6、事故時凝結水到凝結水泵進口聯(lián)箱的引出管；7、加熱蒸汽進口；8、事故時凝結水往凝汽器的引出管；C、加熱蒸汽入口D、凝結水出口A、汽氣混合物出口B、凝結水進口（2）結構設計：汽水接觸面積盡量大，熱交換時間盡量長。故將水變微細霧化和薄膜，逆向流動和多層橫向沖刷，目的增加傳熱量，使水出口溫度達到該級加熱器蒸汽壓力下的飽和溫度。（3）以除氧為主的混合式加熱器，稱除氧器。（4）混合式加熱器在加熱或冷凝過程中分離出來的不凝結氣體和部分余汽被引至凝汽器或專設的冷卻器中。（5）在非重力式混合加熱器和除氧器，應在出口設置一定容積的集水箱，以確保其后水泵運行安全可靠。2、混合式加熱器及其系統(tǒng)的特點：

（1）可以將給水加熱到該級加熱器壓力下的飽和溫度。由于汽水直接混合，充分利用了蒸汽的能位，熱經濟性比表面式的高。

（2）由于汽水直接混合，無金屬傳熱面，結構簡單，金屬耗量少，造價低。便于匯集各種不同參數(shù)的汽、水流量，如：疏水，補充水，擴容蒸汽等。（3）可以兼作除氧設備使用；

（4）全部由混合式加熱器組成的系統(tǒng)：安全性可靠性低，系統(tǒng)投資大（每級都設置泵，才能將飽和水壓入高一級的加熱器內）。圖2－1全混合式加熱器回熱系統(tǒng)（5）重力布置方式的混合式加熱器回熱系統(tǒng)采用重力式回熱系統(tǒng)布置方式的混合低壓加熱器組可以解決前面的問題，同時提高熱經濟性。圖2－2帶有兩組重力布置方式的混合式加熱器回熱系統(tǒng)12345678CH1H2H3H4H5H6H7H8SG2SG1至C圖2－3帶有部分混合式低壓加熱器的熱力系統(tǒng)二、表面式加熱器

加熱過程：加熱蒸汽與水在加熱器內通過金屬管壁進行傳熱，通常水在管內流動，加熱蒸汽在管外。

疏水

—表面式加熱器中加熱蒸汽在管外沖刷放熱后的凝結水。

端差（上端差、出口端差）—

表面式加熱器管內流動的水吸熱升溫后的出口溫度與疏水溫度之差。1、表面式加熱器的結構（1）分類：布置方式：臥式（大容量常采用）、立式水的引入引出方式：水室結構、聯(lián)箱結構管板—U形管束臥式高壓加熱器結構示意

1-U形管；2-拉桿和定距管；3-疏水冷卻段端板；4-疏水冷卻段進口；5-疏水冷卻段隔板；6-給水進口；7-人孔密封板；8-獨立的分流隔板；9-給水出口；10-管板；11-蒸汽冷卻段遮熱板；12-蒸汽進口；13-防沖板；14-管束保護環(huán)；15-蒸汽冷卻段隔板；16-隔板；17-疏水進口；18-防沖板；19-疏水出口（2）水室結構加熱器（U形管管板式加熱器）用途：低壓加熱器、中小機組高壓加熱器（2）聯(lián)箱結構加熱器

用途：大機組高壓加熱器1—給水入口聯(lián)箱；2—正常水位；3—上級疏水入口；4—給水出口聯(lián)箱；5—凝結段；6—人孔；7—安全閥接口；8—過熱蒸汽冷卻段；9—蒸汽入口；10—疏水出口；11—疏水冷卻段；12—放水口2、表面式加熱器的特點（1）有端差存在，蒸汽能量利用率較低，熱經濟性比混合式差；（2）有金屬傳熱，金屬耗量大，內部結構復雜，制造困難，造價高；（3）不能除去水中的氧和其它氣體，未能有效地保護高溫金屬件。（4）全部由表面式加熱器組成地系統(tǒng)簡單，運行安全可靠，布置方便，系統(tǒng)投資和土建費用少；圖2－6全表面式加熱器回熱系統(tǒng)圖2－7實際電廠采用的典型系統(tǒng)：高、低加熱器為表面式的系統(tǒng)（5）由于給水被加熱后是送入鍋爐，因此加熱器的水泵出口壓力比鍋爐壓力高，各加熱器內水管應能承受比鍋爐壓力還高的水壓，導致加熱器地材料價格上升。第二節(jié)表面式加熱器及系統(tǒng)的熱經濟性一、表面式加熱器的端差1——加熱蒸汽2——汽測壓力下的飽和狀態(tài)tsj——疏水溫度twj+1——進入加熱器的凝結水溫度twj——離開加熱器的凝結水溫度

——端差：

=tsj–

twj分析：

↓

，熱經濟性↑

ΔtabA,m212abtwj+1twjtsj12

t℃分析：

↓

，熱經濟性↑（1）如加熱器出口水溫twj不變，端差減少意味著tsj不需要原來的那樣高，回熱抽汽壓力可以降低一些，回熱抽汽做功比Xr增加，熱經濟性變好；（2）如加熱蒸汽壓力不變，tsj不變，端差

減少意味著出口水溫twj升高，其結果是減少了壓力較高的回熱抽汽做功比而增加了壓力較低的回熱抽汽做功比，熱經濟性得到改善。

ΔtabA,m212abtwj+1twjtsj12

t℃表面式加熱器端差的選擇端差與換熱面積的關系：換熱面積↑，

↓，減少端差是以付出金屬耗量和投資為代價。無過熱蒸汽冷卻段：

=3~6°C有過熱蒸汽冷卻段：

=-1~2°C

ΔtabA,m212abtwj+1twjtsj12

t℃二、抽汽管道壓降Δpj及熱經濟性twj+1twjtsj

j

j+1抽汽管道壓降Δpj：汽輪機抽汽口壓力pj和j級回熱加熱器內汽側壓力之差，即影響因素：蒸汽流速、局部阻力一般

pj不大于抽汽壓力pj的10%大容量機組取4%~6%；二、抽汽管道壓降Δpj及熱經濟性抽汽管道介質流速：過熱蒸汽：35～60m/s；飽和蒸汽：30～50m/s;濕蒸汽：20～35m/s。twj+1twjtsj

j

j+1分析：

pj

↓

，熱經濟性↑三、蒸汽冷卻器及其熱經濟性分析1、蒸汽冷卻器作用

↓回熱加熱器內汽水換熱的不可逆損失

↑加熱器出口水溫，↓端差，↑熱經濟性2、蒸汽冷卻器類型內置式蒸汽冷卻器：與加熱器本體合成一體（過熱蒸汽冷卻段）外置式蒸汽冷卻器：具有獨立的加熱器外殼，布置靈活

討論P57：第三段中：內置式蒸汽加熱器中有20－30℃的過熱度是如何反映在圖2－12中的？(b)(a)內置式；(b)外置式，SC2與主水流并聯(lián)；(c)外置式，SC2與主水流串聯(lián)（1）內置式蒸汽冷卻器（過熱蒸汽冷卻段）優(yōu)點：簡單，投資小缺點：冷卻段面積小，只能提高本級出口水溫，熱經濟性改善小，提高0.15%~0.20%（2）外置式蒸汽冷卻器優(yōu)點：減少本級端差，提高最終給口水溫度；換熱面積大，熱經濟性可提高0.3%~0.5%；布置方式靈活缺點：造價高3、特點外置式蒸汽冷卻器經濟性分析外置式蒸汽冷卻器是一個獨立的換熱器，具有較大的換熱面積，鋼材耗量大，造價高，但其布置方式靈活，即可減少本級加熱器的端差，又可提高最終給水溫度，降低機組熱耗，從而使熱經濟性獲得較大提高。（1）用做功能力法分析：A：提高給水溫度，減少鍋爐換熱溫差；B：蒸汽溫度降低，減少了本級加熱器換熱溫差，傭損減少，同時提高給水出口溫度，減少高壓力級回熱抽汽量。（2）熱量法：最終給水溫度提高，使熱耗降低，回熱抽汽做功增加，凝汽做功減少，冷源損失降低更多，熱經濟性提高。4、蒸汽冷卻器的連接方式水側連接方式：（1）內置式蒸汽冷卻器： 串聯(lián)連接（加熱器順序連接）（2）外置式蒸汽冷卻器：

串聯(lián)連接：全部給水流經冷卻器

并聯(lián)連接：只有一部分給水進入冷卻器提問：P58?圖2-13內置蒸汽冷卻器單級串聯(lián)內置式蒸汽冷卻器單級串聯(lián)？外置式蒸汽冷卻器連接方式(a)單級并聯(lián)；(b)單級串聯(lián)；(c)與主水流分流兩級并聯(lián)；(d)與主水流串聯(lián)兩級并聯(lián)；(e)先j-1級，后j級的兩級串聯(lián)；(f)先j級，后j-1級的兩級串聯(lián)（1）串聯(lián)連接優(yōu)點：進水溫度高，換熱溫差小，火用損??；缺點：給水全部流經冷卻器，給水系統(tǒng)阻力大，泵功消耗多（2）并聯(lián)連接優(yōu)點：給水系統(tǒng)阻力小，泵功消耗少缺點：進水溫度小，換熱溫差大，火用損大； 回熱抽汽做功少，熱經濟性稍差5、外置式蒸汽冷卻器連接方式比較四、表面式加熱器的疏水方式及熱經濟性分析1、疏水收集

——將疏水收集并匯集于系統(tǒng)的主水流（主給水或主凝結水）中。疏水收集方式分為：疏水逐級自流方式和疏水泵方式疏水逐級自流方式（1）疏水逐級自流方式

——利用相鄰表面式加熱器汽側壓差，將壓力較高的疏水自流到壓力較低的加熱器中，逐級自流直至與主水流匯合。（2）疏水泵方式 由于表面式加熱器汽側壓力遠小于水側壓力（特別是高壓加熱器），疏水必須借助疏水泵將疏水與水側的主水流匯合，匯入點常為該加熱器的出口水流中，由于此匯入地點的溫差最小，因此混合產生的附加冷源損失小。2．兩種疏水方式的熱經濟性分析熱量法：考慮對高一級與低一級抽汽量的影響；做功能力法：考慮換熱溫差和相應的傭損變化（1）疏水泵方式 疏水與主水流混合后，↓端差，↑熱經濟性（2）疏水逐級自流方式高一級抽汽量↑，低一級抽汽量↓，↓熱經濟性

hwj-1pj-1Dj-1pjDjpj+1Dj+1bah

j

hwj-1

pj-1Dj-1pjDjpj+1Dj+1圖2－17表面式加熱器j級疏水不同收集方式的分析圖2－18表面式加熱器j級疏水不同收集方式（a）疏水逐級自流；（b）疏水逐級直流加外置式疏水冷卻器；（c）采用疏水泵；（d）加疏水冷卻器對j級換熱的影響；（e）加疏水冷卻器對在j-1級發(fā)生壓降的影響。3、疏水冷卻器的設置目的：減少疏水逐級自流排擠低壓抽汽所引起的附加冷源熱損失或因疏水壓力降產生熱能貶值帶來的火用損；降低疏水經節(jié)流后產生蒸汽形成兩相流的可能性。布置方式：外置式、內置式pjhjhwjpj+1hj+1

h

jh

j+1hwj+1hwj+2

圖2－12帶有內置式蒸汽冷卻段和疏水冷卻段的加熱器示意圖下端差（入口端差）——加裝疏水冷卻器（段）后，疏水溫度與本級加熱器進口水溫之差一般推薦=5～10℃

設置疏水冷卻段的意義：

提高熱經濟性，對系統(tǒng)的安全運行也有好處。因為：原來的疏水為飽和水，當自流到壓力較低的加熱器時，經過節(jié)流降壓后，疏水會產生蒸汽而形成兩相流動，對管道下一級加熱器產生沖擊振動等不良后果，加裝疏水冷卻器后，這種可能性就降低了。對高壓加熱器而言，加裝疏水冷卻段后，疏水最后流入除氧器時，也將降低除氧器自生沸騰的可能性。4．實際系統(tǒng)疏水方式的選擇技術經濟比較：對熱經濟性影響約為0.5%～0.15%（1）疏水逐級自流方式：簡單、可靠、費用少應用：高壓加熱器、低壓加熱器（2）疏水泵方式：系統(tǒng)復雜，投資大應用：大、中型機組的最后一、二級低壓加熱器N600MW機組：全疏水逐級自流方式N300MW機組：全疏水逐級自流方式或第3臺低加采用疏水泵方式五、實際機組回熱原則性熱力系統(tǒng)回熱系統(tǒng)基本連接方式：（1）一臺混合式加熱器作為除氧器，將回熱加熱器分為高壓加熱器組和低壓加熱器組；（2）高壓加熱器疏水逐級自流進入除氧器（3）低壓加熱器疏水逐級自流方式進入凝汽器熱井或在末級或次末級加熱器采用疏水泵將疏水打入加熱器出口水管道中。

回熱抽汽過熱度較小時不宜采用蒸汽冷卻器；小機組不宜采用蒸汽冷卻器和疏水冷卻器。第三節(jié)給水除氧及除氧器一、給水除氧的必要性（1）給水由主凝結水和補充水組成，水中溶解了氧氣和二氧化碳等氣體，這些氣體易與金屬發(fā)生化學反應，使金屬表面遭到腐蝕，影響電廠的安全運行。（2）不凝結氣體將使傳熱惡化，熱阻增加，降低機組熱經濟性。（3）鍋爐過熱蒸汽壓力為5.8MPa以下，給水溶解氧應小于或等于；鍋爐過熱蒸汽壓力為5.9MPa以上，給水溶解氧應小于或等于。二、給水除氧方法1、化學除氧（1）是向水中加入化學藥劑，使水中溶解氧與它發(fā)生化學反應生成無腐蝕性的穩(wěn)定化合物，達到除氧的目的，但不能除去其它氣體，而且價格貴還產生鹽類，電廠少采用。（2）現(xiàn)在常用在給水中加入聯(lián)胺N2H4，既可以除氧還可以提高給水的pH值，同時有鈍化鋼銅表面的優(yōu)點。（3）采用聯(lián)胺需維持以下條件：

A：必須使水保持足夠的溫度；

B：必須使水維持一定的Ph值；

C：必須使水中有足夠的過剩聯(lián)胺。（4）另外可在水中加氣態(tài)氧或過氧化氫，使金屬表面形成穩(wěn)定的鈍化膜。或同時加氧和聯(lián)胺的方法。2、物理除氧是借助于物理手段，將水中溶解氧和其它氣體除掉，并且在水中無任何殘留物質。火電廠普遍應用的是熱力除氧法，價格低，經濟性高。熱力除氧法是主要的方法。1、除氧原理：建立于亨利定理和道爾頓定律基礎之上。2、亨利定理：反映了氣體在水中溶解和離析的規(guī)律，即在一定溫度條件下，氣體溶于水中和氣體自水中逸出是動態(tài)的過程，當處于動態(tài)平衡時，單位體積中溶解的氣體量b與水面上該氣體的分壓力pb成正比：三、熱力除氧原理分析：當水面上氣體壓力p大于該氣體溶解于水中的壓力時，原來的平衡（溶解和析出）被破壞，則水面上有更多的該氣體溶解于水中，反之則有更多的該氣體自水中逸出，直至新平衡的建立。3、道爾頓定律指出混合氣體全壓力與各組成氣（汽）體分壓之間的關系，即混合氣體的全壓等于各組成氣（汽）體分壓之和。對于給水而言，混合式加熱器（除氧器）中的全壓p等于溶解于水中各氣體分壓與水蒸氣壓力之和，即：要除掉水中某種氣體，則只需將水面上該種氣體的分壓力將為零即可。4、除氧器工作過程對除氧器中的水進行定壓加熱時，隨著溫度上升，水蒸發(fā)過程不斷加深，水面上水蒸氣的分壓力逐漸加大，溶于水中的其它氣體的分壓力逐漸減少。當水被加熱到除氧器工作壓力下的飽和溫度時，水蒸氣的分壓力接近或等于水面上氣體的全壓力時，則水面上其他氣體的分壓力趨于零，水中也就不含其它氣體。因此除氧器不但除去了氧氣，而且還除去了其它氣體。5、保證熱力除氧效果的基本條件（1）水應該加熱到除氧器工作壓力下的飽和溫度；（2）必須把水中逸出的氣體及時排走，以保證液面上氧氣及其它氣體分壓力維持為零或最小。（3）被除氧的水與加熱蒸汽應有足夠的接觸面積，蒸汽與水應逆向流動，確保有較大的不平衡壓差。6、初期除氧與深度除氧（1）初期除氧階段：此時由于有大量溶解氣體，不平衡壓差較大，通過加熱給水，氣體以小汽泡形式克服水的黏滯力和表面張力離析出來，占80～90％；水含氧量減少為：50～100ug/L；（2）深度除氧階段：此時水中留有少量氣體，相應不平衡壓差小，氣體難以克服水的黏滯力和表面張力離析出來，自由靠單個分子的擴散作用慢慢的離析出來，消耗時間長。因此需要加強深度除氧，可采用水膜替代水滴，增加水流紊流，蒸汽鼓泡等措施。

四、熱力除氧器類型及結構1、除氧器的類型及選擇（1）真空式除氧器：是設置在凝汽器內的除氧裝置，借助凝汽器內的高真空，通過加熱蒸汽的加熱而進行除氧的。該種方式不單獨設置，是一種輔助裝置。（2）大氣壓式除氧器：是指其工作壓力較大氣壓力稍高（約0.118MPa），以便使離析出來的氣體能夠在該壓差的作用下自動排出除氧器。

特點：壓力低，土建費用低，適用于中、低參數(shù)發(fā)電廠、熱電廠補充水及生產返回水的除氧設備。

（3）高壓除氧器

指壓力大于0.343MPa的除氧器，多用于高參數(shù)電廠中。采用高壓除氧器后，可以將汽輪機相應的抽汽口位置隨壓力提高（抽汽溫度也提高）向前推移，所以減少了高壓加熱器的臺數(shù)，且使給水有較高的溫度，可以避免除氧器的自身沸騰現(xiàn)象。同時，提高壓力也就提高相應的飽和水溫度，使氣體在水中的溶解度降低，提高了除氧效果。2、除氧器的結構（1）大氣式除氧器（立式淋水盤式）。（2）噴霧式除氧器（3）臥式除氧器與給水箱1、除氧器的熱平衡（1）進入除氧器的物質等于離開除氧器的物質（2）進入除氧器的熱量＝離開除氧器的熱量五、除氧器的熱平衡及自生沸騰2、除氧器的自生沸騰及防止方法（1）自生沸騰：是指由除氧器的熱力計算中，若計算出的加熱蒸汽量為零或負，說明不需要回熱僅憑其它進入除氧器的蒸汽和疏水就可以滿足將水加熱到除氧器工作壓力下的飽和溫度，這種現(xiàn)象就叫自生沸騰。（2）自生沸騰的危害：除氧器自生沸騰時，回熱抽汽管上的逆止閥關閉，破壞了汽水逆向流動，排氣工質損失大，熱量損失也大，除氧效果惡化，同時還威脅除氧器的安全。（3）防止除氧器自生沸騰的方法：A：可將放熱物流如：排污擴容器來的蒸汽（或高加疏水等）等引至它處。B：設置高加疏水冷卻器降低疏水焓值后再引至除氧器。第四節(jié)除氧器的運行及其熱經濟性一、除氧器的運行方式：定壓運行、滑壓運行1、定壓運行：是指保持除氧器工作壓力為一定值，故所以在除氧器進汽管上安裝一壓力調節(jié)器，將壓力較高的回熱抽汽降低至定值，造成抽汽節(jié)流損失。同時，在低負荷時，切換到更高壓力的回熱抽汽上，此時的節(jié)流損失更大。常用于中小型機組上。2、滑壓運行：是指在滑壓運行范圍內運行時，其壓力隨主機負荷與抽汽壓力的變動而變化（滑壓），啟動時除氧器保持最低恒定壓力，抽汽管上只有一逆止閥防止蒸汽倒流入汽輪機，沒有壓力調節(jié)閥及其引起的額外節(jié)流損失。與定壓運行除氧器相比，經濟性更高些。3、中間再熱機組的除氧器，宜采用滑壓運行。除氧器采用滑壓運行可以使回熱加熱分配更加接近最佳值。圖2－28除氧器不同運行方式的熱經濟性二、除氧器汽源的連接方式1、單獨連接定壓除氧器方式（1）該級回熱抽汽壓力高于除氧器運行壓力。（2）抽汽管道上設置有壓力調節(jié)閥，（3）在負荷降低到該級抽汽壓力不能滿足除氧器的運行壓力時，應能切換到高一級抽汽并能關閉原級抽汽的裝置。（4）特點：A、由于有閥存在，節(jié)流損失大，降低了該級抽汽的能位；使壓力較高一級抽汽量↑，回熱抽汽做功比Xr↓冷源損失↑，機組↓。B、同時低負荷時，原級抽汽關閉，回熱級數(shù)減少，回熱過程不可逆損失增大。常用于高中壓電廠帶基本負荷時。2、前置連接定壓除氧器方式（1）該種方式是在除氧器出口水前方設置一高壓加熱器并與除氧器共用同一級回熱抽汽，組成一級加熱。（2）雖然該除氧器抽汽管上仍然有壓力調節(jié)閥的作用，但是由于前置的高壓加熱器的抽汽管沒有節(jié)流作用，其出水口水溫仍然可以達到該級抽汽壓力下相應的最高水溫。（3）壓力調節(jié)閥起到分流作用，對出口水溫無影響。3、滑壓除氧器方式（1）這種連接本級回熱抽汽管道上不設壓力調節(jié)閥，因此在滑壓范圍（20～100％）內，其加熱蒸汽壓力隨機組負荷變化而變化，避免了加熱蒸汽的節(jié)流損失。為確保除氧器在低負荷（20％以下）時仍能夠自動向大氣排汽，仍需裝有至高一級回熱抽汽管道上的切換閥和壓力調節(jié)閥。（2）與單獨連接相比，關閉本級抽汽的負荷由70％降到20％。（3）與前置式相比，無出口水的溫差，熱經濟性高，適于再熱機組和調峰機組。三、除氧器的滑壓運行除氧器滑壓運行的特征：

（1）除氧器內的壓力、水箱水溫以及給水泵入口水溫均會隨機組負荷而變化；（2）在額定工況下運行時，滑壓除氧器與定壓除氧器的出口水溫均為飽和水溫。（3）當機組負荷變化時，會對除氧器效果和給水泵的安全運行帶來不利影響。三、除氧器的滑壓運行1、負荷驟升負荷驟升的結果：除氧器壓力能夠很快上升，然而水箱中的水因熱慣性使水溫溫升滯后于壓力的變化，由原飽和狀態(tài)變?yōu)槲达柡蜖顟B(tài)，水面上已離析出的氣體又重新返回水中，即發(fā)生：“返氧”現(xiàn)象，使除氧器出口的含氧量增大，惡化除氧效果。但是，壓力上升而水溫滯后對于水泵的運行更安全。（2）解決方法：A：控制負荷驟升速度，一般在每分鐘5％內就可以確保除氧效果。B：在給水箱內加裝再循環(huán)管。當機組負荷驟升時，給水箱內水溫滯后于壓力的變化，將加熱蒸汽通入再沸騰管中，直接對水箱的水進行加熱，使水溫的變化跟上壓力的變化，則除氧效果可得到很大改善。C：對滑壓范圍加以適當?shù)膲嚎s。因為滑壓范圍過大，水溫滯后更大，改善除氧效果的時間更長。2、負荷驟降

負荷驟降的結果：負荷驟降時，隨著除氧器壓力的下降，除氧水箱內的水由飽和狀態(tài)變?yōu)檫^飽和狀態(tài)而發(fā)生“閃蒸”現(xiàn)象，除氧效果由于水的再沸騰而更好，水溫也因此而下降，但此時與水箱下水管相連的給水泵入口處的水溫并沒有立即跟著下降，而給水泵入口的壓力卻隨著除氧器壓力驟降而下降，當給水泵入口水溫所對應的汽化壓力大于給水泵內最低壓力時，則汽蝕發(fā)生，它會嚴重影響給水泵的安全運行。3、給水泵不汽蝕的條件（1）有效汽蝕余量NPSHa：是指在泵吸入口處，單位重量液體所具有的超過汽化壓力的富余能量，也即液體所具有的避免泵發(fā)生汽化的能量，與吸入系統(tǒng)有關。（2）必須汽蝕余量NPSHr：是表示泵本身的汽蝕性能的一個參數(shù)，與泵的吸入系統(tǒng)無關，而與泵的結構、轉速、流量有關。（3） 給水泵不汽蝕的條件：是在壓力最低部位滿足以下條件：4、滑壓運行除氧器防止給水泵汽蝕的措施（1）在暫態(tài)過程中使泵內最低壓頭大于泵內水溫所對應的汽化壓頭，水泵就不會發(fā)生汽蝕。A：提高除氧器安裝高度，也就加大了除氧器防止水泵汽蝕的富裕壓頭；B：采用低轉速前置泵和變速給水泵。C：降低泵吸入口管道的壓降，應減少管道上不必要的彎頭，管制件，和水平管段長度。所以給水泵布置時通常布置在除氧器正下方不遠處。（2）將汽化壓頭曲線的滯后時間縮短，達到與最低壓頭曲線不相交。A：提高水泵吸入管內流速；B：加大給水泵流量；C：在給水泵入口注入“冷水”，以降低進入給水泵的水溫。（3）減緩暫態(tài)過程除氧器壓頭曲線的下降。A：適當增加除氧器給水箱儲水量，當負荷驟降時靠存水“閃蒸”出更多的蒸汽來阻止除氧器壓力下降；B：裝設在滯后時間內能快速投入的備用汽源，以阻止除氧器壓力的下降。四、無除氧器熱力系統(tǒng)1、氧化銅的威脅：在凝汽器和表面式加熱器的換熱管均采用銅管，故在高溫有氧的環(huán)境下會產生氧化銅，對汽輪機流通部分產生危害。2、解決措施：將表面式加熱器換成混合式加熱器，取消銅管加熱器，同時采用凝汽器及混合式低壓加熱器的二次除氧，可以使給