前端管箱筒體計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)GB/T150.3-C 板材 =前端管箱筒體計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)GB/T150.3-C 板材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= [的應力水平TT0.90ReL=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et合前端管箱封頭計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)大GB/T150.3-C (板材液壓試pT前端管箱封頭計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)大GB/T150.3-C (板材液壓試pT1.25p[1.0000[T0.90ReL=T=pT.(KDi0.5eh)=2ehT合1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t[pw]= =KDi合后端管箱筒體計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)GB/T150.3-C 板材 =后端管箱筒體計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)GB/T150.3-C 板材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= [的應力水平TT0.90ReL=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et合后端管箱封頭計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)大GB/T150.3-C (板材液壓試pT后端管箱封頭計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)大GB/T150.3-C (板材液壓試pT1.25p[1.0000[T0.90ReL=T=pT.(KDi0.5eh)=2ehT合1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t[pw]= =KDi合內(nèi)壓圓筒校酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)GB/T150.3-C 板材 =2[內(nèi)壓圓筒校酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)GB/T150.3-C 板材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= [的應力水平TT0.90ReL=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et合注只管程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕后設計計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè) ℃設計要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應力Eb設計溫度下屈服點s注只管程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕后設計計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè) ℃設計要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應力Eb設計溫度下屈服點s設計溫度下實際屈服點s DbW直邊段長度L4 m=波高h波 n=成型前一層名義厚度S成型前一層有效厚度Se加強圈有效厚度ScDC=Db+2mS+SCEcLCDm=D’o+h1SDb2S Dm 系數(shù)k 0.271.5Db（當k1時，取kTEbc W橫坐標值 右端縱坐標曲線值2.2 W 2h2.2DS6-2CpmW 按2h,2.2DS查圖6-3得：Cf m按W, 查圖6-4得：Cd1.172h2.2DmS KmDEtSCK1.7 mb 2 KnKnF=N KmDEtSCK1.7 mb 2 KnKnF=N 薄膜應力 pD0L4Eb 0.00 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct pD2LE cc 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct薄膜應力 pt薄膜應力2 2mSt彎曲應力ph3 Cp2mSp薄膜應力Eb(SpC2)2e4 f彎曲應力5Eb(SpC2)e d組合計算p231.5ts計算d45合最大值RR0.7pd2ts 對于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當 2t時,需要進行疲勞校 疲勞破壞時的循環(huán)次數(shù) N TfR疲勞壽命安全系數(shù)nf (按GB/T151－2014，nf15許用循環(huán)次數(shù)NNNnf設計要求的操作循環(huán)次數(shù)N1.4mS2ps 2ps=hpP<=Ps平面失穩(wěn)壓力校核通注殼程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕后設計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè) ℃設計要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應力Eb設計溫度下屈服點s注殼程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕后設計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè) ℃設計要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應力Eb設計溫度下屈服點s設計溫度下實際屈服點s DbW直邊段長度L4 m=波高h波 n=成型前一層名義厚度S成型前一層有效厚度Se加強圈有效厚度ScDC=Db+2mS+SCEcLCDm=D’o+h1SDb2S Dm 系數(shù)k 0.271.5Db（當k1時，取kTEbc W橫坐標值 右端縱坐標曲線值2.2 W 2h2.2DS6-2CpmW 按2h,2.2DS查圖6-3得：Cf m按W, 查圖6-4得：Cd1.172h2.2DmS KmDEtSCK1.7 mb 2 KnKnF=N KmDEtSCK1.7 mb 2 KnKnF=N 薄膜應力 pD0L4Eb 0.08 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct pD2LE cc 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct薄膜應力 pt薄膜應力2 2mSt彎曲應力ph3 Cp2mSp薄膜應力Eb(SpC2)2e4 f彎曲應力5Eb(SpC2)e d組合計算p231.5ts計算d45合最大值RR0.7pd2ts 對于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當 2t時,需要進行疲勞校 疲勞破壞時的循環(huán)次數(shù) N TfR疲勞壽命安全系數(shù)nf (按GB/T151－2014，nf15許用循環(huán)次數(shù)NNNnf設計要求的操作循環(huán)次數(shù)N1.4mS2ps 2ps=hpP<=Ps平面失穩(wěn)壓力校核通注只管程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕前設計計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè) ℃設計要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應力Eb設計溫度下屈服點s注只管程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕前設計計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè) ℃設計要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應力Eb設計溫度下屈服點s設計溫度下實際屈服點s DbW直邊段長度L4 m=波高h波 n=成型前一層名義厚度S成型前一層有效厚度Se加強圈有效厚度ScDC=Db+2mS+SCEcLCDm=D’o+h1SDb2S Dm 系數(shù)k 0.271.5Db（當k1時，取kTEbc W橫坐標值 右端縱坐標曲線值2.2 W 2h2.2DS6-2CpmW 按2h,2.2DS查圖6-3得：Cf m按W, 查圖6-4得：Cd1.172h2.2DmS KmDEtSCK1.7 mb 2 KnKnF=N KmDEtSCK1.7 mb 2 KnKnF=N 薄膜應力 pD0L4Eb 0.00 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct pD2LE cc 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct薄膜應力 pt薄膜應力2 2mSt彎曲應力ph3 Cp2mSp薄膜應力Eb(SpC2)2e4 f彎曲應力5Eb(SpC2)e d組合計算p231.5ts計算d45合最大值RR0.7pd2ts 對于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當 2t時,需要進行疲勞校 疲勞破壞時的循環(huán)次數(shù) N TfR疲勞壽命安全系數(shù)nf (按GB/T151－2014，nf15許用循環(huán)次數(shù)NNNnf設計要求的操作循環(huán)次數(shù)N1.4mS2ps 2ps=hpP<=Ps平面失穩(wěn)壓力校核通注殼程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕前設計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè) ℃設計要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應力Eb設計溫度下屈服點s注殼程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕前設計酯得烯盈—鄭州輕工業(yè) ℃設計要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應力Eb設計溫度下屈服點s設計溫度下實際屈服點s DbW直邊段長度L4 m=波高h波 n=成型前一層名義厚度S成型前一層有效厚度Se加強圈有效厚度ScDC=Db+2mS+SCEcLCDm=D’o+h1SDb2S Dm 系數(shù)k 0.271.5Db（當k1時，取kTEbc W橫坐標值 右端縱坐標曲線值2.2 W 2h2.2DS6-2CpmW 按2h,2.2DS查圖6-3得：Cf m按W, 查圖6-4得：Cd1.172h2.2DmS KmDEtSCK1.7 mb 2 KnKnF=N KmDEtSCK1.7 mb 2 KnKnF=N 薄膜應力 pD0L4Eb 0.07 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct pD2LE cc 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct薄膜應力 pt薄膜應力2 2mSt彎曲應力ph3 Cp2mSp薄膜應力Eb(SpC2)2e4 f彎曲應力5Eb(SpC2)e d組合計算p231.5ts計算d45合最大值RR0.7pd2ts 對于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當 2t時,需要進行疲勞校 疲勞破壞時的循環(huán)次數(shù) N TfR疲勞壽命安全系數(shù)nf (按GB/T151－2014，nf15許用循環(huán)次數(shù)NNNnf設計要求的操作循環(huán)次數(shù)N1.4mS2ps 2ps=hpP<=Ps平面失穩(wěn)壓力校核通腐蝕后不帶法蘭固定式管板(b設計單酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)大 平均金屬溫度裝配溫度t設計溫度下許用應力s平均金屬溫度下彈性模量平均金屬溫度下熱膨脹系數(shù)1.092e-mm/mmD腐蝕后不帶法蘭固定式管板(b設計單酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)大 平均金屬溫度裝配溫度t設計溫度下許用應力s平均金屬溫度下彈性模量平均金屬溫度下熱膨脹系數(shù)1.092e-mm/mmDi殼程圓筒名義厚度6殼程圓筒有效厚度imm殼程圓筒金屬橫截面積As=sDi+smm設計溫度設計溫度下許用應力h箱圓筒名義厚度6管箱圓筒有效厚度管子壁厚2設計溫度下管子材料許用應力t設計溫度下管子材料屈服應力st平均金屬溫度下管子材料彈性模量E平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)1.12e-mm一根管子金屬橫截面積at(dt注換管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t管子受壓失穩(wěn)當量長度系數(shù)Cr2Et 比值lcr 管子穩(wěn)定許用壓應力(Ccr 1.5(注換管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t管子受壓失穩(wěn)當量長度系數(shù)Cr2Et 比值lcr 管子穩(wěn)定許用壓應力(Ccr 1.5(lcr (Clcr Rtlit [ eL1cr1.5 2Cr管板和系數(shù)設計溫度設計溫度下許用應力r設計溫度下彈性模量Ep管板腐蝕裕量2管板輸入厚度管板計算厚度管板布管區(qū)當量直徑Dt 4At/AA0.25nd 管板強度削弱系數(shù) E =(管板材料波桑比D 12(1p管子加強系數(shù)K21.32 Ena/EtL,K 管束彈性基N2EtN/管板布管區(qū)當量直徑與殼體內(nèi)徑之比tDt/管板周邊不布管區(qū)無量綱寬度k=K(1t系數(shù)Al系數(shù)na脹接，開4膨脹節(jié)總體軸向剛度E (管箱圓筒材料波桑比Dh12(hhe2 1h管箱圓筒常數(shù)K43(12 E (殼程圓筒材料波桑比Ds se 12(1s殼程圓筒常數(shù)K43(12 換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtna(EsAsQexEtnaE (管箱圓筒材料波桑比Dh12(hhe2 1h管箱圓筒常數(shù)K43(12 E (殼程圓筒材料波桑比Ds se 12(1s殼程圓筒常數(shù)K43(12 換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtna(EsAsQexEtna(EsAsKexL)(EsAsKex系數(shù)1212Q12)Q t exLt-1 Q系數(shù)t12t(ex換熱器各部件邊沿內(nèi)力方程組系數(shù)矩MHMHt7.27e--6.053e--6.299e----6.053e--7.221e--6.299e------6.299e--6.299e--7.408e---換熱器各部件邊沿內(nèi)力方程組右端載ptpspspt--00----------00--換熱器各部件邊沿psptpspsptM--H-M--H--t------換熱器各部件最大應力psptpspspt---------44444400換熱器各部件最大應力psptpspspt---------44444400結(jié)管板名義厚度n管板應力滿足要中部換熱管應力滿足要周邊換熱管應力滿足要殼程圓筒軸向應力滿足殼程圓筒端部應力滿足管箱圓筒軸向應力滿足管箱圓筒端部應力滿足管板徑向彎曲應力(MPa)半徑psptpspspt------------------------------------------------------------管板徑向彎曲應力(MPa)半徑psptpspspt---------------------------------------------------------------------------------------------------管板徑向彎曲應力(MPa)分布表半徑psptpspspt-------------------------------------------------管板徑向彎曲應力(MPa)分布表半徑psptpspspt------------------------------------------------------------------管板徑向膜應力(MPa)分布半徑psptpspspt換熱管束軸向應力(MPa)半徑psptpspspt------------------------------------------------------------------------換熱管束軸向應力(MPa)半徑psptpspspt----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------換熱管束軸向應力(MPa)分布表半徑psptpspspt--------------------------換熱管束軸向應力(MPa)分布表半徑psptpspspt----------------------------------------------------直管換熱管酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)C 管材直管換熱管酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)C 管材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=2e[]t =Pc(Doet =et直管換熱管內(nèi)壓計算直管換熱管酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)-C (管材=直管換熱管酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)-C (管材=e=n-C1-C2=n=L=Do=AA=BB=D20時，pB Do/Doe20[p]min{(2.250.0625)B,2o Do/ Do/ Do/換熱管外壓直管換熱管殼程壓力試驗酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)-C (管材直管換熱管殼程壓力試驗酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)-C (管材=e=n-C1-C2=n=L=Do=AA=BB=D20時，pB Do/Doe20[p]min{(2.250.0625)B,2o Do/ Do/ Do/換熱管殼程壓力試驗外壓腐蝕前不帶法蘭固定式管板(b設計單酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)大 平均金屬溫度裝配溫度t設計溫度下許用應力s平均金屬溫度下彈性模量平均金屬溫度下熱膨脹系數(shù)1.092e-mm/mmD腐蝕前不帶法蘭固定式管板(b設計單酯得烯盈—鄭州輕工業(yè)大 平均金屬溫度裝配溫度t設計溫度下許用應力s平均金屬溫度下彈性模量平均金屬溫度下熱膨脹系數(shù)1.092e-mm/mmDi殼程圓筒名義厚度6殼程圓筒有效厚度imm殼程圓筒金屬橫截面積As=sDi+smm設計溫度設計溫度下許用應力h箱圓筒名義厚度6管箱圓筒有效厚度管子壁厚2設計溫度下管子材料許用應力t設計溫度下管子材料屈服應力st平均金屬溫度下管子材料彈性模量E平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)1.12e-mm一根管子金屬橫截面積at(dt注換管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t管子受壓失穩(wěn)當量長度系數(shù)Cr2Et 比值lcr 管子穩(wěn)定許用壓應力(Ccr 1.5(注換管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t管子受壓失穩(wěn)當量長度系數(shù)Cr2Et 比值lcr 管子穩(wěn)定許用壓應力(Ccr 1.5(lcr (Clcr Rtlit [ eL1cr1.5 2Cr管板和系數(shù)設計溫度設計溫度下許用應力r設計溫度下彈性模量Ep管板腐蝕裕量0管板輸入厚度管板計算厚度管板布管區(qū)當量直徑Dt 4At/AA0.25nd 管板強度削弱系數(shù) E =(管板材料波桑比D 12(1p管子加強系數(shù)K21.32 Ena/EtL,K 管束彈性基N2EtN/管板布管區(qū)當量直徑與殼體內(nèi)徑之比tDt/管板周邊不布管區(qū)無量綱寬度k=K(1t系數(shù)Al系數(shù)na脹接，開4膨脹節(jié)總體軸向剛度E (管箱圓筒材料波桑比Dh12(hhe2 1h管箱圓筒常數(shù)K43(12 E (殼程圓筒材料波桑比Ds se 12(1s殼程圓筒常數(shù)K43(12 換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtna(EsAsQexEtnaE (管箱圓筒材料波桑比Dh12(hhe2 1h管箱圓筒常數(shù)K43(12 E (殼程圓筒材料波桑比Ds se 12(1s殼程圓筒常數(shù)K43(12 換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtna(EsAsQexEtna(EsAsKexL)(EsAsKex系數(shù)1212Q12)Q t exLt-1 Q系數(shù)t12t(ex換熱器各部件邊沿內(nèi)力方程組系數(shù)矩MHMHt6.804e--6.053e--6.299e----6.053e--6.774e--6.299e------6.299e--6.299e--7.408e---換熱器各部件邊沿內(nèi)力方程組右端載ptpspspt--00----------00--換熱器各部件邊沿psptpspsptM---H--M--H--t------換熱器各部件最大應力psptpspspt---------44444400換熱器各部件最大應力psptpspspt---------44444400結(jié)管板名義厚度n管板應力滿足要中部換熱管應力滿足要周邊換熱管應力滿足要殼程圓筒軸向應力滿足殼程圓筒端部應力滿足管箱圓筒軸向應力滿足管箱圓筒端部應力滿足管板徑向彎曲應力(MPa)半徑psptpspspt--------------------------------------------------------