?？谑袊H免稅城項目（地塊五）大跨度造型屋面鋼結(jié)構(gòu)提升專項方案編制人：審核人：審批人：中國建筑一局（集團）有限公司編制日期：二〇二二年四月.3汽車式起重機安全操作技術(shù)規(guī)程1、汽車式起重機進入現(xiàn)場后，要首先了解被吊運構(gòu)件的擺放位置，然后選擇平整、堅實的地面作為停車地點，并保持起重機的平穩(wěn)。2、汽車式起重機作業(yè)前要將四個支腿全部伸出，支腿下面要加放墊木，防止作業(yè)中支腿下沉，操作支腿開關時，要先放后支腿再放前支腿，防止損壞起重機。3、汽車式起重機作業(yè)前，應將各操縱桿放在空擋位置，手制動器應鎖死，并按規(guī)定啟動內(nèi)燃機。啟動后，應臺速運轉(zhuǎn)，檢查各儀表指示值，運轉(zhuǎn)正常后接合液壓泵，待壓力達到規(guī)定值，油溫超過30℃時，方可開始作業(yè)。4、起吊之前，起重機司機首先要查看被吊貨物，熟悉貨物的性質(zhì)、規(guī)格、重量和裝卸要求，遇有易滾、易滑、易倒的貨物要因地制宜地采取防范措施。5、起重機司機要嚴格按指揮信號操作并同掛鉤工相互配合，自覺服從指揮。起重機開始運轉(zhuǎn)時，要先鳴鈴，提醒作業(yè)人員注意旋轉(zhuǎn)動向，貨物離地20cm時，要停吊、試臂、試繩、試剎車。6、汽車式起重機進行吊運作業(yè)，只準許在起重機左右兩側(cè)及后面進行，嚴禁在起重機前方吊運或從駕駛室上空旋轉(zhuǎn)跨越。7、起重吊運貨物時要將貨物提升到安全高度后，再作回轉(zhuǎn)，變幅運動；回轉(zhuǎn)時速度要慢，制動要平穩(wěn)，減少貨物擺動；起吊重物達到額定起重量的90%以上時，嚴禁同時進行兩種及以上的操作動作。8、起重吊運貨物不準許在地面旋轉(zhuǎn)，操作中帶載變幅要平穩(wěn)，不允許在作業(yè)中長時間將貨物懸吊在半空中，而司機離開操作室。9、起重吊運作業(yè)時，卷筒上的鋼絲繩最少要有三圈的余量，不準許鋼絲繩重疊，打結(jié)絞擰時，強行操作升降或進行調(diào)整。10、起重吊運作業(yè)中，嚴禁調(diào)整支腿，需要調(diào)整時要停止吊運，收回起重臂再進行調(diào)整。11、起重吊運作業(yè)中，起重機運轉(zhuǎn)不允許從作業(yè)人員上方通過，被吊物上面不允許站人或搭放其它貨物，運轉(zhuǎn)中要避免碰撞。13、現(xiàn)場作業(yè)中遇有需要移動起重機時，必須將起重臂支腿收回原處，才能移動位置，不準伸臂或伸支腿時移動起重機。14、汽車式起重機在作業(yè)中，轉(zhuǎn)臺上不準許站人或停留。吊運中不準進行檢查，潤滑，維修等工作，起重臂未收回原處時，掛鉤工不準許上車乘坐或作收車準備工作。15、起重吊運中需要起重機抽繩時，貨物上面不準許站人，被吊貨物要堆碼，加固牢靠。抽繩時要鳴鈴，操作要緩慢平穩(wěn)。16、起重吊運中，不準許主、副卷揚機同時工作。夜間作業(yè)現(xiàn)場要有足夠的照明條件，起重機燈光要齊全，指揮信號要清晰、準確。17、起重吊運中，遇有線路、樹木、建筑物時，起重機的鋼絲繩與其距離至少1米以上；遇有高壓線時，起重機和被吊物要與高壓輸電線保持安全距離，并指定專人監(jiān)察現(xiàn)場。18、使用兩臺起重機進行的抬吊作業(yè)，要有作業(yè)方案，選擇好吊點，指定專人指揮；吊運時起重機吊鉤須與被吊物垂直，貨物捆綁吊掛要牢靠，每臺起重量不準許超過額定量的80%。19、起重吊運中，遇有異常聲響、抖動、發(fā)熱、異味時，應停止操作；遇有大風，大霧，雷雨，天氣，視線不清或?qū)Π踩杏绊憰r，可暫停作業(yè)；遇有緊急情況時，要立即鳴鈴或報警，停止作業(yè)及時采取防范措施。20、遵守起重機械“十不吊”。7.4防止起重機傾翻1、起重機的行駛道路，必須堅實可靠。起重機不得停置在斜坡上工作，也不允許起重機兩個覆帶一高一低。重型吊機在作業(yè)和行走時應鋪墊鋼路基箱。2、嚴禁超載吊裝，超載有兩種危險，一是斷繩重物下墜，二是“倒塔”。3、禁止斜吊，斜吊會造成超負荷及鋼絲繩出槽，甚至造成拉斷繩索和翻車事故；斜吊會使物體在離開地面后發(fā)生快速擺動，可能會砸傷人或碰壞其他物體。4、要盡量避免滿負荷行駛，構(gòu)件擺動越大，超負荷就越多，就可能發(fā)生翻車事故。短距離行駛，只能將構(gòu)件離地30cm左右，且要慢行，并將構(gòu)件轉(zhuǎn)至起重機的前方。拉好溜繩，控制構(gòu)件擺動。5、有些起重機的橫向與縱向的穩(wěn)定性相差很大，必須熟悉起重機縱橫兩個方向的性能，進行吊裝工作。6、綁扎構(gòu)件的吊索須經(jīng)過計算，所有起重機工具，應定期進行檢查，對損壞者作出鑒定，綁扎方法應正確牢靠，以防吊裝中吊索破斷或從構(gòu)件上滑脫，使起重機失重而傾翻。7、風載有可能造成“倒塔”，工作完畢軌道兩端設夾軌鉗，遇有大風或臺風警報，塔式起重機拉好纜風。8、防止機上機下信號不一致造成事故。9、防止由于各種機件失修造成的事故。10、防止軌道與地錨的不合要求而造成的事故。11、防止安全裝置失靈造成事故，塔式起重機應按有起重量限位器、高度限位器、幅度指示器、行程開關等。12、塔式起重機不準在彎道處作業(yè)。7.5防雷技術(shù)措施建筑施工現(xiàn)場的防雷保護是一項不容忽視的重要工作。這關系到建筑設施、施工設備和人員的安全。一、施工現(xiàn)場內(nèi)的起重機、井字架及龍門架等機械設備，若在相鄰建筑物、構(gòu)筑物的防雷裝置的保護范圍以外且在表1規(guī)定的范圍內(nèi)，則應安裝防雷裝置。施工現(xiàn)場內(nèi)機械設備需安裝防雷裝置的規(guī)定1、機械設備上的避雷針長度宜為1～2m。可用直徑不小于16mm的圓鋼或直徑不小于25mm的鋼管制作。2、起重機、井字架及龍門架的防雷引下線可利用該保護設備的金屬結(jié)構(gòu)件，但應保證可靠的電氣連接。3、同一臺電氣設備的防雷接地可以與該設備的重復接地使用同一個（組）接地體，由于重復接地電阻值的要求一般比施工現(xiàn)場的防雷接地電阻值要求的為小，因此，接地電阻應符合重復接地電阻的要求。二、變配電設備的防雷變配電設備除了可能遭受直擊雷以外，還有可能被雷電波沿著線路侵入而威脅變配電設備的安全。施工現(xiàn)場臨時用電的變配電設備的防雷應包括防直擊雷和防雷電波侵入兩部分。雷云與地面及建筑物間直接產(chǎn)生強烈的放電電流的雷電稱為直擊雷。雷電侵入波就是由于雷電對架空線路或金屬管道的作用而產(chǎn)生的侵害電氣設備的電波。1、直擊雷的防護對直擊雷的防護可裝設避雷針、避雷網(wǎng)或避雷線。對變配電設備防直擊雷的基本原則是：（1）所有被保護的變配電設備均應處在避雷針、避雷網(wǎng)或避雷線的保護范圍之內(nèi)；（2）防止由于雷擊在避雷針或避雷線上形成高電位對被保護物。產(chǎn)生反擊。當防雷裝置遭受雷擊時，在接閃器、引下線和接地體上都將產(chǎn)生很高的電位，如果防雷裝置與建筑物內(nèi)外電氣設備、電線或其它金屬管線的絕緣距離不夠，它們之間就會放電，這種現(xiàn)象稱為反擊。反擊可能引起火災、爆炸或人身傷害。2、雷電侵入波的防護由于變配電設備與線路相連，線路遭受雷擊的機會很多。又由于雷電波的波幅可能很大，能使變配電設備的絕緣損壞，因此，應從以下兩個方面采取保護措施：（1）裝設閥型避雷器閥型避雷器應根據(jù)所保護的配電設備的額定電壓等級選擇。閥型避雷器通常裝設在母線與接地線之間。由于變壓器是最重要的變配電設備且其絕緣水平也最弱，因此閥型避雷器應盡量安裝在離變電器的距離近些。（2）變配電設備的進線保護當架空進線采用電纜配線時，避雷器應裝設在電纜頭附近，且將避雷器的接地端與電纜金屬外皮相連。三、其它用電設備的防雷措施：1、無金屬外殼或保護罩的用電設備應處在接閃器的保護范圍內(nèi)。2、從配電箱（屏、柜）引出的線路應穿鋼管。鋼管一端與配電箱（屏、柜）相連，另一端與用電設備外殼、保護罩相連，并就近與屋頂防雷裝置相連。鋼管因接設備而中間斷開時應跨接。3、在配電箱（屏、柜）內(nèi)，應在開關的電源側(cè)與外殼之間裝設過電壓保護器。4、為防止雷電波侵入，嚴禁在獨立避雷針、避雷網(wǎng)和避雷線或支柱上懸掛各種電氣線路（包括通信線路）。8.應急處理措施8.1組織準備成立以項目經(jīng)理為組長的應急準備和響應領導小組，項目消防領導小組，治安聯(lián)防領導小組，疾病控制領導小組等小組，負責處理緊急情況和突發(fā)事件。1、對項目經(jīng)理部及施工現(xiàn)場可能出現(xiàn)的火災、爆炸以及各類災害事故、疾病等進行預防和控制，保證人員和物品的安全。2、負責項目治安、消防、安全管理工作。3、負責本項目年度及重大節(jié)日、大型活動的應急準備和響應方案的制定和實施。4、負責本項目應急準備和響應程序的實施及運行過程中的監(jiān)督檢查。5、負責項目施工作業(yè)場所內(nèi)易燃易爆及防火裝飾、電氣焊等作業(yè)面的具體管理，配合公司對緊急事故的處理。6、負責對本項目工作人員、施工人員（含分包人員）進行應急知識的宣傳和教育工作。7、負責本項目的應急人員組織、設施的配備及日常的自檢維修工作。8、負責監(jiān)督項目所屬施工隊伍及分包單位的應急準備和響應程序的實施。9、負責對所有潛在危險源的應急準備和響應及相關管理工作。10、負責對施工現(xiàn)場生產(chǎn)安全事故應急救援工作的指導。11、負責施工生產(chǎn)過程中的風險識別、分析評估，制定針對各類風險抵抗措施。8.2應急預案組織架構(gòu)第一層次：公司總部應急機構(gòu)，由公司相關職能部門組成，應急總指揮為公司總經(jīng)理，安全生產(chǎn)部為具體指揮部門。第二層次：項目部應急機構(gòu)，由下屬職能部門組成，事故現(xiàn)場總指揮由項目經(jīng)理姚順民擔任，各工段長、班長組成應急小組。?？谑袊H免稅城（地塊五）造型屋面鋼結(jié)構(gòu)工程項目部應急小組成員：組長：姚順民副組長：趙強周冀偉陳旭輝組員：周國偉吳則輝李強劉軍林彭四清代周杰周鑫顧帥林宿曉飛項目部安排一輛車及社會車輛。8.3緊急情況的處理措施本節(jié)編制目的是為了保證本工程施工事故應急處理措施的及時性和有效性，本著“預防為主、自救為主、統(tǒng)一指揮、分工負責”的原則，充分發(fā)揮項目部在事故應急處理中的重要作用，使事故造成的損失和影響降至最低程度。8.3.1緊急情況分析根據(jù)工程特點和施工工藝、工序確定現(xiàn)場存在的險情分析情況如下：序號緊急情況險情1火災、爆炸人員傷亡、財產(chǎn)損失3停電工程質(zhì)量受損，進度滯后4質(zhì)量事故工程質(zhì)量受損5突發(fā)傳染病人員傷亡6中暑人員傷亡7中毒人員傷亡8化學污染人員傷亡9高空墜落、物體打擊、傷害人員傷亡10惡劣天氣（暴雨、大風等）人員傷亡、財產(chǎn)損失11民擾干擾工程施工12群體群發(fā)事件（上訪，斗毆）影響社會穩(wěn)定13重大節(jié)日等突發(fā)事件影響社會穩(wěn)定8.3.2應急情況管理機構(gòu)及職責（1）應急救援的組織項目建立以項目經(jīng)理為小組長的應急救援指揮小組，生產(chǎn)經(jīng)理和安全經(jīng)理為小組副組長。（2）主要人員職責：領導小組負責統(tǒng)一指揮、調(diào)動，并根據(jù)發(fā)生事故的危害程度，采取對應措施并組織實施。同時向上級和社會有關援助部門（機關）報告請求援助，事后對發(fā)生事故的原因組織人員調(diào)查，對造成重大損失的相關責任人做出相應處理。崗位職能及職責組長①分析緊急狀態(tài)確定相應報警級別，根據(jù)相關危險類型、潛在后果、現(xiàn)有資源控制緊急情況的行動類型；②指揮、協(xié)調(diào)應急反應行動；③與外部應急反應人員、部門、組織和機構(gòu)進行聯(lián)絡；④直接監(jiān)察應急操作人員行動；⑤最大限度地保證現(xiàn)場人員和外援人員及相關人員的安全；⑥協(xié)調(diào)后勤方面以支援應急反應組織；⑦應急反應組織的啟動；⑧應急評估、確定升高或降低應急警報級別；⑨通報外部機構(gòu)，決定請求外部援助；⑩決定應急撤離，決定事故現(xiàn)場外影響區(qū)域的安全性。副組長①協(xié)助應急總指揮組織和指揮應急操作任務；②向應急總指揮提出采取的減緩事故后果行動的應急反應對策和建議；③協(xié)調(diào)、組織和獲取應急所需的其它資源，設備以支援現(xiàn)場的應急操作；④組織相關技術(shù)和管理人員對施工場區(qū)生產(chǎn)過程各危險源進行風險評估；⑤定期檢查各常設應急反應組織和部門的日常工作和應急反應準備狀態(tài)；⑥根據(jù)實際條件，努力與周邊有條件的單位為在事故應急處理中共享資源、相互幫助、建立共同應急救援網(wǎng)絡和制定應急救援協(xié)議。危險源風險評估組①對各施工現(xiàn)場,場外生活區(qū)，加工廠的危險源進行科學的風險評估；②指導生產(chǎn)安全環(huán)境部門安全措施落實和監(jiān)控工作，減少和避免危險源的事故發(fā)生；③完善危險源的風險評估資料信息，為應急反應的評估提供科學的合理的、準確的依據(jù)；④落實周邊協(xié)議應急反應共享資源及應急反應最快捷有效的社會公共資源的報警聯(lián)絡方式，為應急反應提供及時的應急反應支援措施；⑤確定各種可能發(fā)生事故的應急反應現(xiàn)場指揮中心位置以使應急反應及時啟用；⑥科學合理地制定應急反應物資器材、人力計劃。后勤供應組①協(xié)助制訂施工項目或加工廠應急反應物資資源的儲備計劃，按已制訂的項目施工生產(chǎn)場地應急反應物資儲備計劃，檢查、監(jiān)督、落實應急反應物資的儲備數(shù)量，收集和建立并歸檔；②定期檢查、監(jiān)督、落實應急反應物資資源管理人員的到位和變更情況及時調(diào)整應急反應物資資源的更新和達標；③定期收集和整理各項目部施工場區(qū)的應急反應物資資源信息、建立檔案并歸檔，為應急反應行動的啟動，做好物資源數(shù)據(jù)儲備；④應急預案啟動后，按應急總指揮的部署，有效地組織應急反應物資資源到施工現(xiàn)場，并及時對事故現(xiàn)場進行增援，同時提供后勤服務。應急救援組①搶救現(xiàn)場傷員；②搶救現(xiàn)場物資；③組建現(xiàn)場義務消防隊；④保證現(xiàn)場救援通道的暢通。事故調(diào)查組①保護事故現(xiàn)場；②對現(xiàn)場的有關實物資料進行取樣封存；③調(diào)查了解事故發(fā)生的主要原因及相關人員的責任；④按“四不放過”的原則對相關人員進行處罰、教育、總結(jié)。8.3.3應急情況處理流程啟動應急處理方案緊急情況上報事故情況事故發(fā)生報告啟動應急處理方案緊急情況上報事故情況事故發(fā)生報告項目領導監(jiān)理、業(yè)主、政府主管部門總部事故發(fā)生地人員疏散，區(qū)域警戒事故電梯、車輛等運輸工具就位應急組人員及相關機械就位社會協(xié)助資源撤離至安全區(qū)域、傷者護送至醫(yī)院搶救貴重物資設備，保護現(xiàn)場應急情況處理流程圖8.3.4應急預案的執(zhí)行（1）預案的培訓與交底應急預案和應急計劃確立后，按計劃組織總承包項目部全體人員進行有效的培訓，從而具備完成其應急任務所需的知識和技能。培訓的時間安排工程開工前；應急預案進行調(diào)整后；有新進員工。主要培訓內(nèi)容滅火器的使用以及滅火步驟的訓練；施工安全防護、作業(yè)區(qū)內(nèi)安全警示設置、個人的防護措施施工用電常識、在建工程的交通安全、大型機械的安全使用；對危險源的突顯特性辯識；事故報警；緊急情況下人員的安全疏散；現(xiàn)場搶救的基本知識。（2）訓練和演習項目部針對“重大危險源”可能發(fā)生的事故，組織項目部每季度至少進行一次模擬演習，其目的在于：保證各種應急反應資源處于良好的備戰(zhàn)狀態(tài)，全體作業(yè)人員熟悉作業(yè)現(xiàn)場緊急疏散道路；檢驗相關應急人員的應急能力，確保發(fā)生緊急情況時救援工作能按照預案有序進行，防止因應急反應行動組織不力或現(xiàn)場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；根據(jù)演習情況，及時調(diào)整預案與實際狀況相符。8.3.5現(xiàn)場應急情況模擬場布置為督促作業(yè)人員穿戴好個人防護用具，同時檢測作業(yè)人員的身體狀態(tài)，所有作業(yè)人員上班前都必須通過相應的安全模擬場，只有穿戴好防護用具、能順利通過模擬檢測的作業(yè)工人才能進入施工區(qū)域施工作業(yè)。8.3.6各類緊急情況預防措施事故類型可能發(fā)生事故的環(huán)節(jié)預防措施觸電事故臨時用電末采用TN-S系統(tǒng)、不達“三級配電兩級保護”要求；雨天露天電焊作業(yè)；不遵守手持電動工具安全操作規(guī)程；照明燈具金屬外殼末作接零保護，潮濕作業(yè)末采用安全電壓；高大機械設備末設防雷接地；非專職電工操作臨時用電等。①施工現(xiàn)場做到臨時用電的架設、維護、拆除等由專職電工完成。②在建工程的外側(cè)防護與外電高壓線之間必須保持安全操作距離。達不到要求的，要增設屏障、遮欄或保護網(wǎng)，避免施工機械設備或鋼架觸高壓電線。無安全防護措施時，禁止強行施工。③綜合采用TN-S系統(tǒng)和漏電保護系統(tǒng)，組成防觸電保護系統(tǒng)，形成防觸電二道防線。④在建工程不得在高、低壓線下方施工、搭設工棚、建損造生活設施或堆放構(gòu)件、架具、材料及其他雜物。⑤堅持“一機、一閘、一漏、一箱”。配電箱、開關箱要合理設置，避免不良環(huán)境因素損害和引發(fā)電氣火災，其裝設位置應避開污染介質(zhì)、外來固體撞擊、強烈振動、高溫、潮濕、水濺、以及易燃易爆物等。⑥雨天禁止露天電焊作業(yè)。⑦按照《建筑施工臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》的要求，做好各類電動機械和手持電動工具的接地或接零保護，保證其安全使用。凡移動式照明，必須采用安全電壓。⑧堅持臨時用電定期檢查制度。高處墜落物體打擊事故臨邊、洞口防護不嚴；高處作業(yè)物料堆放不平穩(wěn)；架上嘻戲、打鬧、向下拋擲物體；不使用勞保用品，酒后上崗，不遵守勞動紀律；起重、吊裝工末按安全操作規(guī)程操作。①凡在距地2m以上，有可能發(fā)生墜落的樓板邊、陽臺邊、基坑邊、基槽邊、電梯井口、預留洞口、通道口、基坑口等高處作業(yè)時，都必須設置有效可靠的防護設施，防止高處墜落和物體打擊。②施工現(xiàn)場使用的施工電梯，必須制定安裝和拆除施工方案，嚴格遵守安裝和拆除順序，配備齊全有效限位裝置。在運行前，要對超高限位、制動裝置、斷繩保險等安全設施進行檢查驗收，經(jīng)確認合格有效，方可使用。③腳手架外側(cè)邊緣用密目式安全網(wǎng)封閉。搭設腳手架必須編制施工方案和技術(shù)措施，操作層的跳板必須滿鋪，并設置踢腳板和防護欄桿或安全立網(wǎng)。在搭設腳手架前，須向工人作較為詳細的交底。④模板工程的支撐系統(tǒng)，必須進行設計計算，并制定有針對性的施工方案和安全技術(shù)措施。⑤嚴禁架上嬉戲、打鬧、酒后上崗和從高處向下拋擲物體，以避免造成高處墜落和物體打擊。機械傷害事故機械設備未按說明書安裝、未按技術(shù)性能使用；機械設備缺少安全裝置或安全裝置失效；對運行中的機械進行維修、保養(yǎng)、調(diào)整，未按操作規(guī)程操作；機械設備帶病運作。①機械設備應按其技術(shù)性能的要求正確使用。缺少安全裝置或安全裝置已失效的機械設備不得使用。②按規(guī)范要求對機械進行驗收，驗收合格后方可使用。③機械操作工持證上崗，工作期間堅守崗位，按操作規(guī)程操作，遵守勞動紀律。④處在運行和運轉(zhuǎn)中的機械嚴禁對其進行維修、保養(yǎng)或調(diào)整等作業(yè)。⑤機械設備應按時進行保養(yǎng)，當發(fā)現(xiàn)有漏保、失修或超載帶病運轉(zhuǎn)等情況時，有關部門應停止其使用。中毒事故涂料施工、防水施工；電焊氣體；食堂采購的食物中含有毒物質(zhì)或工人食用腐爛、變質(zhì)食品。①涂料施工、電焊氣體、防水施工時，要配備通風設施。②工人生活設施符合衛(wèi)生要求，不吃腐爛、變質(zhì)食品。炊事員持健康證上崗。暑伏天要合理安作息時間，防止中暑脫水現(xiàn)發(fā)生?；馂氖鹿孰姎饩€路超過負荷或線路短路；電熱設備、照明燈具使用不當，大功率照明燈具與易燃物距離過近；電焊機、點焊機使用時電氣弧光、火花等引燃周圍物體；工人生活、住宿臨時用電拉設不規(guī)范；工人在宿舍內(nèi)生火煮吃、取暖引燃易燃物質(zhì)等。①做施工組織設計時要根據(jù)電器設備的用電量正確選擇導線截面，導線架空敷設時其安全間距必須滿足規(guī)范要求。②電氣操作人員要認真執(zhí)行規(guī)范，正確連接導線，接線柱要壓牢、壓實。③現(xiàn)場用的電動機嚴禁超載使用，電機周圍無易燃物，發(fā)現(xiàn)問題及時解決，保證設備正常運轉(zhuǎn)。④施工現(xiàn)場內(nèi)嚴禁使用電爐子，使用碘鎢燈時，燈與易燃物間距要大于30cm，室內(nèi)不準使用功率超過60w的燈泡。⑤使用焊機時要執(zhí)行用火證制度，并有人監(jiān)護、施焊周圍不能存在易燃物體，并配備防火設備。電焊機要放在通風良好的地方。⑥施工現(xiàn)場的高大設備做好防雷接地工作。⑦存放易燃氣體、易燃物倉庫內(nèi)的照明裝置一定要采用防爆型設備，導線敷設、燈具安裝、導線與設備連接均應滿足有關規(guī)范要求。易燃易爆危險品引起火災、爆炸事故施工現(xiàn)場的使用油漆、松節(jié)油、汽油等涂料或溶劑；使用揮發(fā)性易燃性溶劑稀釋的涂料時使用明火或吸煙；焊、割作業(yè)點乙炔瓶發(fā)生器等危險品的距離過?。虎偈褂脫]發(fā)性、易燃性等易燃、易爆危險品的現(xiàn)場不得使用明火或吸煙，同時應加強通風，使作業(yè)場所有害氣體濃度降低。②焊、割作業(yè)點與氧氣瓶、電石桶和乙炔發(fā)生器等危險品物品的距離不得少于10m，與易燃、易爆物品的距離不得少于30m。暴風雨引起的事故強風高處作業(yè)（陣風六級、風速10.8m/s）；六級以上大風嚴禁登高作業(yè)，應按規(guī)定安裝接地保護和避雷裝置。按照方案要求對未固定牢靠的單元進行臨時固定。8.3.7各類緊急情況處理措施和搶險措施處置程序施工現(xiàn)場一旦發(fā)生事故時，施工現(xiàn)場應急救援小組應根據(jù)當時的情況立即采取相應的應急處置措施或進行現(xiàn)場搶救，同時要以最快的速度進行報警，應急指揮領導小組接到報告后，要立即趕赴事故現(xiàn)場，組織、指揮搶救排險，并根據(jù)規(guī)定向上級有關部門報告，盡量把事故控制在最小范圍內(nèi)，并最大限度地減少人員傷亡和財產(chǎn)損失。項目部制定出本工程的安全消防通道及安全疏散道路路線圖，在特定樓層設置臨時應急避難處，在通道口標明距離最近臨時避難樓層的距離并確保通道的暢通，遇突發(fā)緊急事故時，由專人指揮與事故應急救援無關人員的緊急疏散，根據(jù)不同的事故，明確疏散的方向、距離和集中地點。報警聯(lián)絡方式一旦發(fā)生事故時，施工現(xiàn)場應急救援小組在進行現(xiàn)場搶救、搶險的同時，要以最快的速度通過電話進行報警，如有人員傷亡的，要撥打“120”急救電話和相關主管部門電話；如果發(fā)生火災，應撥打“119”火警電話和相關主管部門電話。各類事故的搶救措施1、觸電事故的搶險措施一旦發(fā)生觸電傷害事故，首先使觸電者迅速脫離電源（方法是切斷電源開關，用干燥的絕緣木棒、布帶等將電源線從觸電者身上撥離或?qū)⒂|電者撥離電源），其次將觸電者移至空氣流通好的地方，情況嚴重者，邊就地采用人工呼吸法和心臟按壓法搶救，同時就近送醫(yī)院。2、高處墜落及物體打擊事故的搶險措施工地急救員邊搶救邊就近送醫(yī)院。3、坍塌事故的的搶險措施一旦發(fā)生事故，應盡快解除擠壓，在解除壓迫的過程中，切勿生拉硬拽，以免進一步傷害，現(xiàn)場處理各種傷情，如心肺復蘇等。同時，就近送醫(yī)院搶救。嚴重可能全身被埋，引起土埋窒息而死亡，在急救中應先清除頭部的土物，并迅速清除口、鼻污物，保持呼吸暢通4、機械傷害事故的搶險措施（1）對于一些微小傷，工地急救員可以進行簡單的止血、消炎、包扎。（2）就近送醫(yī)院。5、中毒事故的搶險措施施工現(xiàn)場一旦發(fā)生中毒事故，讓病人大量飲水、刺激喉部使其嘔吐，立即送醫(yī)院搶救，向當?shù)匦l(wèi)生防疫部門報告，保留剩余食品以備檢驗。6、火災事故的搶險措施（1）迅速切斷電源，以免事態(tài)擴大，切斷電源時應戴絕緣手套，使用有絕緣柄的工具。當火場離開關較遠時需剪斷電線時，火線和零線應分開錯位剪斷，以免在鉗口處造成短路，并防止電源線掉在地上造成短路使人員觸電。（2）當電源線因其他原因不能及時切斷時，一方面派人去供電端拉閘，一方面滅火時，人體的各部位與帶電體保持一定充分距離，搶險人員必須穿戴絕緣用品。（3）撲滅電氣火災時要用絕緣性能好的滅火劑如干粉滅火機，二氧化碳滅火器、1211滅火器或干燥砂子，嚴禁使用導電滅火劑撲救。（4）氣焊中，氧氣軟管著火時，不得折彎軟管斷氣，應迅速關閉氧氣閥門停止供氧。乙炔軟管著火時，應先關熄炬火，可用彎折前面一段軟管的辦法將火熄滅。8.4應急救援電話及就醫(yī)路線事故發(fā)生后，領導小組協(xié)助相關領導、或部門調(diào)查處理，實事求是，如實反應情況和提供資料、證據(jù)，為事故處理提供真實材料。（1）現(xiàn)場救援路線：a.小型事故：救援車輛→濱海大道→長濱東四街→長濱六路→長濱西五街→海南省腫瘤醫(yī)院（3.8公里，7分鐘）。海南省腫瘤醫(yī)院我項目部海南省腫瘤醫(yī)院我項目部b.大型事故：救援車輛→濱海大道→海港路→秀華路→海南省人民醫(yī)院（14公里，22分鐘）我項目部海南省人民醫(yī)院我項目部海南省人民醫(yī)院9.計算書9.1吊裝索具選用9.1.1下部桁架吊裝索具選擇及驗算鋼絲繩選擇：桁架分段吊裝分段最重約24.1t，單個吊點最不利負載為24.1*1.5/4=9.04t（考慮1.5的活載系數(shù)，按4點受力計算），單根鋼絲繩受力按9.04噸考慮，鋼絲繩受力按6倍的安全系數(shù)，再考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)0.82，則鋼絲繩的鋼絲破斷拉力為：F=90.4×6/0.82=661.5kN。選用公稱抗拉強度1850Mpa的6×37鋼絲繩，直徑32.5mm，查得該鋼絲繩鋼絲破斷拉力總和為711kN>661.5kN，滿足要求。鋼絲繩的破斷拉力卸扣選擇：分段吊裝選用T-BX9.5-7/8型卸扣，額定荷載9.5t大于鋼絲繩拉力9.04t。因此本工程網(wǎng)殼吊裝選用T-BX9.5-7/8型卸扣作為吊索具安全。9.1.2網(wǎng)殼分塊吊裝索具選擇及驗算鋼絲繩選擇：網(wǎng)殼分塊吊裝分段最重約36.9t，單個吊點最不利負載為36.9*1.5/4=13.84t（考慮1.5的活載系數(shù)，按4點受力計算），單根鋼絲繩受力按13.84噸考慮，鋼絲繩受力按6倍的安全系數(shù)，再考慮鋼絲繩之間荷載不均勻系數(shù)0.82，則鋼絲繩的鋼絲破斷拉力為：F=138.5×6/0.82=1013kN。選用公稱抗拉強度1850Mpa的6×37鋼絲繩，直徑39mm，查得該鋼絲繩鋼絲破斷拉力總和為1020kN>1013kN，滿足要求。鋼絲繩的破斷拉力卸扣選擇：分段吊裝選用T-BX15-11/8型卸扣，額定荷載15t大于鋼絲繩拉力13.84t。因此本工程網(wǎng)殼吊裝選用T-BX15-11/8型卸扣作為吊索具安全。9.2屋蓋鋼結(jié)構(gòu)典型吊裝單元計算分析9.2.1分析設計說明根據(jù)本工程吊裝區(qū)域網(wǎng)殼分塊情況，選取幾個典型吊裝單元進行計算分析，對屋蓋結(jié)構(gòu)構(gòu)件吊裝分塊的變形及構(gòu)件應力進行驗算分析結(jié)果如下。9.2.2荷載與荷載組合結(jié)構(gòu)自重由程序自動計算，并對其進行1.35倍的放大以考慮施工荷載效應；荷載組合取分項系數(shù)取1.35，動力放大系數(shù)（1.2~1.5）取1.35。因此計算荷載組合為1.35*1.35恒載。9.2.3吊裝驗算結(jié)果（1）桁架吊裝單元X方向位移最大變形8.8mmY方向位移最大變形20.7mmZ方向位移最大變形13.8mm應力應變圖最大應力70.2N/mm2（8）網(wǎng)殼吊裝分塊單元X方向位移最大變形1.78mmY方向位移最大變形2.70mmZ方向位移最大變形22.38mmXYZ方向位移最大變形22.39mm應力應變圖最大應力47.5N/mm29.3鋼結(jié)構(gòu)施工階段過程仿真計算分析9.3.1概要通常整體結(jié)構(gòu)是依其在使用階段可能遇到的荷載產(chǎn)生的效應進行設計的，設計結(jié)果一般能夠保證結(jié)構(gòu)整體在正常使用狀態(tài)及極限狀態(tài)下的性能要求。但是，實際上建筑物是逐根構(gòu)件或逐塊子結(jié)構(gòu)施工構(gòu)筑的，結(jié)構(gòu)在施工過程當中的荷載和荷載效應均不同于整體結(jié)構(gòu)，這種施工期間的結(jié)構(gòu)系和施工后結(jié)構(gòu)系的不同，會導致結(jié)構(gòu)分析結(jié)果與實際的結(jié)構(gòu)效應存在相當大的差異。本工程采用分塊桁架吊裝、滿堂腳手架等施工方法，各桿件的內(nèi)力，在施工過程中會發(fā)生變化，甚至由于個別桿件受力與其在整體受力中不同，會導致桿件出現(xiàn)拉壓桿的轉(zhuǎn)化，導致桿件失穩(wěn)或者超應力，以及施工過程中部分結(jié)構(gòu)在施工過程中變形過大滿足不了結(jié)構(gòu)設計要求，以及不滿足施工過程質(zhì)量控制，危及施工安全。因此，為了確保結(jié)構(gòu)施工階段的安全及正常使用階段的安全，按照實際施工順序進行結(jié)構(gòu)分析是十分必要的。提升區(qū)詳細驗算步驟詳見提升專項方案。9.3.2施工驗算的技術(shù)措施設計驗算依據(jù)根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)招標圖紙以及相關技術(shù)要求，建立結(jié)構(gòu)的計算模型，在對結(jié)構(gòu)設計和驗算時，做到技術(shù)先進、安全適用、經(jīng)濟合理、確保質(zhì)量。使用的分析軟件為通用的結(jié)構(gòu)分析與優(yōu)化設計軟件“MIDAS/GEN”，版本號為8.8.5。本工程所有設計圖紙及技術(shù)要求均根據(jù)以下規(guī)范和標準：（1）《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-2001（2）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012（3）《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008（4）《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010（5）《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010（6）《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-2017（8）《型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ138-2001（9）《高層建筑鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS230：2008(10)《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收標準》GB50205-2020(11)《重型結(jié)構(gòu)（設備）整體提升技術(shù)規(guī)程》J11400-2009(12)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068-2001（13）《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ7-20計算假定1.假定材料的力學特性不隨時間的改變而發(fā)生變化，即本次計算所選用的材料均為非時間依存性材料。2.計算單元的產(chǎn)生和解除應與相應的施工階段一致。3.荷載的施加和解除應與相應的施工階段一致。4.邊界條件的變化應與相應的施工階段一致。5.邊界條件根據(jù)結(jié)構(gòu)實際并進行一定的簡化取值。6.邊界條件一旦產(chǎn)生，其位置不再發(fā)生變化，但可根據(jù)不同的施工階段而退出計算。7.結(jié)構(gòu)整體分析的作用包括結(jié)構(gòu)自重、附加恒荷載、活載、風荷載、雪載、溫度作用、地震等。但是，結(jié)構(gòu)在施工過程中，所受荷載時間短，有些作用影響比較弱，比如地震作用，因此，施工階段僅考慮結(jié)構(gòu)自重、風荷載及溫度作用等工況。結(jié)構(gòu)驗算總控信息結(jié)構(gòu)在承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)下應符合下列要求：SR式中：S–荷載或作用效應，R–結(jié)構(gòu)抗力結(jié)構(gòu)構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下應滿足下列公式的要求：SdC式中： Sd–荷載效應設計值(如變形、裂縫等)C–設計對該效應的相應限值承載能力極限狀態(tài)1)驗算構(gòu)件承載力極限狀態(tài)時，對于非地震組合應滿足：式中：γ0–結(jié)構(gòu)構(gòu)件重要性系數(shù)S–荷載或作用效應組合設計值R–結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設計值2）對于抗震設計，構(gòu)件的承載力應滿足下列要求：式中：γRE–承載力抗震調(diào)整系數(shù)S–荷載或作用效應組合設計值R–結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設計值施工階段分析采用的計算模型施工階段計算的模型概念有兩種：一種是累加模型概念，一種是獨立模型概念。累加模型的概念就是下一個階段模型繼承了上一個階段模型的內(nèi)容(位移、內(nèi)力等)；獨立模型的概念就是每個施工階段均按當前施工階段的所有荷載、當前模型進行分析，然后作為當前施工階段的分析結(jié)果，兩個施工階段分析結(jié)果的差作為累加結(jié)果。累加模型適合于安裝過程中前、后階段銜接緊密的施工方法，比較能夠真實的反映此類方法的施工過程，而獨立模型適用于分塊吊裝（每塊剛度要足夠大）及滿堂腳手架等施工過程中位移較小的情況。俯視圖軸測圖MIDAS計算模型9.3.3屋面鋼結(jié)構(gòu)施工過程模擬分析分析設計說明由于本工程結(jié)構(gòu)造型復雜，用鋼量大，分析過程中采用一次性建模法，建立整個屋面鋼結(jié)構(gòu)分塊吊裝及液壓提升的施工模型，通過MidasGen8.8.5中的施工過程有限元分析功能，對該部分結(jié)構(gòu)進行施工過程模擬，采用累加模型進行計算，該分析考慮施工過程對結(jié)構(gòu)受力的影響。固定屋蓋部分施工計算模型見下圖所示。屋蓋計算模型荷載和荷載組合本安裝過程采用MIDAS/GenV8.8.5限元程序仿真分析。模型中只考慮施工階段階段（自重）為標準荷載組合：1.35D；其中D為被提升結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重,由程序自行考慮。步驟模擬計算結(jié)果第1步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移0.13mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移0.15mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移1.00mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力7.6N/mm2滿足要求第2步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移0.75mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移1.15mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移1.00mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力12.6N/mm2滿足要求第3步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移1.94mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移1.11mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移1.01mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力15.5N/mm2滿足要求第4步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移1.82mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移1.11滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移2.07mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力17.0N/mm2滿足要求第5步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移1.82mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移1.11mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移2.07mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力16.95N/mm2滿足要求第6步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移1.81mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移1.12mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移2.07mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力16.94N/mm2滿足要求第7步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移1.78mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移1.87mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移3.31mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力18.98N/mm2滿足要求第8步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位4.65mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移3.07mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移10.42mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力35.83N/mm2滿足要求第9步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移4.34mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移2.65mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移9.71mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力45.44N/mm2滿足要求第10步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移3.24mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移2.95mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移11.59mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力44.78N/mm2滿足要求第11步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移5.99mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移4.37mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移13.75mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力46.23N/mm2滿足要求第12步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移6.32mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移4.27mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移14.50mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力48.5N/mm2滿足要求第13步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移6.31mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移5.93mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移15.21mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力49.43N/mm2滿足要求第14步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移6.33mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移5.97mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移15.76mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力49.33N/mm2滿足要求第15步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移6.34mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移5.94mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移15.76mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力49.12N/mm2滿足要求第16步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移6.38mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移5.68mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移15.94mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力49.07N/mm2滿足要求第17步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移9.47mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移10.48mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移59.49mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力152.55N/mm2滿足要求第18步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移9.47mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移10.48mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移59.49mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力152.55N/mm2滿足要求第19步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移69.79mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移30.15mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移161.00mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力304.2N/mm2滿足要求（桿件超應力加固方式見本方案節(jié)第7條內(nèi)容，P62-63）第20步(施工六區(qū)鋼結(jié)構(gòu)安裝完成)：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移69.73mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移30.76mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移161.01mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力302.63N/mm2滿足要求（桿件超應力加固方式見本方案節(jié)第7條內(nèi)容，P62-63）第21步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移69.9mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移30.46mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移161.00mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力311.67N/mm2滿足要求（桿件超應力加固方式見本方案節(jié)第7條內(nèi)容，P62-63）第22步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移70.6mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移21.88mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移161.00mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力125.60N/mm2滿足要求第23步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移70.76mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移22.76mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移161.00mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力124.23N/mm2滿足要求第24步：位移云圖（Dx，單位：mm）最大位移70.54mm滿足要求位移云圖（Dy，單位：mm）最大位移23.83mm滿足要求位移云圖（Dz，單位：mm）最大位移161.14mm滿足要求應力云圖（單位：N/mm2）最大應力135.33N/mm2滿足要求

9.4液壓提升工況分析9.4.1分析計算模型本次工程鋼結(jié)構(gòu)采用液壓提升，提升的具體施工步驟見安裝單位的施工組織設計文件。本次計算，僅計算提升過程中鋼結(jié)構(gòu)及臨時措施的受力反應、變形狀況和結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性以及支撐的反力等。本工程采用SAP2000Ver17.3.0進行分析，SAP2000為國際上通用的有限元計算分析程序，其計算分析功能強大，可采用中國規(guī)范對結(jié)構(gòu)進行設計驗算。按照圖紙，構(gòu)件為Q355鋼，提升架主肢為Q235，臨時措施為Q345鋼。彈性模量E（N/mm2）剪變模量（N/mm2）線膨脹系數(shù)（以每℃計）質(zhì)量密度（kg/m3）2.06×1057.9×1041.2×10-578509.4.2荷載與荷載組合荷載取值根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012），該結(jié)構(gòu)主要應考慮以下荷載和作用：（1）永久荷載結(jié)構(gòu)自重——按鋼材重度為78.5kN/m3，由程序自動計算。（2）可變荷載風荷載：分項取值基本風壓0.45kN/m2地面粗糙度C類風振系數(shù)1.3風壓高度影響系數(shù)1.13風荷載計算如下：計算得總的水平風力為Fx=130KN、Fy=130KN。荷載組合荷載組合依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）選取如下情況進行計算：豎向荷載為鋼結(jié)構(gòu)自重（結(jié)構(gòu)自重系數(shù)1.2），按照最不利的荷載取值；水平力為鋼結(jié)構(gòu)風荷載。豎向荷載的荷載分項系數(shù)1.3，風荷載的分項系數(shù)1.5，應力計算時考慮如下荷載組合：1.3DEAD+1.5LIVE+1.5×0.6WX1.3DEAD+1.5LIVE+1.5×0.6WY1.3DEAD+1.5×0.7LIVE+1.5WX1.3DEAD+1.5×0.7LIVE+1.5WY計算變形時，不考慮分項系數(shù)，考慮如下荷載組合：1.0DEAD+1.0LIVE+1.0WX1.0DEAD+1.0LIVE+1.0WY9.4.3支座約束提升吊點—Z向固定、XY向彈簧。9.4.4鋼結(jié)構(gòu)驗算說明：施工六區(qū)LJ1單元提升范圍，提升吊點6組，設置6組臨時塔架作為提升平臺；施工六區(qū)LJ1單元吊點布置圖說明：施工六區(qū)LJ1+LJ2單元提升范圍，提升吊點6組，設置6組臨時塔架作為提升平臺；施工六區(qū)LJ1+LI2單元吊點布置圖計算模型DEAD鋼結(jié)構(gòu)應力鋼結(jié)構(gòu)變形結(jié)構(gòu)變形示意圖鋼結(jié)構(gòu)反力結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析作用在結(jié)構(gòu)上的荷載即為自重，結(jié)構(gòu)的前幾階失穩(wěn)模態(tài)如下：第一階失穩(wěn)模態(tài)第二階失穩(wěn)模態(tài)第三階失穩(wěn)模態(tài)結(jié)構(gòu)的臨界荷載安全系數(shù)最小值為12均大于1，滿足規(guī)范的穩(wěn)定系數(shù)要求，結(jié)構(gòu)安全。9.4.5臨時支架驗算格構(gòu)柱1計算格構(gòu)柱1的高度為47.0m，格構(gòu)柱主管采用Φ609×16鋼管，材質(zhì)為Q235。次桿采用Φ219×8鋼管，布置方式為桁架式，格構(gòu)柱截面桿件的中心間距2500mm×2500mm，格構(gòu)柱立面布置四層桁架式次桿，如下圖所示：作用在格構(gòu)柱頂面的荷載為提升荷載和風荷載，如下圖所示：作用在格構(gòu)柱頂面的恒載Dead為45t，即為450kN。作用在格構(gòu)柱頂面的風荷載Wind為45kN。應力計算時采用的荷載組合為1.3Dead+1.5Wind；穩(wěn)定計算時采用的荷載組合為1.3Dead+1.5Wind；變形計算時采用的荷載組合為1.0Dead+1.0Wind。提升過程次桿件桁架拆換介紹：按照受力情況，提升過程分以下幾個步驟：當提升至第一層次桿(11.75m)標高時；當提升至第一層次桿(11.75m)標高時，先在其下4.0m標高處安裝一層同樣的次桿桁架，然后拆除11.75m標高處次桿桁架；當提升至第二層次桿(23.5m)標高時，先在其下4.0m標高處安裝一層同樣的次桿桁架，然后拆除23.5m標高處次桿桁架；當提升至第三層次桿(35.25m)標高時，先在其下4.0m標高處安裝一層同樣的次桿桁架，然后拆除35.25m標高處次桿桁架。提升過程應力計算：按照前述荷載組合，提升各階段的應力如下圖：沒有桿件報紅，最大應力比0.230，所有桿件的應力比均小于1，滿足安全要求。提升過程格構(gòu)柱柱頂變形：按照前述荷載組合，提升各階段柱頂變形如下：格構(gòu)柱頂?shù)淖畲笏阶冃?25，柱高42350mm，變形為柱高的125/42350=1/338，小于1/200的懸挑變形限值，滿足使用要求。格構(gòu)柱穩(wěn)定驗算：在上述荷載組合作用下，各階失穩(wěn)模態(tài)如下：第一階失穩(wěn)模態(tài)第二階失穩(wěn)模態(tài)第三階失穩(wěn)模態(tài)各階失穩(wěn)模態(tài)對應的臨界荷載安全系數(shù)如下表：最小失穩(wěn)安全系數(shù)為5.43，大于1，滿足穩(wěn)定安全要求。格構(gòu)柱2計算格構(gòu)柱2的高度為42.35m，格構(gòu)柱主管采用Φ609×16鋼管，材質(zhì)為Q235。次桿采用Φ219×8鋼管，布置方式為桁架式，格構(gòu)柱截面桿件的中心間距2500mm×2500mm，格構(gòu)柱立面布置四層桁架式次桿，如下圖所示：作用在格構(gòu)柱頂面的荷載為提升荷載和風荷載，如下圖所示：作用在格構(gòu)柱頂面的恒載Dead為70t，即為700kN。作用在格構(gòu)柱頂面的風荷載Wind為45kN。應力計算時采用的荷載組合為1.3Dead+1.5Wind；穩(wěn)定計算時采用的荷載組合為1.3Dead+1.5Wind；變形計算時采用的荷載組合為1.0Dead+1.0Wind。提升過程次桿件桁架拆換介紹：按照受力情況，提升過程分以下幾個步驟：當提升至第一層次桿(10.6m)標高時；當提升至第一層次桿(10.6m)標高時，先在其下4.0m標高處安裝一層同樣的次桿桁架，然后拆除10.6m標高處次桿桁架；當提升至第二層次桿(21.2m)標高時，先在其下4.0m標高處安裝一層同樣的次桿桁架，然后拆除21.2m標高處次桿桁架；當提升至第三層次桿(31.8m)標高時，先在其下4.0m標高處安裝一層同樣的次桿桁架，然后拆除31.8m標高處次桿桁架。提升過程應力計算：按照前述荷載組合，提升各階段的應力如下圖：沒有桿件報紅，最大應力比0.218，所有桿件的應力比均小于1，滿足安全要求。提升過程格構(gòu)柱柱頂變形：按照前述荷載組合，提升各階段柱頂變形如下：格構(gòu)柱頂?shù)淖畲笏阶冃?5，柱高42350mm，變形為柱高的85/42350=1/498，小于1/200的懸挑變形限值，滿足使用要求。格構(gòu)柱穩(wěn)定驗算：在上述荷載組合作用下，各階失穩(wěn)模態(tài)如下：第一階失穩(wěn)模態(tài)第二階失穩(wěn)模態(tài)第三階失穩(wěn)模態(tài)各階失穩(wěn)模態(tài)對應的臨界荷載安全系數(shù)如下表：最小失穩(wěn)安全系數(shù)為6.85，大于1，滿足穩(wěn)定安全要求。9.4.6結(jié)論（1）由以上分析可知，鋼結(jié)構(gòu)豎向位移最大值為180mm，結(jié)構(gòu)最大應力比為0.765，位移和應力值均滿足規(guī)范要求。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》（GB50017-2017），本工程鋼結(jié)構(gòu)撓度控制在L/400以內(nèi)（L為鋼結(jié)構(gòu)跨度）。（2）臨時措施驗算：最大應力0.23，豎向變形最大3mm，水平變形最大125mm，滿足提升工況要求。綜上，結(jié)構(gòu)在整個提升過程中位移和應力滿足規(guī)范要求。

9.5提升區(qū)下部結(jié)構(gòu)驗算 9.5.1計算說明施工六區(qū)提升塔架下方結(jié)構(gòu)的計算分析依據(jù)設計資料和實際現(xiàn)場情況，根據(jù)施工階段的實際荷載對結(jié)構(gòu)梁和樓板進行計算分析。本次驗算利用Midasgen8.36有限元分析軟件進行建模計算和設計，模擬荷載的施加，對結(jié)構(gòu)梁進行了驗算，樓板用軟件計算內(nèi)力，并通過手算校核，驗算結(jié)果能夠滿足要求。在塔架底部的鋼梁埋件位置底部的首層混凝土梁下方設置鋼支撐，鋼管截面為P325X16。支撐點位布置圖如下：提升架底部反頂設置

9.5.2計算模型計算模型恒載樓板和鋼梁自重，由程序自行計算?；钶d提升架四肢反力，取單個提升架四肢中的最大反力值計算。9.5.3荷載組合9.5.4計算結(jié)果梁最大正彎矩為819.2，梁最大負彎矩為1230.5梁最大剪力Vmax，1005.3KN結(jié)論：混凝土梁在荷載作用下梁最大正彎矩為819.2，梁最大負彎矩為1230.5，梁最大剪力為1005.3KN。

9.5.5鋼梁校核梁500x1100梁最大正彎矩687.4KN·m，最大負彎矩1230.5KN·m梁最大剪力538.4kN截面500x1100，上部筋8C32，下部筋10C25，箍筋C10@100（4）。主梁計算跨度：Ly=15000mm混凝土等級:

C35

fc=16.7N/mm2

ft=1.57N/mm2

Ec=3.10×104N/mm2鋼筋種類:

HRB400

fy=360N/mm2

Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%保護層厚度:c=20mm 縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離:as=78mm,as’=78mm二、梁抗彎校核（1）中間跨抗彎校核梁的正截面抗彎計算1.0×16.7×500×x=360×（8042.5-6434）x=69.35＜2as’=156mm梁的正彎矩計算M<360×2945.2×(1080-78）M<2460.51KN·m經(jīng)計算得到梁最多承受2460.51KN·m正彎矩，經(jīng)計算梁最大正彎矩為687.4KN·m，因此正彎矩滿足要求。梁的負彎矩計算1.0×16.7×500×x=360×（6434-8042.5）x=-69.35<2as’=156mmM<360×6434×(1080-78)M<2320.87KN·m經(jīng)計算得到梁最多承受2320.87KN·m負彎矩，計算施工過程中最大負彎矩為1230.5KN·m，滿足要求。主梁剪力：V<0.7βhftbh0+fyv（Asv/s）h0=0.7*(1080/800)0.25*1.57*500*1080+360*(314.2/100)*1080=1772.02kN根據(jù)計算結(jié)果，主梁的抗剪承載力為1772.02KN，計算梁內(nèi)最大剪力538.4KN，滿足要求。

梁500x1200梁最大正彎矩580.9KN·m，最大負彎矩1204.5KN·m梁最大剪力493.9kN截面500x1200，上部筋11C32，下部筋7C32，箍筋C10@100（4）。主梁計算跨度：Ly=15000mm混凝土等級:

C35

fc=16.7N/mm2

ft=1.57N/mm2

Ec=3.10×104N/mm2鋼筋種類:

HRB400

fy=360N/mm2

Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%保護層厚度:c=20mm 縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離:as=78mm,as’=78mm梁抗彎校核（1）中間跨抗彎校核梁的正截面抗彎計算1.0×16.7×500×x=360×（5629.7-8846.7）x=-138.7＜2as’=156mm梁的正彎矩計算M<360×5629.7×(1180-78）M<2233.4KN·m經(jīng)計算得到梁最多承受2233.4KN·m正彎矩，經(jīng)計算梁最大正彎矩為580.9KN·m，因此負彎矩滿足要求。梁的負彎矩計算1.0×16.7×400×x=360×（8846.7-5629.7）x=138.7<2as’=156mmM<360×8846.7×(1180-78)M<3509.7KN·m經(jīng)計算得到梁最多承受3509.7KN·m負彎矩，計算施工過程中最大負彎矩為1204.5KN·m，滿足要求。主梁剪力：V<0.7βhftbh0+fyv（Asv/s）h0=0.7*(1080/800)*0.25*1.57*500*1180+360*(314.2/100)*1180=1922.92kN根據(jù)計算結(jié)果，主梁的抗剪承載力為1922.92KN，計算梁內(nèi)最大剪力493.9KN，滿足要求。

梁600x1100梁最大正彎矩655.9KN·m，最大負彎矩938.4KN·m梁最大剪力393.4kN截面600x1100，上部筋5C32，下部筋6C32，箍筋C10@200（4）。主梁計算跨度：Ly=15000mm混凝土等級:

C35

fc=16.7N/mm2

ft=1.57N/mm2

Ec=3.25×104N/mm2鋼筋種類:

HRB400

fy=360N/mm2

Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%保護層厚度:c=20mm 縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離:as=46mm,as’=46mm二、梁抗彎校核（1）中間跨抗彎校核梁的正截面抗彎計算1.0×16.7×600×x=360×（4021.2-4825.5）x=-34.67＜2as’=92mm梁的正彎矩計算M<360×4021.2×(1080-46）M<1496.87KN·m經(jīng)計算得到梁最多承受1496.87KN·m正彎矩，經(jīng)計算梁最大正彎矩為655.9KN·m，因此正彎矩滿足要求。梁的負彎矩計算1.0×16.7×600×x=360×（4825.5-4021.2）x=34.67<2as’=92mmM<360×4825.5×(1080-46)M<1796.24KN·m經(jīng)計算得到梁最多承受1796.24KN·m負彎矩，計算施工過程中最大負彎矩為938.4KN·m，滿足要求。主梁剪力：V<0.7βhftbh0+fyv（Asv/s）h0=0.7*(1080/800)0.25*1.57*600*1080+360*(314.2/200)*1080=1161.29kN根據(jù)計算結(jié)果，主梁的抗剪承載力為1161.29KN，計算梁內(nèi)最大剪力393.4KN，滿足要求。

梁400x1000梁最大正彎矩376.9KN·m，最大負彎矩394.9KN·m梁最大剪力184.6kN截面400x1000，上部筋6C32，下部筋6C32，箍筋C8@200（2）。次梁計算跨度：Ly=15000mm混凝土等級:

C35

fc=16.7N/mm2

ft=1.57N/mm2

Ec=3.10×104N/mm2鋼筋種類:

HRB400

fy=360N/mm2

Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%保護層厚度:c=20mm 縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離:as=78mm,as’=78mm梁抗彎校核（1）中間跨抗彎校核梁的正截面抗彎計算1.0×16.7×400×x=360×（4825.5-4825.5）x=0＜2as’=156mm梁的正彎矩計算M<360×4825.5×(980-78）M<1236.87KN·m經(jīng)計算得到梁最多承受1236.87KN·m正彎矩，經(jīng)計算梁最大正彎矩為376.9KN·m，因此正彎矩滿足要求。梁的負彎矩計算1.0×16.7×300×x=360×（4825.5-4825.5）x=0<2as’=156mmM<360×4825.5×(980-78）M<1236.87KN·m經(jīng)計算得到梁最多承受1236.87KN·m負彎矩，計算施工過程中最大負彎矩為394.9KN·m，滿足要求。次梁剪力：V<0.7βhftbh0+fyv（Asv/s）h0=0.7*(980/800)0.25*1.57*400*980+360*(157.1/200)*980=686.58kN根據(jù)計算結(jié)果，主梁的抗剪承載力為686.58KN，計算梁內(nèi)最大剪力184.6KN，滿足要求。10.附件附件1施工檢查表格施工安全檢查項目名稱：?？谑袊H免稅城項目（地塊五）造型屋面鋼結(jié)構(gòu)工程施表-2序號檢查項目檢查情況負責人日期1提升器油缸外觀檢查，錨具缸檢查，油口檢查，錨片螺釘檢查2泵站外觀檢查，電源連接，動作檢查3現(xiàn)場油管正確連接，泵站與油缸，無泄漏現(xiàn)象4電器控制系統(tǒng)檢查，啟動柜，電源柜檢查與調(diào)試，電器系統(tǒng)和各種傳感器現(xiàn)場正確安裝，設備功能良好5鋼絞線質(zhì)量良好，左右旋安裝正確，無錯孔現(xiàn)象6地錨穿孔正確、鎖定牢靠，預張緊后地錨鎖死7系統(tǒng)整體調(diào)試，液壓系統(tǒng)加載正常，電器系統(tǒng)信號正確，操作功能齊全8鋼絞線預加載后，每根鋼絞線保持相同的張緊程度9試提升離地后所有底錨緊絲復緊。10正式提升階段：檢查泵站正常工作，油缸正常工作，檢查構(gòu)件、臨時設施受力情況施工檢查確認單項目名稱：?？谑袊H免稅城項目（地塊五）造型屋面鋼結(jié)構(gòu)工程施表-3編號檢查項目檢查部門檢查結(jié)果檢查人1鋼結(jié)構(gòu)拼裝、焊接2臨時結(jié)構(gòu)設施安裝3提升上下吊點尺寸、垂直測量4鋼結(jié)構(gòu)重量確認5提升結(jié)構(gòu)上物品固定、清理6提升階段天氣預警確認7提升動力電源確認8提升通信線纜現(xiàn)場保護確認9提升設備、鋼絞線現(xiàn)場保護10提升區(qū)域照明確認11提升區(qū)域安全警戒確認12提升設備安裝確認13提升設備調(diào)試確認提升單位意見：確認人：確認日期：安裝單位意見：確認人：確認日期：總包單位意見：