中華人民共和國國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗檢疫總局 I 1 13術語和定義 1 2 56典型隔聲系統(tǒng)的結構 8絕熱和隔聲的結合 9滿足隔聲等級要求的隔聲結構 附錄A(資料性附錄)用于計算隔聲等級需要的最小插入損失Dw 附錄B(資料性附錄)一般隔聲結構 20附錄C(資料性附錄)典型結構細節(jié)示例 21 ——GB/T3767—1996聲學聲壓法測定噪聲源聲功率級反射面上方近似自由場的工程法—GB/T20247—2006聲學混響室吸聲測量(ISO354:2003,IDT)工1GB/T6881.1—2002聲學聲壓法測定噪聲源聲功率級混響室精密法(idtISO3741:1999)1SO354聲學混響室吸聲測量(Acoustics—MeasurementofsoundabsorptioninareverberationISO3744聲學聲壓法測定噪聲源聲功率級和聲能量級反射面上方近似自由場的工程法(Acoustics—Determinationofsoundpowerlevelsandsoundenergylevelsofnoisesourcesusing2GB/T31013—2014/ISO1聲功率插入損失insertionloss;soundpowerinsulation聲壓插入損失soundpressureinsulationD,距聲源一定距離的指定位置采用隔聲措施前后，在倍頻程或1/3倍頻程上測得的聲壓級的差值。本章根據(jù)所需的最小插入損失規(guī)定了3個隔聲性能等級(等級A、等級B和等級C)。表1列出了最小的插入損失，并在圖1～圖3中進行了說明；在附錄A中提供了所需插入損失(精度0.5dB內(nèi))的管道隔聲的插人損失與管道的直徑有關。根據(jù)管道直徑分為3個尺寸組，不同管道直徑的隔聲等1)外徑<300mm;2)300mm≤外徑<650mm;3)650mm≤外徑<1000mm。等級倍頻程中心頻率/Hz292927362419當7個倍頻程的插人損失值都高于或等于表中某個等級的值時，才可以確定屬于某個等級。當隔3印小橋入慢尖)印小橋入慢尖)…/dH0說明： —0一等級A3.說明：圖2隔聲等級B要求的最小插入損失4GB/T31013—2014/ISO……△…等級C3.注1:A計權聲壓級的減少量與聲源的頻譜特性有關，在5.5和5.6中給出了一些典型的示例。注2:隔聲層可以降低從管道直接輻射的噪聲，但是也帶來了一些負面效應：由于隔聲層比裸管的表面積大，未被有效隔離的振動引起的輻射也更多，而且，在低頻時隔聲層比裸管有更高的輻射效率。這些影響在小管徑管道上更明顯，因此限制了不同隔聲等級的適用性。由于隔聲外護層質(zhì)量、多孔疏松材料及其中的空氣的彈性作用等原因，導致在低頻段產(chǎn)生共振。如果多孔材料的機械剛度較低，共振頻率(單位Hz)大致可以按以下公式計算：fo=60/√mdm2——外護層面密度，單位為千克每平米(kg/m2);d——外護層與管道外壁間的距離，單位為米(m)。在頻率低于1.4f,以下，其隔聲的插人損失預計為負值。注3:表1中給出的要求的最小插入損失值來自于實驗室對60種不同(標準)管道隔聲系統(tǒng)測量結果并按不同等級測量數(shù)據(jù)獲得的統(tǒng)計評估值，對于不同的倍頻程和隔聲等級要求的最小插入損失值是由測量數(shù)據(jù)的算術平均值減去它們的標準偏差(標準偏差從125Hz~1000Hz4個倍頻程一般是3dB,從2000Hz~8000Hz3個倍頻程一般是9dB)計算所得。經(jīng)簡化后用圖1~圖3中的近似直線表示。55管道噪聲降低導則5.1.1聲壓級的確定從距裸管壁1m的距離處確定管道噪聲的聲壓級L,(1,r)。如果沒有這方面的數(shù)據(jù)，可以從上游A計權聲壓級都需要確定。根據(jù)相連的管道噪聲聲源情況采取相應的方法。5.1.2根據(jù)限值的聲壓級評估5.1.3聲功率級的確定整個管道的聲功率級Lw可由在自由場中測得的聲壓級推導得出(見GB/T3767—1996)。見式中：5——管道長度(s>>r),單位為米(m);7距管道中心線的距離[最好r=(1+D/2),這里是距管壁1m],單位為米(m);L。(x,r)表面聲壓級，與管道軸線距離為r、與聲源距離為x如果管道很長而無法在整個長度上測量，那么可以根據(jù)測量靠近聲源的管道的聲壓級考慮沿管道的聲衰減來估算聲壓級。可按式(2)計算(見參考文獻[8]):L,(x,r)=L,(1,r)-βr/D………(2)根據(jù)實際經(jīng)驗，當管道輸送氣體或水蒸氣時β值可以取0.06dB(每50倍管徑長度衰減3dB),當輸送液體時β值可以取0.017dB(每175倍管徑長度衰減3dB)。對于某一特殊情況，如果能獲得不同β6值的依據(jù)，那么這個值可以采用。只有管道長度超過一定范圍(3D/β)時，才考慮衰減。根據(jù)式(2),長管道的聲功率級Lw可以根據(jù)式(3)計算：式中：5.1.4對混響空間或環(huán)境噪聲的貢獻管道對混響空間噪聲的貢獻值可以通過它的聲功率級進行計算并且應疊加其他聲源的貢獻值。對于環(huán)境噪聲，還應計算管道噪聲對于工廠的總聲功率級或臨近點聲壓級的貢獻。在運行場所，可以根據(jù)測量來估算管道噪聲值。在管道噪聲顯著高于背景噪聲的場所，可以直接測量它的聲壓級。而且，聲源上游管道和下游管道應分開單獨予以考慮。如果背景噪聲很大，則一般通過聲強測量法確定管道噪聲。但現(xiàn)場對管道噪聲進行聲強測量難以操作，它需要專門的儀器和專業(yè)人員。第三種可選擇的方法是通過測量管道表面的振動速度級來確定管道噪聲，見式(4)。它用到了輻射效率的概念(見參考文獻[8]):式中：L.管道表面的振動速度級[=20lg(v/v?)dB];v?——5×10?m/s;實際應用中，o的數(shù)值可以通過式(5)取得(見參考文獻[8]):式中：c——空氣中的聲速，單位為米每秒(m/s);5.3隔聲層的長度管壁輻射的噪聲通常來自于管道連接的設備，例如壓縮機、泵、閥門或噴射器等。因為噪聲可以幾7D——管道直徑，單位為米(m);Dw——隔聲層插入損失(見第4章),單位為分貝(dB)。8倍頻程中心頻率/Hz控制閥9657973離心泵4245793456888·閥內(nèi)氣體速度達到聲速，典型管道標稱直徑為150mm～350mm.*典型管道標稱直徑超過300mm.9表3給出了一個連接有控制閥的直徑200mm的管道采用A等級隔聲系統(tǒng)時總降噪量的計算示閥門噪聲聲源修正值(見表2)9657等級A1和A2的插入損失值(見表1)29隔聲管道倍顏程噪聲值噪聲降低值期望降低的全頻帶A計權聲壓/功率級控制閥49595656表4(續(xù))期望降低的全頻帶A計權聲壓/功率級控制閥99陰影部分表示在這種情況下隔聲并不經(jīng)濟或很少采用。1)鍍鋅鋼板或鍍鋁板；2)不銹鋼板；5)塑料或橡膠制品。1)高面密度的軟質(zhì)橡膠或塑料板；2)瀝青基自由阻尼層；3)黏彈性高分子阻尼復合層(板，涂層等);4)約束層(夾芯板)薄鋼板或鋁板；5)雙層薄金屬板外護層(摩擦和泵吸損失)。1)合成或天然橡膠；2)不燃氈。1)它是外護層的一種彈性隔振支撐；2)開孔柔性的泡沫塑料。承受隔聲層垂向伸縮的支承圈(見圖C.4)應當包含彈性元件，在可能的情況下，側向彈性剛度應當在定距環(huán)給定值范圍內(nèi)。支撐環(huán)的彈性元件應當在軸向和側向均設置機械限位裝置，在彈性元件失效的情況下來限制隔聲層的移動。等級的要求(見第10章)。A多孔材料層最小厚度多孔材料層的最大面剛度4.5kg/m2(例如0,6mm鋼板)B多孔材料層最小厚度多孔材料層最大面剛度6.0kg/m2(例如0,8mm鋼板)C多孔材料層最小厚度多孔材料層最大面剛度7.8kg/m2(例如1.0mm鋼板)10.0kg/m2(例如1.3mm鋼板)GB/T31013—2014/ISO1隔聲等級A:閥門和法蘭不必隔聲。的要求。所有法蘭和閥門都需要采用與管道一樣的隔聲等級(見7.4),除非由于安全原因這些管件不允本條列出了第9章提出的適合用于隔聲的材料所需具備的特性。這些要求是對第6章的補充。外護層最小面密度應當與表5列出的相應隔聲等級的要求一致。多孔材料層應當是氈狀的，制成套管或類似的形式。對于管件如彎頭或三通可以使用預制的隔聲6.3中給出了適合作為多孔材料層的材料。多孔層空氣流阻率的范圍應當在25000N·s/m?~75000N·s/m?之間，這對于密度范圍在80kg/m3~120kg/m3之間的材料通常易于實現(xiàn)。振聲密封常用于存在金屬與金屬相接觸的地方(見6.2.4、附錄B和圖C.1)。該密封最小應有本章描述了測量直徑為100mm～1000mm的管道隔聲系統(tǒng)插入損失的方法，原則上規(guī)定了實驗率級差值測定來確定的。以下描述的程序基于GB/T6881.1-2002并且還基本上與ASTME1222(見參考文獻)基本一致。噪聲輻射的激發(fā)方式(實驗室的揚聲器和現(xiàn)場的氣流，法蘭和機械噪聲)。由于這些原因使得在實驗室條件下取得的數(shù)據(jù)不同于實際應用中相似條件下取得的數(shù)據(jù)，但這些結果用于設計和比較不同隔聲系統(tǒng)是非常有用的。在混響室安裝一根金屬管道，通過一端的揚聲器或發(fā)聲裝置將噪聲饋入該管道內(nèi)。在裸管和安裝隔聲系統(tǒng)后的情況下測試混響室內(nèi)的聲壓級。隔聲系統(tǒng)的插入損失為由裸管輻射的聲壓級和由隔聲后管道輻射的聲壓級之間的差值，通過外護層系統(tǒng)引起的測試室內(nèi)聲吸收變化進行修正而得到的。測量結果應按100Hz~10000Hz的1/3倍頻程值或125Hz~8000Hz倍頻程值給出。低頻段測量結果的精度在很大程度上取決于混響室的大小。GB/T6881.1-2002中表3規(guī)定了測試室的最小容積，當混響室小于表中關注頻率對應的最小容積或者大于300m2時，應當使用GB/T6881,1-2002附錄D中所提供的流程對測試室能否用于寬頻帶測量進行評估。包含隔聲系統(tǒng)的測試件的體積不應大于用于測試的混響室容積的2%。安裝測量用的管道時應保證由其他聲傳遞途徑產(chǎn)生的噪聲貢獻值與通過測量件傳遞的噪聲貢獻值相比可以忽略不計(見圖5)。特別要注意側向傳聲，應當使其至少比從測試件上傳出的噪聲低10dB穿墻的部位應當盡可能密封。GB/T6881.1—2002提出了關于背景噪聲的要求。如果背景噪聲太大，就需要將混響室外的管道也進行隔聲處理。在混響室外的管道端口采用封閉消聲末端，該末端在10.5規(guī)定的頻率范圍內(nèi)的聲反射系數(shù)應當小于10%?；祉懯彝獾墓艿肋B接到一個聲源，該聲源具有足夠的輸出以保證插入損失能被測量。在每個1/3在管道內(nèi)設置一個傳聲器以控制在實施隔聲措施前后聲源的一致性。聲源與測試管道之間采用柔性連接，以避免固體傳聲。聲源和待測管道間應該有一個裝置(例如：一個彎頭)來激發(fā)管道內(nèi)足夠的高次聲波。由外護層系統(tǒng)引起的混響室內(nèi)聲吸收的變化可以通過在混響室內(nèi)設置一個參考聲源來測量(與管隔聲系統(tǒng)的安裝應該與制造商的說明一致。為了防止由墻體輻射出顯著的噪聲，管道(裸管或隔聲后)穿越混響室墻壁處的縫隙應采用柔性密封。10.5測量——利用連接于測試室外管道上的聲源，在鋼管內(nèi)激發(fā)寬頻噪聲或依次激發(fā)中心頻率為100Hz~10kHz的1/3倍頻程的噪聲；——根據(jù)GB/T6881.1-2002在測試室測量平均聲壓級(L?);——重復激勵管道；——采用測試室內(nèi)參照聲源測量平均聲壓級(L。)。在測試過程中應當保證下列條件沒有變化：——管道中測試信號的設置；——混響室內(nèi)參照聲源的設置；-—測試室內(nèi)聲源的位置；——傳聲器的位置或傳聲通道。如果測試件與連接墻體之間的接觸有可能出現(xiàn)固體傳聲，應進行檢查并阻止產(chǎn)生固體傳聲。每次更換測試件后應將測試間清理干凈，以免改變測試室內(nèi)的聲吸收狀態(tài)。如果需要可以改變有無隔聲措施的測量次序10.6結果Dw=L?-Le-(LL-L。)L,L?！愎芎透袈暫蠊艿榔骄祉懧晧杭墸瑔挝粸榉重?dB);倍頻程插入損失值可以通過1/3倍頻帶值由式(8)計算：a)被測件：b)聲學環(huán)境： 對于倍頻程中心頻率為125Hz～8000Hz范圍內(nèi)隔聲等級要求的最小插入損失Dw.m可根據(jù)隔聲等級等級B1等級C1250<f≤800030lgf/fo-70(資料性附錄)一般隔聲結構圖B.1和圖B,2示例提供了典型但并非規(guī)定的隔聲系統(tǒng)結構。圖B.1常用隔聲系統(tǒng)結構圖B.2搭接結構(防雨水進入)(資料性附錄)典型結構細節(jié)示例圖C.1～圖C.10提供了典型結構細節(jié)的示例。7—外護層；圖C.1表示外護層和端蓋的隔聲結構的典型布置4——管箍；a)振聲密封2—-密封膠。b)外護層密封的端蓋圖C.2管道隔聲系統(tǒng)的端蓋1—彈性墊； 5—外護層圖C.3外護層支撐的典型結構5——綁帶固定(或焊接)。圖C.4垂直管道隔振外護層及隔振支撐的典型結構1—隔振墊；注：對于隔聲等級A.標稱直徑小于DN100的管道允許采用T型結構(與圖C.6類似):對于隔聲等級B和C,標稱直徑小于DN150的管道允許采用T型結構。圖C.5垂直管道的支架圖C.6支管和三通的典型結構1——外護層的固定系統(tǒng)；鉚釘，螺釘(當外護層直接位于防水汽層上方時不應采用)或不銹扎帶，a)軸測圖說明：1——螺栓長度+30mm;2——搭接長度=隔聲層厚度；3——成型的鎖扣；4——固定多孔材料層的夾子；a——可以采用多孔材料填充空間。b)剖面圖圖C.7法蘭連接的隔聲結構圖C.8隔聲罩端蓋的細部結構3—用于上部單元定位的定位邊框；圖