哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計) I 2 3第一章建筑設計 41.1建筑總體設計 41.2建筑平面設計 41.2.1首層平面圖 4 4 4 5 5第二章結構設計 62.1結構計算單元的確定 62.1.1主要構件選型及尺寸初步估算 6 9 92.3豎向荷載作用下框架結構的內力的計算 2.3.2活荷載計算 2.3.3內力計算 2.4橫向水平載荷作用下框架結構內力和側移計算 2.4.1橫向框架側移剛度計算 2.4.2橫向風載荷作用下的框架結構內力和側 2.5.1結構抗震等級的確定 2.5.3框架柱內力組合 2.6.2框架柱截面設計 2.6.3框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)設計 2.7樓板配筋計算 哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計) 2.8.1梯段斜板的配筋計算 3.1基礎類型的選擇及分析 3.5單樁承載力驗算及樁頂豎向力設計值 3.6基礎結構設計 3.6.1樁身設計 1transactthebuilding.DesignmedThispurposeofdesign:1,controlthecontents,methodandstepsoftherightly,standard3,fostertheknowledgeabilitythatcomprehensiveusagelearn,controlthecurrentnorm,therulesdistance,thebathemaintheme4,controlthekeyfiguresthecalculationmethodofthestructureandcPassthedesignthattransactstothekeyfigures,controlthestmethod,thelevelbreezelotusthatthelotuscarrycary,thelevelcakuationmethod,academicassociationusethecurvedthatamethodofcaltheevenmethod,thebeamplankofevenmethod,piliaroftheacademicatogetherwiththecakculationofthtotransacttherelatedandaseriesofknowledgeofbuildingwithkeyfigures,anddrawinferencedesignthrough,carriedononlyamongKeywords:thecarriestowardlotus;thelevelbreezel2中立于不敗之地，辦公樓的投資者和設計者將最先進的信息情報手段引進辦公室的設計3第一章建筑設計本次設計主要是做一幢框架結構的高層生產綜合樓的設計。以下是該工程的工程概某高層生產綜合樓，共13層(包括構架層),一層層高為4,5m,2～13層層高3.6m,6度抗震設防地區(qū)。二類場地土，抗震等級為三級，基必須符合人們應用習慣的位置，主要有檢測室、接待室、辦公室等；設計力求雄偉壯觀4建筑剖面圖是表示建筑物在垂直方向上各部分的組合關系。剖面設計主要分析建筑物各部分應有的高度、建筑層數(shù)、建筑空間的組合以及利用、建筑剖面中的結構、構造關系等，它和房屋的使用造價和節(jié)約用地等有密切關系。也反映了建筑標準的一個方面，它和平面的聯(lián)系比較密切。在本高層生產綜合樓建筑設計中首層層高4.5m,標準層層高為3.6電梯布置在中部，樓梯布置在電梯與綜合樓的一端。建筑物的合理使用，各空間的利用效率及工程造價等一些方面的問題布置原則與方式：平面任一點至電梯、樓梯出口的距離均不大于15m,滿足了高層建筑的防火要求，垂直交通系統(tǒng)位于建筑物的中心及兩側，形成了建筑物的垂直交通系統(tǒng)的網絡；第三.主要通道與電梯隔開，避免人流高峰時相互影響，并考慮防火問題，分隔區(qū)域，同時，電梯經避開主要通道而設在靠外墻一側。5哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)圖2-1柱網布置圖6築龍細哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)2.梁柱截面尺寸估算梁、板、柱截面尺寸的初步確定DE跨(FG跨)I=8500mmhp=(1/10～1/18)/=850～472mm,取h=750mmb=(1/2～1/3)h,且b≥200mm,取b=350mmEF跨I=2400mmhp=(1/10～1/18)/=240～133mm,取h=750mmb=(1/2～1/3)h,且b≥200mm,取b=35hp=(1/10～1/18)=850~472mm,取h=500mmb=(1/2～1/3)h,且b≥200mm,取b=250mm(2)現(xiàn)澆民用建筑板厚≥70mm,故取板厚為120mm各層重力荷載代表值近似取15KN/m3,一到六層選C?5型混凝土f=16.7N/m2,七到十三層用C30型混凝土f=14.3N/m2。邊柱：第七層開始變截面：82.2.1荷載匯集20厚1:3水泥砂漿保護層20厚1:4水泥砂漿找平層1:6煤渣混凝土找坡3%20厚1:3水泥砂漿找平層13厚1:3水泥砂漿打底合計20厚1:3水泥砂漿找平層20厚1:3混合砂漿17kNm3×0.02=0.34kNm29房間名稱荷載值(kNm2)分項系數(shù)準永久值系數(shù)走道樓梯電信間展廳電梯廳培訓室接待室會議室辦公室衛(wèi)生間檢測室實驗室圖書資料室電梯機房基本雪壓：S?=0.3kN/m2μ,=1.0(主樓部分)μ,=2.0(裙房靠近主樓8m之內)μ,=1.0(裙房靠近主樓8m之外)S=μ,S。=2.0×0.30=0.60kN/m2(裙房靠近主樓8m之內)Sk=μ,S。=1.0×0.30=0.30kN/m2(裙房靠近主樓8m之外)外墻(實墻)面磚：合計5.15kN考慮到墻上開洞(按0.8折減)內墻裙房屋頂女兒墻(普通磚)多孔240型磚墻外墻外維護結構取⑦軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為7.8m,由于房間內布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面載荷如圖中的陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面載荷則通過次梁和縱向框架的中心線與助中心不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)紙下致2.3.1恒荷載計算分別為邊縱梁和中縱梁集中力傳柱的過程中由于偏心產生的彎矩。圖2-5各層梁上作用的恒載對于第12層：+3.125×7.8+3.125×2.35=11集中力矩：其他層計算方法同第12層，計算過程從略?；钶d荷作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖.圖2-6各層梁上作用的活載q?=7.8×2=15.6kN/mq?'=2.4×2=4.8kN/m同理，在屋面雪荷載作用下：4?=7.8×0.45=3.51kN/mq?'=2.4×0.45=1.08kN/m哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)P=8.34kNP=6.49kN其他層計算方法同第12層，計算過程從略將以上計算結果匯總，見表2-2和2-399PPPPMM構架層PPP1.梁、柱線剛度的計算對構架層：邊跨：中跨：哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)下在孤龍下在孤龍對7~12層：邊跨：哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)下在孤龍下在孤龍邊跨；分配系數(shù)：中跨：分配系數(shù)：對2~5層：邊跨：哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)下致龍分配系數(shù)：中跨：分配系數(shù)：對底層：邊跨：分配系數(shù)：哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)下在致分配系數(shù)：2.固端彎矩的計算：梯形和三角行荷載將其轉化為等效均布荷載。梯形荷載q?=(1-2a2+α3)q?三角形荷載(1)恒荷載產生的固端彎矩：構架層為例計算梁的固端彎矩EF跨；其他層計算方法同構架層，計算過程從略。築龍細423.88 550.4436.15-296.15427.0-29.01-10.7及4.9515.77109.4級-262.90634.6-119562.54552.46③5852.46-4075二二244.52築龍細猶猶哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)紙下致梁端剪力的計算圖2-9梁端剪力示意圖柱軸力計算VbilVbin圖2-10柱軸力示意圖邊柱(上):中柱(上):邊柱(下):中柱(下):計算結果見表2-4表2-4恒載作用下梁端剪力及柱軸力(kN)層荷載和彎矩引起的剪力總剪力柱軸力次VN頂N底N頂N底9876249(千3.6)5247.7(千0.7)4248(于1.4)3248(王1.3)2248.2(王1.6)1261.7(王5.6)(2)活荷載產生的梁端彎矩：以第12層為例計算梁的固端彎矩α=0.543.2240.22圖2-11-5重載作用下的橫向框架西危23.4日0.33802240.11B576-9.22g①7.828.018.05築龍細猶猶圖2-12活載彎矩圖梁端剪力的計算圖2-13梁端剪力示意圖柱軸力計算NriNri圖2-14柱軸力示意圖邊柱(上):(2-11)中柱(上):(2-12)邊柱(下):(2-13)中柱(下):(2-14)計算結果見表2-5哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)表2-5活載作用下梁端剪力及柱軸力(kN)荷載和彎矩引起的剪力總剪力柱軸力VNN220045.9(±0.1)46.1(千0.2)46(千0.2)98745.9(千0.1)647(千1.6)546.8(千1.3)446.9(千1.1)3246.5(千0.7)2.4橫向水平載荷作用下框架結構內力和側移計算表2-6橫梁線剛度i,計算表層次邊橫梁走道梁哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)表2-7柱線剛度i,計算表1表2-8k,α計算表樓層計算簡圖Kg般層c底層(柱側移剛度按式計算，現(xiàn)以第2層E-7柱的側移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱的計算過程從略，計算見表2-8及2-9。中柱(12根)KαDK1表2-10中框架柱側移剛度D值(N/mm)KαDKα1表2-11橫向框架層間側移剛度(N/mm)1哈爾濱學院本科畢業(yè)論文(設計)築龍細由表2-11可見，,故該框架為不規(guī)則框架.2.4.2橫向風載荷作的框架結構內力和側位移計算1.風載荷標準值高層建筑(鋼筋混凝土結構)T=(0.05～0.10)n=(0.05~0.10)×1具體結構(鋼筋混凝土框架結構)高層建筑滿足以下三個條件：(3)可忽略扭轉影響H/Bm=44.1/57.6=0.8且H=44,1m可以確定v=0.44φ?≈H,/H?、咻S線橫向框架，其負載寬度為7.8m,得房屋方向的分布風荷載標準值哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)層高(m)μβ9876543214圖2-15風荷載沿房屋高度的分布(kN/m)圖2-16等效節(jié)點集中風荷載(kN)哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)p,=(q=1+q?(=)×3.6=37.79kNP?=(qu)+q2()×3.6=33.74kNP?=(q+qz)×3.6=23.66P?=(q+92=)×(3.6+4.8)×0.5框架第i層的層間剪力v,層間位移△u,及結構頂點位移u,分別按下列各式計算第i層的層間側位移剛度中框架側移剛度D值(Nmm)剛度，在按式計算個層的相對側移剛度和絕對側移。計算過程見下表：表2-13風荷載作用下框架層間剪力及側移計算987654321中柱V=0.38×32.81=12.47kN·mM,=12.47×(1-0.43)×3.6=25.59kNM=8.93×0.40×3.6=12.86kN·m中柱V?=0.38×74.43=28.28kN·mM=28.28×0,45×3.6=45.81kN·mM?=13.72×(1-0.45)×3.6=27.17kN·m中柱V=0.38×114.35=43.45kN·mM1=43.45×(1-0.48)×3.6=81M?=18.26×(1-0.45)×3.6=36.15kN·m中柱V;=0.38×152.14=57.81kN·mMx=57.81×0.48×3.6=99M_=57.81×(1-0.48)×3.6=108.22kN·mM=22.58×0.45×3.6=36.58kN·mM?=22.58×(1-0.45)×3.6=44.71中柱V=0.38×188.20=71.52M=71.52×0.50×3.6=128.74kN·mM,=71.52×(1-0.50)×3.6=128.74kN·mM=26.60×0.50×3.6=47.88kN·mM;=84.23×0.5×3.6=151.61kN·mM=84.23×(1-0.5)×3.6=1M=30.40×0.40×3.6=43.78kN·mM,=96.25×0.5×3.6=173.25kN·mM1=96.25×(1-0.5)×3.6=173.25kN·mM,=33.94×(1-0.45)×3.6=67.20kN·m中柱V=0.38×282.81=107.47kN·mM=107.47×0.5×3.6=193.45kN·mM=103.53×(1-0.5)×3.3=170.82kN·mM,=37.15×0.5×3.6=66.87kN·mMy=117.63×0.5×3.6=211.73kN·mM=117.63×(1-0.5)×3.6=211.73kN·mM=39.99×0.5×3.6=71.98kN·mM,=39.99×(1-0.5)×3.6=71.98kN·m中柱V=0.38×333.25=126.64kN·mM=126.64×0.5×3.6=227.95kN·m二層邊柱V=0.12×355.39=42.65kNM=42.65×0.56×3.6=85.98kN·mM,=42.65×(1-0.56)×3.6=67.56kN·m中柱V=0.38×355.39=135.05kN·mM=135.05×0.45×3.6=218.78kN·mM,=135.05×(1-0.45)×3.6-267一層邊柱V=0.22×380.15=83.63kNM=83.63×0.72×5.1=307.09kN·mMz=83.63×(1-0.72)×5.1=119.42kN·m中柱V;=0.28×380.15=106.44kN·mMp=106.44×0.67×5.1=3M?=106.44×(1-0.67)×5.1=179.14kN-m表2-14各層柱端彎距及剪力計算kyky987654321築龍細圖2-17風荷載作用下框架彎矩圖(KNm)表2-15各層梁端彎矩，剪力，及柱軸力計算走道梁軸力M1VMM1V987654321圖2-18節(jié)點彎矩圖2.4.3橫向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算(1)建筑模型與荷載輸入：軸線輸入→網格生成→樓層定義(梁、柱定義及布置)→(2)結構樓面布置信息：樓板開洞(電梯間采用全房間開洞)→修改板厚(樓梯間板厚改為0)→樓板錯層(衛(wèi)生間樓面標高下沉)→強度等級(梁、柱砼強度等級修改)。(4)形成PK文件：選擇框架結構→選一榀框架。考慮扭轉耦聯(lián)時的振動周期(秒)、X,Y振型號平動系數(shù)(X+Y)扭轉系數(shù)1234567築龍細築龍細89地震作用最大的方向=-87.410(度)F-x-x:X方向的耦聯(lián)地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦聯(lián)地震力在Y方向的分量F-x-t;X方向的耦聯(lián)地震力的扭矩哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)築龍細築龍細振型2的地震力II11918171615141312111振型3的地震力II11918171615141築龍細築龍細312111振型4的地震力987654321987655的地震力(kN)2.706.038.729.67 235.62 475.58283.55 111.92261.80220.66123.83 築龍細築龍細4131211198765432198766的地震力11111111111117的地震力11111111(kN)0.941.690.67(kM)0.130.150.270.230.04 706.02 -74.17-70.15 148.13188.56154.76築龍細築龍細51413111振型8的地震力987654321987611111111111119的地震力(kN)0.020.040.020.010.030.040.040.06(kN)0.842.453.092.510.98(kM)0.632.521.810.200.050.41 195.00 223.72-65.21築龍細築龍細5141312111振型10的地震力1111918)716151413121111111918171哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)築龍細哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)築龍細615141312111振型12的地震力1111918171615141312111振型13的地震力11119181築龍細築龍細振型14的地震力111191817161514131211115的地震力111191817161514131211I各振型作用下X方向的基底剪力6494.5571.3280.109283.88Floor:層號Tower:塔號表2-16X向地震力Vx(分塔整層剪重比)1111918171615141312111Floor;層號Tower:塔號F-y-x:Y方向的耦聯(lián)地震力在X方F-y-y:Y方向的耦聯(lián)地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦聯(lián)地震力的扭矩11119181築龍細築龍細振型2的地震力振型3的地震力1111918171615141312111振型4的地震力987654321 -449.67-907.62-541.13-103.02 哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)振型5的地震力1111哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)築龍細哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)築龍細9876543216的地震力7的地震力1118.7344.7891.1988.1573.85(kN)0.030.561.011.371.471.411.190.841.64(kM)0.24 106.78 -36.44-76.67-98.50-70.67哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)築龍細哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)築龍細1918171615141312I11振型8的地震力11119181716151413I21I1FloorF-y-xF-y-yF-y-t11哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)築龍細哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)築龍細119181716151413I211111119181716151413121111(kN)築龍細築龍細1191817161514I312111振型12的地震力1111918171615I41312111振型13的地震力F-y-yF-y-t11119181716I5I41312111振型14的地震力(kN)1111918171615—4—312111振型15的地震力築龍細築龍細1111918171615141312111振型號剪力(kN)2310.9834.414114.285466.8165.8374.688298.1890.02哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)Floor:層號StaticFy:靜力法Y向的地震力表2-17Y向地震力Vy(分塔整層剪重比)111918171615141312111Y方向的有效質量系數(shù)：98.56%築龍細築龍細Floor:層號Jmax:最大位移對應的節(jié)點號h:層高Ave-(X),Ave-(Y):X,Y方向Max-Dx,Max-Dy:X.Y方向的最大層間位移Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大層間位移與平均層間位移的比值X-Disp,Y-Disp,Z-Disp:節(jié)點XYZ方向的位移h11119181716151413121h11119181765141312111h11119181716151432119876543210.75 0.450.711.451.568.941.447.591.49hY方向最大值層間位移角：築龍細圖2-19地震作用下框架彎矩圖(kN·m)走道梁柱軸力MMMM1VNN9876543212)表中M單位為kN·m,V單位為kN,N單位為kN,I單位為m。2.5橫向框架內力組合2.5.1結構抗震等級的確定2.5.2框架梁內力組合本設計考慮了四種內力組合，即1.2Sa+1.4S,1.2Sa+0.9×1.4(Sa+S),2.5.3框架柱內力組合表2-19框架梁內力組合表內力SSSYe[1.2(Sc+0.5Sα)+1.3—DMV千34.47干18.1E左M千87.6于28.0V士34.47層E古MV千258.6千106.7MM六DM士113.5士79.2V千21.8干18.6E左M千71.5千78.0V士21.8士18.6層M士253.4V千211.1千66.9跨間MMDM士27.4V干1.75千6.5E左M千5.63千28.0V士1.75士6.5層E右M士17.4V干16.6干14.5跨間MM截面SYe1.2(Sa+0.5Sx)+1.3SNMM00于4.000干4.3王4.0千1.8千39.2千10.5干5.0干1.8干11.8干10.5千6.6千52.5干20.0底干12.9千6.6干22.7干20.0士27.2干14.6干64.8千干32.0底干22.2干14.6干36.3干32.0士36.2干26.2干74.2干45.99干29.6干26.2千51.7干45.9士44.7干40.8千82.9千61.28千36.6干40.8干68.5千61.2柱頂士47.9干58.1干85.3千77.77柱底干47.9干58.1干86.1千77.7千79.8干125.0千96.366干43.8千79.8干105.7王96.3千101.8千118.0千115.355干55.0千101.8干125.6千115.3士66.9千126.6千127.0王13494千66.9干126.6干145.9干134.9士72.0干154.3干130.1干154.83柱底千72.0千154.3千166.2干154.8柱頂士67.6干183.6千131.7干174.72千86.0干183.6千186.1干174.7柱頂士119.4干218.0千92.6干192.81柱底千307.1千218.0于199.7于192.898柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底765432柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底注：表中彎矩為相應與本層柱凈高上、下兩端設計表2-22橫向框架D柱剪力組合表(kN)層次SSYg[1.2(Sa+0.5Sα)+1.3S一一0士3.9土14.2士8.9士20.8士28.9土18.3士35.08士42.17士47.66士64.15士33.94士75.83士82.32士88.3士83.6士57.3SYw[1.2(Sa+0.5Sa)+1.NNM→頂000千12.1000千12.1干14.9千20.1干14.9干34.3于20.1千59.0干35.2底士45.8千59.0干42.9干35.2士81.3千133.6士53.6千59.9底士75.1千133.6干47.6千59.9士108.2千241.2士59.8干91.09士99.9千241.2士51.9士128.7千375.1士64.9干129.78土128.7千375.1士58.9干129.7士151.6千540.1士72.1干176.57士151.6千540.1士72.4干176.5士173.3千224.86柱底土173.3士88.7千224.8士170.8千931.1士72.8千279.855士193.5千931.1土112,9干279.8士211.7千1169.6土74.3千343.94柱底土211.7干1169.6士146.4干343.9士228.0干1427.6土77.3千418.733底士228.0千1427.6士190.7于418.7士267.4干1720.3士72.8干504.72士218.8干1720.3干504.7士179.1干1944.5干593.31士363.7干1944.5士308.1千593.398柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底765432柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底表2-25橫向框架E柱剪力組合表(kN)→→0士12.5士±18.5士28士25.0士43.5士28.19士5Z8士31.08士715士34.47士84.26士96.35士51.64士117.6士61.33士/26.6士74.42士135.1士88.7士73.4哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)2.6框架截面設計梁的配筋計算結果見表2-26和2-27。表2-26框架梁縱向鋼筋計算表f實配鋼筋7座支座D5塵25(2454E5塵25(2454DE跨間4塵2519642生25(98226座支座DE6塵25(2949DE跨間6空25(29451支座D7坐25(34366主25(2945DE跨間6塵25(2945表2-27框架梁箍筋數(shù)量計算表梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼實配(p。/%)四肢φ8@100四肢φ8@200四肢φ8@100四肢φ8@1006四肢φ8@100四肢Φ8@100E0四肢Φ8@100四肢D8@1001四肢φ8@100四肢D8@150四肢φ8@100四肢φ8@1002.6.2框架柱截面設計表2-28給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結果，其中剪跨比λ也可取H,/(2h,)。注意，表中的M'、V°和N都不應考慮承載力抗震調整系數(shù)。由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。柱號D柱61E柱61哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)M=254.7kN·mN=2448k2e。取20mm和偏心方向截面尺寸的兩者中的較大值，即。故取因,故應考慮偏心距增大系數(shù)η。再按N及相應的M一組計算。N=3639.2kN,M=-173.4kN·m此組內力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整，且取哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)N=3639.2KN>5fbh?=0.55×14.3×600×560=2642.64kNNe=3639.2×103×319.02=1160.98kN·mA=A'=Pm.bh=0.2%×600×60哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)取N=1544.4kN表2-29框架梁箍筋數(shù)量計算表柱號層次實配鋼筋(p,%)加密區(qū)非加密區(qū)D柱61E柱612.6.3框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)設計因為本框架抗震等級為三級，節(jié)點區(qū)不需要進行抗剪驗算，而是按構造要求配置箍筋，其間距和鋼筋直徑與柱端箍筋加密區(qū)相同。築龍綱圖2-20框架立面配鋼筋圖哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)r疊業(yè)業(yè)假攝哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)2.7樓板配筋計算圖2-22樓板荷載最不利布置圖(2)邊界條件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/(3)計算方法：彈性算法。(4)泊松比：μ=0.2。(5)考慮活荷載不利組合。(1)荷載組合荷載設計值p=1.2×恒荷載標準值+③p'=g+q/2=1.35×5.5+1.4×0.7×0.5/2(2)計算跨度：1.=3600-120+120/2=3540mm;=(0.028×7.67+0.0584×0.=(0.0184×7.67+0.043×0.Pmin=0.45f,/f,=0.45×1.43/2A,m=Pmbh=0.00272×1000×120=A=Mx/f,y,ho=2.87×10°/210×0.95×100=143.8實配φ8@150A,=M,/fy,hox=1.90×10°/210×0.95×90=95.2實配φ8@150A=M'/fγ,ho=6.28×10°/210×0.95×100=3147實配φ8@150A'=M'/f,yh=5.50×10°/210×0.95×90=27569mm2<Amn,實配Φ8@150、2.7.2邊區(qū)格B?計算1.基本資料(1)板編號：邊區(qū)格B?(1)荷載組合(2)計算跨度：l?=3600nm;=(0.0184×7.67+0.043×0=(0.0184×7.67+0.043×0=1.97kN·m/mM'=系數(shù)(6)p7}A,min=Pmbh=0.00272×1000×120=A=Mx/f,r,h=2.97×10°/210×0.95×100=14887mm2<A,實配A,=M,/f,y,h=1.97×10°/210×0.95×90=109.72mm2<A,φ8@150(A,=335.0mm2)p=0.279%A=M/f,yho=6.50×10/210×0.95×1A=M,/f,y,ho=5.68×10°/210×0.95×90=27569mm2<A,實配D8@150(A=335.0mm2)p=0.279%2.7.3邊區(qū)格B?計算(1)板編號：邊區(qū)格B?(2)邊界條件：(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/(3)計算方法：彈性算法。(4)泊松比：μ=1/5.(5)考慮活荷載不利組合。(1)荷載組合③p'=g+q/2=1.35×5.5+1.4×0.7×0.5/2(2)計算跨度：I.=3600-120+120/2=3540mM,=系數(shù)(6)p'l2+系數(shù)(1)p"I=(0.028×7.67+0.0584×0.=2.8kNmA=(0.0184×7.67+0.043×0=-5.5ONmA=-5.5ONmAPmin=0.45f,/f,=0.45×1.43/21Asmin=Pmibh=0.00272×1000×120=A=Mx/f,y,hox=2..87×10?/210×0.95×100=14386A=M,/f,y,ho=1.90×10°/210×0.95×90=1058A'=M,/fyho=6.28×10°/210×0.95×100=31A,=M'/f,y,h_=5.50×10?/210×0.95×90=30632.7.4中間區(qū)格B計算實配φ8@150實配φ8@150,實配φ8@150實配φ8@150(2)邊界條件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/(4)泊松比：μ=1/5.(1)荷載組合③p'=g+q/2=1.35×5.5+1.4×0.7×0.5/2(2)計算跨度：I=3600nm;l,=4350nm=(0.028×7,67+0.0584×0=(0.0184×7.67+0.043×0M'=系數(shù)(6)pl23.配筋計算：Pmin=0.45f,/f,=0.45×1.43/2Asm=Pmbh=0.00272×1000×120=A=Mx/f,y,hox=2..97×10°/210×0.95×100=14887A,=M,/fy,ho=1.97×10°/210×0.95×90=10972A'=M'/f,y,hox=5.68×10?/210×0.95×90=300實配φ8@150實配φ8@150實配φ8@150實配φ8@150表2-30屋面板跨中配筋表區(qū)格方向實際配筋面A(mm2)111表2-31屋面板支座配筋表實際配筋面A(mm2)x方向x方向x方向x方向哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)c圖2-24樓梯平面布置圖2.8.1梯段斜板的配筋計算樓梯平臺梁的截面尺寸取為250mm×350mm,則梯段斜板的計算跨度和分別為1=1,+b=(3.0-2×0.25)+0.25=2.75m3.受彎承載力計算取梯段斜板板底法向的最小h?=120-20=100mm,b=1000mm;f=11.9N/mm2,f=300N/mm2,則As=αfbh5/f,=357mm2p=1.35×4+1.4×0.7×3.5=8.83l=I,+b=(2.38-2×0.25M=)10q12=4.40KN-mh?=120-20=100mm,b=1000mm;f=11.9N/mm2,f,=210N/mm2,則As=α?fbhξ/f=227mm2選用φ8@150(As=335mm2)2.8.3平臺梁的配筋計算M=38.91×1.8-11.65×1.8×0.9-11.21×1.6×0.9=35.02kN·m3.正截面受彎承載力計算h?=350-35=315nm,b=250mm;h'=120mm;afb,h,(h,-0.5K)=1.0×14.3×600×120×(315-0.5×12As=α?fb,h?ξ1f,=450nn2第三章基礎部分設計度高，無搖震反應，韌性中硬弱，全場分布。未揭穿，最大控制深度7.00m,層頂標高埋深，對于樁基礎不宜小于建筑物高度的1/18,樁的長度不計在內。本工程無地下室本工程擬采用直徑為600mm的樁，樁長定為16m,持力層為3-1層或3-3層砂質粉土，qsa=23.0Kpa,q?2u=20.根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經驗關系，確定單樁豎向極限承載力標準值因樁徑為600,故M?=ml=3.14×0.6=1.884n,F=7574kN,M=34kN·m,G=20×4.8×8.4×則n?=1.1×(7574×2/1.35+726)/10576=14.5上哈爾濱學院木科畢業(yè)論文(設計)44第+24X上4m3.5單樁承載力驗算及樁頂豎向力設計值按下式計算：對于中柱，因為兩柱距離較近，承臺已連成一個整體，而承臺剛度又比較大，故柱根Q=(7771/1.35+374)/8=7Qkmax=(7771/1.35+374/8,Nux=972+1.2=974kN,N=971kN3.6基礎結構設計3.6.1樁身設計查《建筑樁基技