DB51DB51/T2432—2017公路被動柔性防護網(wǎng)技術規(guī)程2017-09-19發(fā)布2017-10-01實施四川省質(zhì)量技術監(jiān)督局發(fā)布I 1 1 1 2 5 7 9 根據(jù)川質(zhì)監(jiān)函[2014]100號文的要求，編制組認真性能檢驗、整體性能檢驗等。整體性能檢驗參考了歐洲技術認可組織（EOTA）頒布的《Guidelinefor1GB912-2008碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼3.1為使被動柔性防護網(wǎng)設計、施工、維護規(guī)范化，做到安全適用、技術先進、23.2被動柔性防護網(wǎng)工程應堅持因地制宜、保護環(huán)境和節(jié)約資源的原則，在地質(zhì)3.4被動柔性防護網(wǎng)工程勘察、設計、施工及維護除應符合本規(guī)程外，尚應符合4.1.1被動柔性防護網(wǎng)passiveflexiblebarri4.1.2極限防護能量ultimateprotectiveener沿柔性防護網(wǎng)最大變形量方向的下坡坡面，其坡面角度β應與落石撞擊網(wǎng)片前1m位置處的落4.1.5有效防護高度effectiveprotectivehei34.1.13耗能裝置energydissipatingdev4.1.18鋼絲格柵steelwirem4.1.22結(jié)構(gòu)體系設計structure4E，MF[T[TPLL，Wny——對x軸和y軸的凈截面模量；ηηηβ5αλφK，K5.1常用的被動柔性防護網(wǎng)結(jié)構(gòu)的構(gòu)成如圖↓↓↓αααα量βββ65.2被動柔性防護網(wǎng)結(jié)構(gòu)設計時，應根據(jù)被保護物的重要性、結(jié)構(gòu)破壞的危害程度、更換維大中小5.4需對擬防護區(qū)域進行崩塌落石等地質(zhì)災害的專項調(diào)查評估，以確定被動柔性防護網(wǎng)的極5.7被動柔性防護網(wǎng)設計時，應考慮其可維護性，并設置相應的保養(yǎng)及維護通道以保證關鍵76.1.1應對邊坡開展如下資料收集c)調(diào)查地形地貌特征及邊坡區(qū)的植被發(fā)育情況，尤其是坡面沖溝的位置，地表水在坡面徑流、匯d)調(diào)查邊坡巖體結(jié)構(gòu)特征，包括邊坡巖性及巖性組合、風化卸荷程度，巖體中主要結(jié)構(gòu)面發(fā)育情f)調(diào)查訪問災害點災害發(fā)育歷史，包括發(fā)生時間及頻率、單次失穩(wěn)規(guī)模、落石運動路徑、危害范a)對擬設被動柔性防護網(wǎng)位置區(qū)域進行工程地質(zhì)勘察，查明立柱基礎及拉錨桿區(qū)工程地質(zhì)條件，6.1.3高位危巖體難以通達，調(diào)查及測量宜采用無人機攝影輔助調(diào)查、數(shù)碼攝影測6.2.2分析評估邊坡巖土體失穩(wěn)頻率、單次失穩(wěn)巖體規(guī)模、巖塊塊體尺寸，分析預大全中小注：當臨時工程中保護對象有較高要求，或臨時工程受損可能造成較大人86.2.4對擬設被動柔性防護網(wǎng)位置處的落石沖擊動能進行預測，確定落石沖擊動能βR——旋轉(zhuǎn)能量系數(shù)，可定為0.1；θS——斜坡坡度角；HR——落石落下的高度；設計使用的μSμS的范圍ABCD0.31~96.3.1勘察報告的編制應充分利用勘察取得的各項地質(zhì)資料，在綜合分析的基礎上7.1.1被動柔性防護網(wǎng)工程設計應在場地調(diào)查，進行防護工程初步布置基礎上7.1.2被柔性防護工程總體設計應滿足采購、質(zhì)量檢驗、施工安裝、工程驗收7.1.4被動柔性防護網(wǎng)工程設計選用的材料或構(gòu)件應滿足防護網(wǎng)承載力相關技7.2.1被動柔性防護網(wǎng)工程總體設計確定防護網(wǎng)布設位置和范圍、極限防護能7.2.2在分析預測坡面滾石運動軌跡基礎上，結(jié)合被保護對象位置和特點，按dS≥dBγdEuk）；k——安全系數(shù)，防護等級為一級、二級、三級時，分別取1.5、1.27.2.5根據(jù)勘察與評估結(jié)果，按下式要求確定有效防護高度hp≥hb+D(7.2.5)是坡面上突起越多，彈跳高度越大。根據(jù)日本《墜石便覽》大量試驗成果的統(tǒng)計，落下高度60m以下的7.3.1為了保證柔性防護網(wǎng)結(jié)構(gòu)的防護能力，避免出現(xiàn)脆性破壞，應根據(jù)結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)宜采用Q235、Q345鋼，其質(zhì)量7.3.2鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度、冷彎試驗、沖擊韌性和硫、7.4.1被動柔性防護網(wǎng)結(jié)構(gòu)體系設計應采用有限元方法進行結(jié)構(gòu)計算分析，各頒布的《GuidelineforEuropeanTechnicalApprovalofFallingRockProtectionKi在設計時應不能輕視設計沖擊動能在各部件間7.4.4設計計算時，應考慮不同的落石沖擊工況，沖12312續(xù)進行兩次沖擊（SEL沖擊工況），沖擊動能按設計極限防護能量的1/3考慮，在SEL工況沖擊過程計極限防護能量的沖擊動能進行一次沖擊（MEL沖擊工況），以考察被動柔性防護網(wǎng)是否滿足設計防護Tn,max≤[Tn]/αm[Tn]——攔截結(jié)構(gòu)受力單元的試驗破斷拉力最小值，αm——構(gòu)件承載力儲備系數(shù)，防護等級為一級時取1.4，防護等級為二級時取1.2，防護等級為三γy——截面塑性發(fā)展系數(shù)，對工字形截面，γy=1.20，對箱型截面，γyαm——承載力儲備系數(shù)，防護等級為一級時取1.6，防護等級為二級時取1.4，防護等級為三級式中Ey——參數(shù)，Ny=π2；7.4.9上、下支撐繩、上拉錨繩和側(cè)拉錨繩的承載力，應滿足公式（7.[Tαm——承載力儲備系數(shù)，防護等級為一級時取1.8，防護等級為二級時取1.5，防護等級為三級FΔd——單個耗能裝置最大變形量，對于常用根據(jù)以上公式計算得到的支撐繩上耗能裝置的數(shù)量ns,d為整體結(jié)構(gòu)的支撐繩上耗能裝置總數(shù)量，實際取值時為盡量保證上、下支撐繩上的耗能裝置對稱布置，總數(shù)量不小于計算結(jié)果且取4以上公式計算得到的拉錨繩上耗能裝置的數(shù)量na,d為與被沖擊跨兩端立柱相連的上拉錨繩上的耗能裝置Fst≥0.2[Tr]/αmFdt≤0.7[Tr]/αm保證啟動力大于鋼絲繩最小破斷拉力的20%，是為了使耗能裝置在施工安裝過程中或遭受小能量沖擊時不發(fā)生過早啟動，保持整體結(jié)構(gòu)初始形態(tài)和整體剛體。保證峰值拉力小于鋼絲繩最小破斷拉力的處的繩夾(第一個繩夾)應盡可能緊靠套環(huán)，但仍須保證繩夾的正確擰緊，不345b)采用套環(huán)時，包絡套環(huán)的鋼絲繩不徑d。b)嚴禁使用鑄鐵或鑄鋼的卸扣?？垠w可選用鎮(zhèn)7.5.2基礎設計之前應開展工程地質(zhì)調(diào)查及勘察工作，查明地基工程地質(zhì)條件a)立柱基礎埋深不宜小于0.5m，并應滿足穩(wěn)定性和承載能力的要求。當?shù)鼗鶠椴灰罪L化的完整c)地腳螺栓錨桿宜采用精扎螺紋鋼筋，也可采用普通螺紋鋼筋在一端加工不f)縱向受力鋼筋的截斷點應按國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010b)上拉錨繩、側(cè)拉錨繩、下拉錨繩、中間加固拉錨繩錨桿錨固段長度不宜小于2.5m。單根鋼繩c)上拉錨繩、側(cè)拉錨繩、下拉錨繩、e)鋼繩錨桿和壓力注漿鋼筋錨桿施工完成后應按總數(shù)的5%隨機抽樣進行抗拔力檢測，當有特殊7.5.5不同極限防護能量的柔性防護網(wǎng)內(nèi)的立柱、上拉錨繩、側(cè)拉錨繩、下拉立柱KPKfrb——地層與注漿體間粘結(jié)強度設計值(kPa)，應通過試驗確定，當不具備試驗條件時可按表RC<515≤RC<30RC≥60注：①表中數(shù)據(jù)適用于注漿強度等級為M30的情況；②表中數(shù)據(jù)僅適用于初步設計，施工時應通過試驗檢驗；③巖c)注漿體與錨桿體間粘結(jié)長度應滿足式fb——注漿體與錨桿體間粘結(jié)強度設計值(kPa)，應通過試驗確定，當不具備試驗條件時可參注：①當采用2跟鋼筋點焊成束的做法時，粘結(jié)強度應乘以折減系數(shù)0.85；K1K2及錨桿強度計算采用的是傳統(tǒng)意義的安全系數(shù)法計錨桿設計（包含鋼筋錨桿和鋼絲繩錨桿）宜先按式（7.5.6-1）計算所用錨桿體的截面積，選擇每根錨桿體實配直徑和錨孔直徑，再用選定的錨孔直徑按式（7.5.6-2）、(7.5.6-3）確定錨桿體有效錨8.1.1質(zhì)量檢測包括核查廠家提供的質(zhì)量證明文件，進行材料性能檢驗、部件性能檢驗8.1.2部件性能檢驗和材料性能檢驗應覆蓋防護網(wǎng)所有部件和材料。抽查數(shù)量應按工8.2.1廠家提供的質(zhì)量證明文件應包括部件生產(chǎn)加工合格證明、出廠檢驗證明、原材8.2.2被動柔性防護網(wǎng)產(chǎn)品定型報告應包括產(chǎn)品體系配置、結(jié)構(gòu)計算結(jié)果、產(chǎn)品定型9.1.2包裝形式應采取單張網(wǎng)成卷捆扎裸裝，每卷至少應用鐵絲扎緊三處；其余構(gòu)件根據(jù)其形9.1.3運輸時應整齊堆碼，捆綁牢固，搬運時應避免拖掛，不應拋卸。另外需滿足鋼結(jié)構(gòu)運輸要求，9.2.2被動柔性防護網(wǎng)工程施工應充分考慮與其它工序的合理規(guī)劃，精細組織，編制合理可行c)被動柔性防護網(wǎng)工程施工安裝時，不得改變設計規(guī)定的各類構(gòu)件的安裝位置及其連接關系、連d)被動柔性防護網(wǎng)工程施工應按坡面準備與施工放線、錨桿與基礎施工、柔性防護網(wǎng)上部結(jié)構(gòu)安e)應合理規(guī)劃和修建便于施工人員行走、材料搬運的坡面施工通道，并盡量結(jié)合后期檢查維護通9.2.3被動柔性防護網(wǎng)坡面布置應符合設計要求，當需適應坡面條件對被動柔性防護網(wǎng)的布置c)兩相鄰鋼柱基座間距離調(diào)整量不應大于設計值的20%，且一道防護網(wǎng)的總長度負誤差不應超過b)支撐繩、拉錨繩等鋼絲繩類構(gòu)件帶有消能j)各類支撐繩均應采用張拉設備張緊，被動網(wǎng)k)被動防護網(wǎng)的格柵網(wǎng)上邊緣應翻卷122232402516172839221d)被動防護直線段整體上沒有明顯的個別凹凸現(xiàn)象，曲線段圓滑順暢。不符合要求時每處減2材料性能檢驗b)鋼絲繩、鋼絲的直徑測量應按《一般用途鋼絲繩》GB/T20118-2006、《制繩用鋼絲》YB/Tb)鋼絲繩破斷拉力測定應按《一般用途鋼絲繩》GB/T20118—2006規(guī)定的整繩破斷拉力測定方a)鍍層厚度均應按《金屬覆蓋層、鋼鐵制件熱浸鍍鋅層技術要求及試驗方法》GB/T13912-2002c)鋼絲的鋅鋁合金鍍層重量測定應按《鋅—5%鋁—混合稀土合金鍍層鋼絲、鋼絞線》GB/T品中取3件進行隨機抽樣檢驗（每批網(wǎng)片數(shù)量不應超過1000張），網(wǎng)孔尺寸檢驗應對每個檢樣進部件性能檢驗d)試驗在材料試驗機上進行，三種試驗的試樣在試驗機上的夾持方式和固定方式分別如圖ABAAB）；Pb)試驗在拉力試驗機上進行。試驗時沿圖B.3-1箭頭所示方向施加拉力，加載速度不應大于2kN/s，測定試驗全過程的荷載-位移（P-S）曲線，如圖B.3-2，直到試樣不能再伸長或者拉PAsOs起重設備懸臂支撐/////沖擊試塊（釋放前）反力墻起重設備懸臂支撐/////沖擊試塊（釋放前）反力墻拉力傳感器耗能裝置試樣連接鋼絲繩沖擊試塊（釋放后）加載速度v力FFmaxFdtF0=AF0=AE/ΔdAE為F-Δ變形ΔΔdc)耗能構(gòu)件啟動時的加載速度不應低于25m/s，并應根據(jù)加載速度和連接繩的長度計算提升高d)試驗時能直接得到耗能構(gòu)件的拉力時程曲線（F-t曲線），如圖B.4-2a所示。再通過耗能構(gòu)件在試驗前后的最大變形量Δd和拉力傳感器測得的作用時間，得到近似的變形時程曲線(Δ-t以同一規(guī)格的同類原材料或構(gòu)件為一批次，每B.3.1.2如發(fā)現(xiàn)一個或一個以上的檢驗不合格，則應在該批次中重新隨機雙倍抽樣進行不合格項B.3.4.1分別通過靜力試驗和動力試驗得到的能量吸收值，應取其中的較小值作為檢驗該耗能裝B.3.4.2分別通過靜力試驗和動力試驗得到的啟動荷載，應取其中的較大值作為檢驗該耗能裝置整體性能檢驗C.1.1被動防護網(wǎng)極限防護能量、剩余防護高度、最大變形等整體性能，應采用沖擊試塊自由下落或ddC.1.5沖擊試塊的密度應在2500~3000kg/m3之間。如增加鋼含量，則鋼材應均勻地分布在沖擊試塊之C.1.6采用自由下落沖擊方式時，最大變形量是在沖擊位置沿豎直方向測得。采用邊坡滾落沖擊方式E=mghC.1.11SEL沖擊工況中第一次沖擊后，僅從被動防護網(wǎng)中移走沖擊試塊，在不更換任何構(gòu)件和不何維護的情況下進行第二次沖擊，沖擊的位置位于被動防護網(wǎng)剩余防護高度hr內(nèi)中間跨防護網(wǎng)片的中C.1.13MEL沖擊工況的試驗模型與SEL沖擊工況所使用的試驗模型相同?？梢詫EL沖擊工況中的試驗C.3.1應根據(jù)不同的防護等級對整體沖擊性能檢驗的結(jié)果進行判定，明確給出成功或失敗的結(jié)論，判各工況沖擊加載完成后，落石被成功攔截后包括網(wǎng)片中鋼絲繩