PAGEPAGE12025一級結構工程師_專業(yè)考試考前沖刺備考速記速練300題_含詳解一、單選題1.某地基基礎設計等級為乙級的柱下樁基礎，承臺下布置有5根邊長為400mm的C60鋼筋混凝土預制方樁?？蚣苤孛娉叽鐬?00mm×800mm，承臺及其以上土的加權平均重度γ0=20kN／m3。承臺平面尺寸、樁位布置等如圖5-4所示。假定，荷載效應準永久組合時，承臺底的平均附加壓力值p0=400kPa，樁基等效沉降系數(shù)ψe=0.17，第⑥層中粗砂在自重壓力至自重壓力加附加壓力之壓力段的壓縮模量Es=17.5MPa，樁基沉降計算深度算至第⑦層片麻巖層頂面。試問，按照《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94—2008的規(guī)定，當樁基沉降經(jīng)驗系數(shù)無當?shù)乜煽拷?jīng)驗且不考慮鄰近樁基影響時，該樁基中心點的最終沉降量計算值s（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：矩形面積上均布荷載作用下角點平均附加應力系數(shù)。注：a—矩形均布荷載長度（m）；b—矩形均布荷載寬度（m）；z—計算點離樁端平面的垂直距離（m）。A、10B、13C、20D、26答案：A解析：2.某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結構辦公樓，房屋高度為64.3m，如圖6-9所示，樓板無削弱。抗震設防烈度為8度，丙類建筑，Ⅱ類建筑場地。假定，方案比較時，發(fā)現(xiàn)X、Y方向每向可以減少兩片剪力墻（減墻后結構承載力及剛度滿足規(guī)范要求）。試問，如果僅從結構布置合理性考慮，下列四種減墻方案中哪種方案相對合理？（）A、X向：W1；Y向：W5B、X向：W2；Y向：W6C、X向：W3；Y向：W4D、X向：W2；Y向：W7答案：C解析：該結構為長矩形平面，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.8條第2款規(guī)定，X向剪力墻不宜集中布置在房屋的兩盡端，宜減W1或W3墻。根據(jù)第8.1.8條第1款規(guī)定，Y向剪力墻間距不宜大于3B=45m及40m之較小者40m，宜減W4或W7。綜合上述原因，同時考慮框架-剪力墻結構中剪力墻的布置原則，C項方案相對合理。3.某廠房的圍護結構設有懸吊式墻架柱，墻架柱支承于吊車梁的輔助桁架上，其頂端采用彈簧板與屋蓋系統(tǒng)相連，底端采用開橢圓孔的普通螺栓與基礎相連，計算簡圖如圖所示。鋼材采用Q235鋼，墻架柱選用熱軋H型鋼HM244×175×7×11，截面形式如圖所示，其截面特性：2.墻架柱在豎向荷載和水平風吸力共同作用下的彎矩分布圖如圖所示。已知AB段墻架柱在D點處的最大彎矩設計值軸力設計值N=15kN。試問，AB段墻架柱的最大應力計算數(shù)值（N/mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：計算截面無栓（釘）孔削弱。A、107B、126C、148D、170答案：A解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.2.1條表5.2.1可知，截面塑性發(fā)展系數(shù)取γx=1.05；根據(jù)式（5.2.1）計算，則AB段墻架柱的最大應力為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。4.某12層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一剪力墻結構，房屋高度45m，抗震設防烈度8度（0.20g），丙類建筑，設計地震分組為第一組，建筑場地類別為Ⅱ類，建筑物平、立面示意如圖所示，梁、板混凝土強度等級為C30（fc=14.3N／mm2，ft=1.43N／mm2）；框架柱和剪力墻為C40（fc=19.1N／mm2，ft=1.71N／mm2）。[2014年真題]1.假定，在該結構中，各層框架柱數(shù)量保持不變，對應于水平地震作用標準值的計算結果為：結構基底總剪力V0=13500kN，各層框架所承擔的未經(jīng)調(diào)整的地震總剪力中的最大值Vf，max=1600kN，第3層框架承擔的未經(jīng)調(diào)整的地震總剪力Vf=1500kN；該樓層某根柱調(diào)整前的柱底內(nèi)力標準值為：彎矩M=±180kN·m，剪力V=±50kN。試問，抗震設計時，水平地震作用下該柱調(diào)整后的內(nèi)力標準值，與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：樓層剪重比滿足規(guī)程關于樓層最小地震剪力系數(shù)（剪重比）的要求。A、M=±180kN·m；V=±50kNB、M=±270kN·m：V=±75kNC、M=±288kN·m；V=±80kND、M=±324kN·m；V=±90kN答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.4條第1款規(guī)定，0.2V0=0.2×13500=2700kN＞Vfmax=1600kN＞Vf=1500kN，該層中的柱內(nèi)力需要調(diào)整。1.5Vfmax=1.5×1600=2400kN＜0.2V0=2700kN。應取二者較小值作為框架部分承擔的總剪力，V=2400kN。根據(jù)第8.1.4條第2款規(guī)定，該層框架內(nèi)力調(diào)整系數(shù)=2400／1500=1.6。柱底彎矩M=±180×1.6=±288kN·m，剪力V=±50×1.6=±80kN。由此可知，C項數(shù)值最為接近。5.門式剛架屋面水平支撐采用張緊的十字交叉圓鋼支撐，假定其截面滿足抗拉強度的設計要求。試問，該支撐的長細比應按下列何項要求控制？（）[2013年真題]A、300B、350C、400D、不控制答案：D解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.3.9條表5.3.9可知，張緊的圓鋼不控制長細比。6.某獨立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，柱底由荷載標準值組合所得的內(nèi)力值為：F1=2000kN，F(xiàn)2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土標準值G=486.7kN?；A埋深和工程地質(zhì)剖面如圖所示。5.軟弱下臥層頂面處自重壓力最接近于（）kN/m2。A、48.4B、59.2C、156.9D、169.3答案：B解析：由軟弱下臥層以上土層重度及厚度可計算得，軟弱下臥層頂面處的自重壓力為：pcz=19×1.8+10×2.5=59.2kN/m2。由此可知，B項數(shù)值最為接近。7.關于單層有吊車廠房伸縮縫區(qū)段的縱向排架柱間支撐布置原則，下列表述正確的是（）。A、下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在中部及兩端B、下柱支撐布置在兩端，上柱支撐布置在中部C、下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在兩端D、下柱支撐布置在中部及兩端，上柱支撐布置在中部答案：A解析：柱間支撐的作用在于提高廠房縱向剛度和穩(wěn)定性，承受屋蓋及山墻風力，吊車縱向水平荷載和縱向地震作用。為減少縱向排架對溫度變形的約束，下柱支撐應布置在中部而不是兩端；上柱支撐除在中部下柱支撐部位布置外，一般在兩端也布置一道，以加強剛度，傳遞風力。8.某屋架下弦按軸心受拉構件設計，保護層厚度c=25mm，配置4Φ16（HRB400級鋼筋），混凝土強度等級C40。2.若ρte=0.08，荷載效應標準組合的軸向拉力Nk=192.96kN，則裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ最接近于（）。A、0.2B、0.56C、1.0D、1.019答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第4.2.3條表4.1.3-2可知，C40混凝土材料軸心抗拉強度標準值為：ftk=2.39N/mm；根據(jù)第7.1.4條式（7.1.4-1）計算，受拉區(qū)鋼筋應力為：根據(jù)第7.1.2條式（7.1.2-2）計算，裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)為：取ψ=1.0。由此可知，C項數(shù)值最為接近。9.某單筋矩形截面梁b×h＝250mm×450mm，采用C20級混凝土，配置（HRB335級）縱向受力鋼筋；當發(fā)生正截面破壞時，屬于下列情況中的（）。提示：ρmax＝0.55fc/fy，as＝40mm。A、平衡配筋梁的界限破壞B、適筋梁破壞C、少筋梁破壞D、超筋梁破壞答案：D解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第4.1.4條表4.1.4-1及表4.1.4-2可知，C20混凝土的強度設計值為：fc＝9.6N/mm2，ft＝1.1N/mm2；根據(jù)第4.2.2條，4Φ25鋼筋的強度設計值為：fy＝300N/mm2。根據(jù)第8.5.1條表8.5.1可知，縱向鋼筋最小配筋率為：ρmin＝max（0.2，45ft/fy），45×ft/fy＝45×1.1/300＝0.165%＜0.2%，所以ρmin=0.2%；AS＝4×490.9＝1963.5mm2，則縱向鋼筋配筋率為：故應為超筋梁破壞。10.以下關于高層建筑混凝土結構設計與施工的4種觀點：Ⅰ．分段搭設的懸挑腳手架，每段高度不得超過25mⅡ．大體積混凝土澆筑體的里表溫差不宜大于25℃，混凝土澆筑表面與大氣溫差不宜大于20℃Ⅲ．混合結構核心筒應先于鋼框架或型鋼混凝土框架施工，高差宜控制在4～8層，并應滿足施工工序的穿插要求Ⅳ．常溫施工時，柱、墻體拆?；炷翉姸炔粦陀?.2MPa試問，針對上述觀點是否符合《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）相關要求判斷，下列何項正確？（）[2012年真題]A、Ⅰ.Ⅱ符合，Ⅲ.Ⅳ不符合B、Ⅰ.Ⅲ符合，Ⅱ.Ⅳ不符合C、Ⅱ.Ⅲ符合，Ⅰ.Ⅳ不符合D、Ⅲ.Ⅳ符合，Ⅰ.Ⅱ不符合答案：C解析：Ⅰ項，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第13.5.5條第2款規(guī)定，分段搭設的腳手架，每段高度不得超過20m；Ⅱ項，根據(jù)第13.9.6條第1款規(guī)定，大體積混凝土澆筑后，應在12h內(nèi)采取保溫、控溫措施，混凝土澆筑體的里表溫差不宜大于25℃，混凝土澆筑體表面與大氣溫差不宜大于20℃；Ⅲ項，根據(jù)13.10.5條規(guī)定，核心筒應先于鋼框架或型鋼混凝土框架施工，高差宜控制在4-8層，并應滿足施工工序的穿插要求；Ⅳ項，根據(jù)第13.6.9條第1款規(guī)定，常溫施工時，柱拆模混凝土強度不應低于1.5，墻體拆模強度不應低于1.2MPa。11.某車間起重機梁端部車擋采用焊接工字形截面，鋼材采用Q235B鋼，車擋截面特性如圖所示。作用于車擋上的起重機水平?jīng)_擊力設計值為H=201.8kN，作用點距車擋底部的高度為1.37m。[2011年真題]2.試問，對車擋進行抗剪強度計算時，車擋腹板的最大剪應力設計值（N/mm2）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、80B、70C、60D、50答案：D解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）式（4.1.2）計算，受彎構件的抗剪強度為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。12.某建筑物按抗震要求為乙類建筑，條形基礎及地基土的剖面見圖?；A底面以下各土層的厚度、土性指標、標準貫入試驗錘擊數(shù)臨界值及液化指數(shù)示于表。按地震作用效應組合計算時，作用于基礎頂面的豎向荷載F=500kN。2.在進行天然地基基礎抗震驗算時，調(diào)整后的地基抗震承載力最接近于（）kPa。A、316.2B、330.4C、345.6D、382.3答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第4.2.3條式（4.2.3）計算，由黏性土fak=200kPa，查表4.2.3可得，地基土抗震承載力調(diào)整系數(shù)為：ζa=1.3，則調(diào)整后的地基抗震承載力為：faE=ζafa=1.3×243.2=316.16kPa。由此可知，A項數(shù)值最為接近。13.某底層帶托柱轉換層的鋼筋混凝土框架—筒體結構辦公樓，地下1層，地上25層，地下1層層高6.0m，地上1層至2層的層高均為4.5m，其余各層層高均為3.3m，房屋高度為85.2m，轉換層位于地上2層，見圖6-20所示?？拐鹪O防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g，設計分組為第一組，丙類建筑，Ⅲ類場地，混凝土強度等級：地上2層及以下均為C50，地上3層至5層為C40，其余各層均為C35。地上第2層某轉換柱KZZ，如圖23（z）所示，假定該柱的抗震等級為一級，柱上端和下端考慮地震作用組合的彎矩組合值分別為580kN·m、450kN·m，柱下端節(jié)點A左右梁端相應的同向組合彎矩設計值之和∑MB=1100kN·m。假設，轉換柱KZZ在節(jié)點A處按彈性分析的上、下柱端彎矩相等。試問，在進行柱截面設計時，該柱上端和下端考慮地震作用組合的彎矩設計值Mt、Mb（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、870、770B、870、675C、810、770D、810、675答案：A解析：14.某單層鋼結構廠房，鋼材均為Q2358。邊列單階柱截面及內(nèi)力見圖3-1，上段柱為焊接工字形截面實腹柱，下段柱為不對稱組合截面格構柱，所有板件均為火焰切割。柱上端與鋼屋架形成剛接。無截面削弱。A、B、C、假定，吊車梁需進行疲勞計算，試問，吊車梁設計時下列說法何項正確？（）D、答案：C解析：15.某5片主梁混凝土T形梁橋標準跨徑L標＝20.00m，梁長L＝20－0.04＝19.96m，計算跨徑l0＝19.96－2×0.23＝19.50m。橋?qū)払＝8.5m（車道寬7.00m）。人群荷載3.0kN/m。主梁布置及尺寸如圖7-16所示。用杠桿原理法計算1號梁的汽車荷載橫向分布系數(shù)m1q最接近于（）。A、0.238B、0.338C、0.438D、0.538答案：C解析：16.某地上38層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一核心筒辦公樓，如圖所示，房屋高度為155.4m，該建筑地上第1層至地上第4層的層高均為5.1m，第24層的層高6m，其余樓層的層高均為3.9m?？拐鹪O防烈度7度，設計基本地震加速度0.10g，設計地震分組第一組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設防類別為丙類，安全等級二級。A、B、C、D、答案：B解析：17.某二級于線公路上一座標準跨徑為30m的單跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-5所示。橋面寬度為12m，其橫向布置為：1.5m（人行道）+9m（車行道）+1.5m（人行道）。橋梁上部結構由5根各長29.94m、高2.0m的預制預應力混凝土T形梁組成，梁與梁間用現(xiàn)澆混凝土連接；橋臺為單排排架樁結構，矩形蓋梁、鉆孔灌注樁基礎。設計荷載：公路I級、人群荷載3.0kN/m2。前述橋梁位于7度地震區(qū)（地震動加速度峰值為0.15g），其邊墩蓋梁上雉墻厚度為400mm，預制主梁端與雉墻前緣之間縫隙為60mm，若取主梁計算跨徑為29m，采用400mm×300mm的矩形板式氯丁橡膠支座。試問，該蓋梁的最小寬度（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1000B、1250C、1350D、1700答案：C解析：根據(jù)《公路橋梁抗震設計細則》（JTGTB02—01—2008）第1.0.4條，抗震設防烈度為6度及6度以上地區(qū)的公路橋梁，必須進行抗震設計。根據(jù)第11.2.1條和第11.3.1條，抗震設防烈度7度區(qū)域的簡支梁端至墩、臺帽或蓋梁邊緣最小距離a按式（11.2.1）計算。可得，a≥（70+0.5×29）×10=（70+14.5）×10=845mm；因此，本橋邊墩蓋梁最小寬度應為B=400+60+845=1305mm，取B=1350mm。18.某一級公路上一座預應力混凝土橋梁中的一片預制空心板梁，預制板長15.94m，寬1.06m，厚0.70m，其中兩個通長的空心孔的直徑各為0.36m，設置4個吊環(huán)，每端各2個，吊環(huán)各距板端0.37m。試問，該板梁吊環(huán)的設計吊力（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：板梁動力系數(shù)采用1.2，自重為13.5kN／m。A、65B、72C、86D、103答案：C解析：19.假定，框架的抗震等級為二級，底層角柱截面尺寸及配筋形式如圖所示，施工時要求箍筋采用HPB300（），柱箍筋混凝土保護層厚度為20mm，軸壓比為0.6，剪跨比為3.0。如僅從抗震構造措施方面考慮，試驗算該柱箍筋配置選用下列何項才能符合規(guī)范的最低構造要求？（）提示：扣除重疊部分箍筋。A、Φ8100B、Φ8100／200C、Φ10100D、Φ10100／200答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.9條第1款第4項規(guī)定，二級框架的角柱箍筋加密范圍取全高，只有A、C項符合要求。根據(jù)第6.3.9條式（6.3.9）計算，混凝土強度等級低于C35時按C35計算，fc=16.7N／mm2，軸壓比為0.6，查表6.3.9可得，λv=0.13。當采用Φ8100箍筋時，不符合要求。當采用Φ10100箍筋時，符合要求。故C項符合規(guī)范的最低構造要求。20.某抗震設防烈度為8度（0.30g）的框架結構，采用摩擦型長螺旋鉆孔灌注樁基礎，初步確定某中柱采用如圖5-11所示的四樁承臺基礎，已知樁身直徑為400mm，單樁豎向抗壓承載力特征值Ra=700kN，承臺混凝土強度等級C30（ft=1.43N/mm2），樁間距有待進一步復核?？紤]x向地震作用，相應于荷載效應標準組合時，作用于承臺底面標高處的豎向力FEk=3341kN，彎矩MEk=920kN·m，水平力VEk=320kN，承臺有效高度h0=730mm，承臺及其上土重可忽略不計。.試問，當樁中心距s=2400mm，地震作用效應組合時，承臺A—A剖面處的抗剪承載力設計值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、3500B、3100C、2800D、2400答案：B解析：21.某城市橋梁，寬8.5m，平面曲線半徑為100m，上部結構為20m＋25m＋20m三跨孔徑組合的混凝土連續(xù)箱形梁，箱形梁橫斷面均對稱于橋梁中心軸線，平面布置如圖7-7所示，判定在恒載作用下，邊跨橫橋向A1、A2、D1、D2兩組支座的反力大小關系，并指出下列所示的何組關系式正確？（）A、2＞A1；D2＜D1B、A2＜A1；D2＜D1C、A2＞A1；D2＞D1D、A2＜A1；D2＞D1答案：C解析：恒載作用下，由于外側分布荷載分布在橋面上的面積大，故外側荷載橫向分布系數(shù)大于內(nèi)側，由于荷載引起的反力，外側大于內(nèi)側。22.一單層平面框架（見圖），由屋頂永久荷載標準值產(chǎn)生的D點柱頂彎矩標準值MDgk=50kN·m?，F(xiàn)尚需計及如圖所示由風荷載產(chǎn)生的D點彎矩標準值MDwk=25kN·m，由此算得D點組合后的彎矩設計值MD最接近于（）kN·m。（不采用簡化規(guī)則）A、117.9B、123.0C、124.4D、140.0答案：C解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條規(guī)定，荷載效應組合設計值分別為：①當按屋頂均布活荷載效應控制的組合時（風荷載的組合值系數(shù)ψc=0.6）：MD=1.2×50＋1.4×30＋1.4×0.6×25=123kN·m；②當按風荷載效應控制的組合時（屋頂均布活荷載的組合值系ψc=0.7）：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；③當按永久荷載效應控制的組合時：MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m；取三者中的最大值，則應按風荷載效應控制的組合確定D點彎矩設計值MD，即MD=124.4kN·m。由此可知，C項數(shù)值最為接近。23.一片高1000mm、寬6000mm、厚370mm的墻體，如圖所示，采用燒結普通磚和M5.0級水泥砂漿砌筑。墻面一側承受水平荷載標準值：gk=2.0kN/m2（靜荷載）、qk=1.0kN/m2（活荷載），墻體嵌固在底板頂面處，不考慮墻體自重產(chǎn)生的軸力影響。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。[2011年真題]2.試問，墻底嵌固截面破壞時的受彎及受剪承載力設計值（kN·m；kN）與下列何項數(shù)值最為接近？提示：取1m長墻體計算。（）A、2.5；33B、2.3；22C、2.0；33D、2.0；22答案：A解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）計算。取1m寬的墻計算，截面抵抗矩為：W=1/6bh2=1/6×1000×3702=22.8×106mm3；根據(jù)第5.4.2條規(guī)定，矩形截面內(nèi)力臂z=2h/3=2×370/3=246.7mm；墻體采用燒結普通磚和M5.0級水泥砂漿砌筑；根據(jù)第3.2.3條及表3.2.2可知，砂漿不小于M5.0，強度設計值不須乘以調(diào)整系數(shù)，則：ftm=0.11N/mm2，fv=0.11N/mm2；根據(jù)第5.4.1條及第5.4.2條進行計算，受彎承載力設計值為：M=ftmW=0.11×22.8×106=2.508kN·m，受剪承載力設計值為：V=fvbz=0.11×1000×246.7kN=27.137kN。24.某鋼結構平臺，由于使用中增加荷載，需增設一格構柱，柱高6m，兩端鉸接，軸心壓力設計值為1000kN，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型，截面無削弱，格構柱如圖3-18所示。提示：所有板厚均≤16mm。綴板的設置滿足《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）的規(guī)定。試問，該格構柱作為軸心受壓構件，當采用最經(jīng)濟截面進行繞Y軸的穩(wěn)定性計算時，以應力形式表達的穩(wěn)定性計算值（N/mm2）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、210B、190C、160D、140答案：A解析：25.某鋼結構辦公樓，結構布置如圖所示?？蚣芰?、柱采用Q345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。當進行多遇地震下的抗震計算時，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010），該辦公樓阻尼比宜采用下列何項數(shù)值？（）A、0.035B、0.04C、0.045D、0.05答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第8.2.2條第1款規(guī)定，多遇地震下的計算，高度不大于50m時阻尼比可取0.04；高度大于50m且小于200m時，可取0.03；高度不小于200m時，宜取0.02。該辦公樓48.7m，阻尼比應取0.04。26.某群樁基礎的平面，本樁基設計等級為乙級。剖面和地基土層分布情況如圖所示。地質(zhì)情況如下：①雜填土：重度γ＝17.8kN/m3；②淤泥質(zhì)土：γ＝17.8kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝20kPa，屬高靈敏度軟土；③黏土：其重度γ＝19.5kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝60kPa，土的壓縮模量Es1＝8.0MPa；④淤泥質(zhì)土：地基承載力標準值fk＝70kPa，壓縮模量Es2＝1.6MPa；在樁長深度范圍內(nèi)各土層的加權平均土層極限摩擦力標準值qsk＝21kPa。且作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值F＝3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設計值G＝480kN。5.軟弱下臥層地基承載力設計值（kPa）與下列（）項值接近。A、249.52B、267.47C、273.82D、284.31答案：A解析：先求得加權平均重度為：γm＝9.35kN/m3，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηd＝1.0；則可計算得修正后的軟弱下臥層地基承載力特征值為：fa＝fak+ηdγm（d+z－0.5）＝70+1.0×9.35×（1.5+15+3.2－0.5）＝249.52kPa。由此可知，A項數(shù)值最為接近。27.一承受l=7.8m大梁作用的磚砌體柱，截面尺寸：x方向b=490mm，y方向h=620mm，設兩方向偏心距分別為eb=50mm，eh=70mm，如圖4-50所示；計算高度H0=4.9m；采用MU15燒結多孔磚(孔洞率為35%)，M10水泥砂漿砌筑。則該柱受壓承載力設計值最接近于()kN。A、311.56B、346.17C、384.64D、427.40答案：A解析：28.一東北落葉松（TC17B）原木檁條（未經(jīng)切削），標注直徑為162mm，計算簡圖如圖所示。該檁條處于正常使用條件下，安全等級為二級，設計使用年限為50年。[2013年真題]{圖}2.假定，不考慮檁條自重。試問，該檁條達到撓度限值l／250時，所能承擔的最大均布荷載標準值qk（kN／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1.6B、1.9C、2.5D、2.9答案：D解析：根據(jù)《木結構設計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.1條表4.2.1-3、4.2.3條第1款規(guī)定，TC17B的彈性模量為：1.15E=1.15×10000MPa=11500Mpa；根據(jù)第4.2.10條規(guī)定，原木構件驗算撓度時，可取構件的中央截面，其截面的直徑為：d=162+9×2=180mm；根據(jù)第4.2.7條表4.2.7可得，撓度限值為4000／250=16mm，由此推算出最大標準荷載為：故最大均布荷載標準值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。29.某多層砌體結構承重墻段A，如圖所示，兩端均設構造柱，墻厚240mm，長度4000mm，采用燒結普通磚砌筑。2.在墻段正中部位增設一構造柱，如圖4-37所示，構造柱混凝土強度等級為C20，每根構造柱均配4φ14縱向鋼筋（As=615mm2）。試問，該墻段的最大截面受剪承載力設計值（kN）應與下列（）項數(shù)值最為接近。提示：ft=1.1N/mm2，fy=270N/mm2，γRE=0.85，取fVE=0.2N/mm2進行計算。A、240B、265C、285D、315答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.7條式（7.2.7-3）計算，A=240×4000=960000mm2；中部構造柱的橫截面總面積為：Ac=240×240=57600mm2；Ac/A=57600/960000=0.06＜0.15；ζc=0.5，γRE=0.85；構造柱間距＜3.0m，取ηc=1.1；則該墻段的最大截面受剪承載力設計值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。30.為減小T形截面鋼筋混凝土受彎構件跨中的最大受力裂縫計算寬度，擬考慮采取如下措施：Ⅰ．加大截面高度（配筋面積保持不變）；Ⅱ．加大縱向受拉鋼筋直徑（配筋面積保持不變）；Ⅲ．增加受力鋼筋保護層厚度（保護層內(nèi)不配置鋼筋網(wǎng)片）；Ⅳ．增加縱向受拉鋼筋根數(shù)（加大配筋面積）。試問，針對上述措施正確性的判斷，下列何項正確？（）A、Ⅰ、Ⅳ正確；Ⅱ、Ⅲ錯誤B、Ⅰ、Ⅱ正確；Ⅲ、Ⅳ錯誤C、Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ正確；Ⅱ錯誤D、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ正確答案：A解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.1.2條式（7.1.2-1～4）判斷：Ⅰ項，加大截面高度，可降低σs，從而可減少ωmax；Ⅳ項，增加縱向受拉鋼筋數(shù)量，可提高As，從而可減少ωmax。其余措施均不能減少ωmax。31.在設計屋面結構時，下列說法不正確的是（）。A、根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012），不上人的屋面均布活荷載標準值0.5kN/m2中，不包括因屋面排水不暢或堵塞所引起的積水重B、根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012），屋頂花園的均布活荷載標準值3.0kN/m2中，不包括土.石.花草等重量C、屋面均布活荷載，不與雪荷載同時組合D、當為斜屋面時，《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第5.3.1條，屋面均布活荷載標準值是以沿屋面斜坡面積衡量的答案：D解析：A項，根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第5.3.1條注3規(guī)定，對于因屋面排水不暢、堵塞等引起的積水荷載，應采取構造措施加以防止，必要時，應按積水的可能深度確定屋面活荷載，并根據(jù)表5.3.1可知，荷載標準值為0.5kN/m2；B項，根據(jù)第5.3.1條注4規(guī)定，屋頂花園活荷載不應包括花圃土石等材料自重，并根據(jù)表5.3.1可知，屋頂花園活荷載標準值為3.0kN/m2；C項，根據(jù)第5.3.3條規(guī)定，不上人的屋面均布活荷載，可不與雪荷載和風荷載同時組合；D項，根據(jù)第5.3.1條規(guī)定，屋面均布活荷載標準值，是以屋面水平投影面積來計算的。32.某柱下獨立基礎的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結構傳至基礎頂面的荷載準永久組合值Fk＝600kN，基礎埋深d＝2.0m，其余如圖所示。5.確定基底中心的最終變形量s最接近于（）mm。A、65.4B、60.3C、58.2D、56.1答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.5條規(guī)定，計算地基變形時，地基內(nèi)的應力分布，可采用各向同性均質(zhì)線性變形體理論。由Es＝5.5MPa，p0＝158.25kPa＞fak＝155kPa，根據(jù)表5.3.5可知，內(nèi)插得沉降計算經(jīng)驗系數(shù)為：則可得最終變形量為：s＝ψss′＝1.15×48.8＝56.1mm。由此可知，D項數(shù)值最為接近。33.方案初期，某四層砌體結構房屋頂層局部平面布置圖如圖所示，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結多孔磚、M5級混合砂漿砌筑。墻厚為240mm。屋面板為預制預應力空心板上澆鋼筋混凝土疊合層，屋面板總厚度為300mm，簡支在①軸和②軸墻體上，支承長度為120mm。屋面永久荷載標準值為12kN／m2，活荷載標準值為0.5kN／m2。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.1g。[2013年真題]1.試問，頂層①軸每延米墻體的局部受壓承載力設計值Nl（kN／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：多孔磚砌體孔洞未灌實。A、180B、240C、360D、480答案：A解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.2.1條規(guī)定，砌體截面受局部均勻壓力的承載力計算公式為：Nl≤γfAl。式中，γ為截面塑性發(fā)展系數(shù)，根據(jù)第5.2.2條第2款第6項規(guī)定，取γ=1.0；f為砂漿抗壓強度設計值，根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-1可知，MU10燒結多孔磚、M5混合砂漿的抗壓強度設計值f=1.50MPa。故每延米墻體的局部受壓承載力設計值為：N=γfAl=1.0×1.5×1000×120=180kN／m，由此可知，A項數(shù)值最為接近。34.某房屋中橫墻（見圖），采用混凝土小型空心砌塊MU10（孔洞率45%）、水泥混合砂漿Mb5砌筑，施工質(zhì)量控制等級為B級；截面尺寸為5600mm×190mm；由恒荷載標準值產(chǎn)生于墻體水平截面上的平均壓應力為0.5MPa，作用于墻體的水平剪力設計值為200.0kN。1.該混凝土空心砌塊墻體的受剪承載力最接近于（）kN。A、158.6B、162.1C、168.7D、176.3答案：B解析：35.下列關于地基基礎設計的論述，哪項不正確？（）[2013年真題]A、當基巖面起伏較大，且都使用巖石地基時，同一建筑物可以使用多種基礎形式B、處理地基上的建筑物應在施工期間及使用期間進行沉降變形觀測C、單柱單樁的人工挖孔大直徑嵌巖樁樁端持力層檢驗，應視巖性檢驗孔底下3倍樁身直徑或5m深度范圍內(nèi)有無土洞.溶洞.破碎帶或軟弱夾層等不良地質(zhì)條件D、低壓縮性地基上單層排架結構（柱距為6m）柱基的沉降量允許值為120mm答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.4條表5.3.4及注2規(guī)定，中壓縮性地基上單層排架結構（柱距為6m）柱基的沉降量允許值為120mm。A項，根據(jù)第6.5.1條第5款規(guī)定，當基巖面起伏較大，且都使用巖石地基時，同一建筑物可以使用多種基礎形式；B項，根據(jù)第10.3.8條第3款規(guī)定，處理地基上的建筑物應在施工期間及使用期間進行沉降變形觀測；C項，根據(jù)第10.2.13條規(guī)定，單柱單樁的人工挖孔大直徑嵌巖樁樁端持力層檢驗，應視巖性檢驗孔底下3倍樁身直徑或5m深度范圍內(nèi)有無土洞、溶洞、破碎帶或軟弱夾層等不良地質(zhì)條件。36.某房屋軸心受壓基礎短柱墩，截面尺寸為490mm×490mm，采用MU15燒結多孔磚（孔洞率為28%）和M10水泥砂漿砌筑，其軸壓承載力（kN）與下列（）項數(shù)值接近。A、469B、499C、521D、555答案：C解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-1可知，抗壓強度設計值f=2.31MPa；根據(jù)第3.2.3條第1款規(guī)定，A=0.492=0.24m2＜0.3m2，則砌體強度調(diào)整系數(shù)為：γa2=0.7＋A=0.7＋0.24=0.94，故砌抗壓強度設計值f=0.94×2.31=2.1714MPa；對軸壓短柱φ=1.0，根據(jù)式（5.1.1）計算，該柱的軸壓承載力為：N=φAf=4902×2.17=521.53kN。由此可知，C項數(shù)值最為接近。37.某多層框架結構帶一層地下室，采用柱下矩形鋼筋混凝土獨立基礎，基礎底面平面尺寸3.3m×3.3m，基礎底絕對標高60.000m，天然地面絕對標高63.000m，設計室外地面絕對標高65.000m，地下水位絕對標高為60.000m，回填土在上部結構施工后完成，室內(nèi)地面絕對標高61.000m，基礎及其上土的加權平均重度為20kN/m3，地基土層分布及相關參數(shù)如圖5-13所示。假定，柱A基礎采用的混凝土強度等級為C30（ft=1.43N/mm2），基礎沖切破壞錐體的有效高度h0=750mm。試問，圖中虛線所示沖切面的受沖切承載力設計值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、880B、940C、1000D、1400答案：B解析：38.下列關于無筋擴展基礎的論述不正確的觀點是（）。A、無筋擴展基礎系指由磚.毛石.混凝土或毛石混凝土.灰土和三合土等材料組成的墻下條形基礎或柱下獨立基礎B、無筋擴展基礎只能用于墻下條形基礎或柱下獨立基礎C、如在墻下條形磚基礎中配了縱向鋼筋以加強縱向剛度，就不能稱為無筋擴展基礎D、無筋擴展基礎的臺階寬高比隨基底平均壓力的增大而減小答案：C解析：C項，為了加強縱向剛度而在磚基礎中配置了縱向鋼筋，但不會改變橫向的受力條件，仍然是無筋擴展基礎。39.某簡支梁采用熱軋普通工字鋼，型號I36a（Wx=878cm3），跨度為5m。梁上翼緣作用有均布荷載設計值q=36kN/m（包括自重），則梁的彎曲應力σ最接近（）N/mm2。A、115B、122C、128D、133答案：B解析：40.某鋼結構辦公樓，結構布置如圖所示?？蚣芰骸⒅捎肣345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。CGHD區(qū)域內(nèi)無樓板，次梁EF均勻受彎，彎矩設計值為4.05kN·m，當截面采用T125×125×6×9時，構件抗彎強度計算數(shù)值（N/mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、60B、130C、150D、160答案：B解析：41.該柱腹板高厚比應滿足（）。A、36.7＜57.5B、36.7＜47.46C、40＜57.5D、40＜47.46答案：B解析：42.某砌體結構建筑采用墻下鋼筋混凝土條形基礎，以強風化粉砂質(zhì)泥巖為持力層，底層墻體剖面及地質(zhì)情況如圖5-12所示。荷載效應標準組合時，作用于鋼筋混凝土擴展基礎頂面處的軸心豎向力Nk=390kN/m，由永久荷載起控制作用。試問，在軸心豎向力作用下，該條形基礎的最大彎矩設計值（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、20B、30C、40D、50答案：C解析：43.若某一組考慮地震作用組合的彎矩設計值為15000kN·m，軸力設計值為3000kN，大偏心受壓，且已計算出Mc=17655kN·m，Mw=1706kN·m，剪力墻端部受拉（受壓）配筋面積As（As′）最接近于（）mm2。A、2275B、3301C、4282D、6321答案：A解析：44.如圖所示，某丙級建筑物有一柱下樁基礎，采用8根沉管灌注樁，已知樁身設計直徑d=377mm，樁身有效計算長度l=13.6m，樁中心距1.5m。作用于承臺頂面的荷載有豎向力設計值F，彎矩設計值M和水平剪力設計值V。承臺埋深1.5m，承臺中間厚度為1.0m,其平面尺寸為見圖5-31。柱截面尺寸400mm×400mm。假定在該工程中，經(jīng)靜載荷試驗測得三根試樁的單樁豎向極限承載力分別為830kN、865kN和880kN，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）的規(guī)定，所采用的單樁豎向承載力特征值Ra，應最接近于（）kN。A、429.3B、515C、575D、618答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）附錄Q第Q.0.10條第6款規(guī)定，參加統(tǒng)計的試樁，當滿足其極差不超過平均值的30%時，可取其平均值為單樁豎向極限承載力；極差超過平均值的30%時，宜增加試樁數(shù)量并分析極差過大的原因，結合工程具體情況確定極限承載力。對樁數(shù)為3根及3根以下的柱下樁臺，取最小值。其單樁豎向極限承載力平均值為：（830+865+880）/3=858.3kN；極值為：880-830=50<858.3×30%=257.5kN；故單樁豎向承載力特征值為：Ra=858.3/2=429.15kN。由此可知，A項數(shù)值最為接近。45.某簡支吊車梁，如圖3-18所示，跨度12m，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺75/20t重級工作制橋式吊車。吊車梁截面如圖3-22所示，Ix=1674660cm6，采用QU100鋼軌，軌高15cm，與受壓翼緣牢固連接。3.已知梁最大輪壓標準值P=312kN，則梁局部壓應力σc最接近的數(shù)值為（）N/mm2。A、88B、102C、120D、137答案：C解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.3.1條規(guī)定，動力系數(shù)取1.1，γQ=1.4，F(xiàn)=αPmax=1.1×1.4×312=480.48kN；根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.3條規(guī)定，對重級工作制吊車梁，集中荷載增大系數(shù)ψ=1.35；對吊車鋼軌上的輪壓，可取a=50mm，則可得，集中荷載在腹板計算高度上邊緣的假定分布長度為：lz=a+5hy+2hR=50+5×20+2×150=450mm；46.某現(xiàn)澆混凝土框架—剪力墻結構，角柱為穿層柱，柱頂支承托柱轉換梁，如圖6-12所示。該穿層柱抗震等級為一級，實際高度L=10m，考慮柱端約束條件的計算長度系數(shù)μ=1.3，采用鋼管混凝土柱，鋼管鋼材采用Q345（fa=300N／mm2），外徑D=1000mm，壁厚20mm；核心混凝土強度等級C50（fc=23.1N／mm2）提示：①按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3—2010作答。②按有側移框架計算。假定，該穿層柱考慮偏心率影響的承載力折減系數(shù)，e0／rc=0.20。試問，該穿層柱軸向受壓承載力設計值（Nu）與按軸心受壓短柱計算的承載力設計值N0之比值（Nu／N0），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.32B、0.41C、0.53D、0.61答案：B解析：47.某五層重點設防類建筑，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構如圖，抗震等級為二級，各柱截面均為600mm×600mm，混凝土強度等級C40。假定，二層框架梁KL1及KL2在重力荷載代表值及x向水平地震作用下的彎矩圖如圖2-20所示，as=a's=35mm，柱的計算高度H=4000mm。試問，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010），KZ2二層節(jié)點核心區(qū)組合的x向剪力設計值Vi（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）a）正X向水平地震作用下梁彎矩標準值（kN·m）；b）重力荷載代表值作用下梁彎矩標準值（kN·m）A、1700B、2100C、2400D、2800答案：A解析：48.《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）規(guī)定，在計算地基變形時，所采用的荷載中，不應計入風荷載，則下列分析的理由中正確的是（）。A、地基變形計算的是地基沉降，是豎向變形，所以只計入豎向荷載B、地基變形計算的是最終的沉降，是在荷載長期作用下產(chǎn)生的固結變形。風荷載是重復荷載，不是恒定的荷載，不會產(chǎn)生固結變形C、在風荷載作用下，建筑物只會產(chǎn)生側向的變形和位移D、風荷載是水平荷載，對基礎只產(chǎn)生力矩的作用，引起建筑物的傾斜答案：B解析：基礎底面的附加壓力可以由各多種荷載引起，包括風荷載。如果需要計算風荷載產(chǎn)生的變形，計算公式中所用的指標就不能用壓縮模量，而應當采用重復荷載作用下測得的彈性模量。在規(guī)范所給定的變形計算公式中規(guī)定采用壓縮模量，即在室內(nèi)試驗中每級荷載作用下按穩(wěn)定變形求得的指標，用以計算的結果是固結變形，即最終沉降，因此，與之相應的荷載必然不能包括重復作用的風荷載。49.某構筑物根據(jù)使用要求設置一鋼結構夾層，鋼材采用Q235鋼，結構平面布置如圖3-11所示。構件之間的連接均為鉸接?？拐鹪O防烈度為8度。假定，不考慮平臺板對鋼梁的側向支承作用。試問，采取下列何項措施對增加梁的整體穩(wěn)定性最為有效？（）A、上翼緣設置側向支承點B、下翼緣設置側向支承點C、設置加勁肋D、下翼緣設置隅撐答案：A解析：首先，側向支承點應設置在受壓翼緣處，由于簡支梁的受壓翼緣為上翼緣，因此BD兩項錯誤，而若讓加勁肋作為側向支撐點，需要滿足各種條件，故本題A項正確。50.某鋼結構辦公樓，結構布置如圖所示。框架梁、柱采用Q345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。A、1300B、1450C、1650D、1800答案：A解析：51.某高層住宅樓（丙類建筑），設有兩層地下室，地面以上為16層，房屋高度45.60m，室內(nèi)外高差0.30m，首層層高3.3m，標準層層高為2.8m。建于8度地震區(qū)（設計基本地震加速為0.2g，設計地震分組為第一組，Ⅱ類建筑場地）。采用短肢剪力墻較多的剪力墻結構，l～3層墻體厚度均為250mm，地上其余層墻體厚度均為200mm，在規(guī)定水平地震作用下其短肢剪力墻承擔的第一振型底部地震傾覆力矩占結構底部總地震傾覆力矩的45％。其中一榀剪力墻一至三層截面如圖所示。墻體混凝土強度等級7層樓板面以下為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），7層以上為C30，墻體豎向、水平分布鋼筋以及墻肢邊緣構件的箍筋均采用HRB335級鋼筋，墻肢邊緣構件的縱向受力鋼筋采用HRB400級鋼筋。[2011年真題]4.已知二層某連梁截面尺寸為250mm×600mm，ln=1100mm，抗震等級為二級，as=as’=35mm，箍筋采用HRB335級鋼筋（fy=300N/mm2），連梁左、右端同時針方向考慮地震作用組合的彎矩設計值重力荷載代表值作用下，按簡支梁計算的連梁端截面剪力設計值Vgh=10kN。試問，該連梁滿足《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）抗震設計要求的最小箍筋配置（雙肢箍）應取下列何項？（）A、Φ8100B、Φ10100C、Φ10150D、Φ12100答案：D解析：連梁跨高比ln/hb=1100/600=1.83<2.5，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.2.21條式（7.2.21-1）計算，連梁的剪力設計值為：根據(jù)式（7.2.23-3）計算，滿足規(guī)范、規(guī)程最低要求的抗剪鋼筋面積為：根據(jù)表6.3.2-2可知，在二級抗震等級連梁的箍筋構造要求中，其最小直徑為8mm，最大間距：則52.某單跨倉庫，如圖所示?？缍?5m，開間6m，共6個開間，屬剛彈性方案。窗高3.6m，窗間墻寬2.4m，壁柱和墻厚見題圖。檐口標高+6.0m。磚砌體用MU10磚，M5混合砂漿。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的彎矩：左風時，M左=26kN·m；右風時，M右=35kN·m。3.已知窗間墻截面的回轉半徑為156mm，設高厚比β=14.62，左柱在左、右風荷載下的承載力與下列（）項數(shù)值最為接近。A、492kN；468kNB、502kN；438kNC、549kN；469kND、592kN；468kN答案：C解析：53.某鋼筋混凝土條形基礎，基礎底面寬度為2m，基礎底面標高為-1.4m，基礎主要受力層范圍內(nèi)有軟土，擬采用水泥土攪拌樁進行地基處理，樁直徑為600mm，樁長為11m，土層剖面、水泥土攪拌樁的布置等如圖5-2所示。假定，水泥土攪拌樁的單樁承載力特征值Ra=145kN，單樁承載力發(fā)揮系數(shù)λ=1，①層土的樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)β=0.8。試問，當本工程要求條形基礎底部經(jīng)過深度修正后的地基承載力不小于145kPa時，水泥土攪拌樁的最大縱向樁間距s（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：處理后樁間土承載力特征值取天然地基承載力特征值。A、1500B、1800C、2000D、2300答案：C解析：54.在結構設計的分項系數(shù)表達式中，針對承載能力和正常使用極限狀態(tài)的設計要求應采用不同的荷載代表值。下列關于荷載代表值的規(guī)定正確的是（）。A、永久荷載和可變荷載均應采用荷載的標準值.組合值.頻遇值或準永久值作為代表值B、永久荷載應采用標準值.組合值，可變荷載應采用組合值.頻遇值或準永久值作為代表值C、永久荷載應采用標準值.頻遇值，可變荷載應采用標準值.組合值或準永久值作為代表值D、永久荷載應采用標準值，可變荷載應采用標準值.組合值.頻遇值或準永久值作為代表值答案：D解析：根據(jù)《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》（GB50068—2001）第4.0.5條規(guī)定，結構設計時，應根據(jù)各種極限狀態(tài)的設計要求采用不同的荷載代表值。永久荷載應采用標準值作為代表值；可變荷載應采用標準值、組合值、頻遇值或準永久值作為代表值。55.用新疆落葉松原木制成木柱，柱長4.0m，柱中部直徑d1=200mm，有一螺栓孔d2=20mm穿過截面中間，兩端鉸接、露天環(huán)境、使用年限25年。1.按強度驗算時，木柱能承受的軸向力設計值N（kN）與下列何項接近？（）A、341B、358C、390D、397答案：B解析：根據(jù)《木結構設計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.1條表4.2.1-1可知，新疆落葉松強度等級為TC13A，根據(jù)第4.2.1條表4.2.1-3可知，順紋抗壓強度設計值fc=12N/mm2。強度設計值調(diào)整系數(shù)有三項：①原木、驗算部位未經(jīng)切削，提高15%；②露天環(huán)境，調(diào)整系數(shù)為0.9；③使用年限25年，調(diào)整系數(shù)為1.05。因此，軸向壓力設計值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。56.《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）規(guī)定通過計算控制不出現(xiàn)裂縫或限制裂縫最大寬度指的是（）。A、由內(nèi)力直接引起的裂縫B、由混凝土收縮引起的裂縫C、由溫度變化引起的裂縫D、由不均勻沉降引起的裂縫答案：A解析：A項屬于受力裂縫，是由內(nèi)力直接引起的；BCD三項屬于變形裂縫，是由收縮、溫度變形、不均勻沉降等引起的。《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）的裂縫控制指的是受力裂縫；變形裂縫的控制往往從結構方案、結構布置和構造措施等方面著手。57.某7層住宅，層高均為3.1m，房屋高度22.3m，安全等級為二級，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結構，混凝土強度等級為C35，抗震等級三級，結構平面立面均規(guī)則。某矩形截面墻肢尺寸bw×hw=250mm×2300mm，各層截面保持不變。假定，底層作用在該墻肢底面的由永久荷載標準值產(chǎn)生的軸向壓力NGk=3150kN，按等效均布荷載計算的活荷載標準值產(chǎn)生的軸向壓力NQk=750kN，由水平地震作用標準值產(chǎn)生的軸向壓力NEk=900kN。試問，按《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011—2010計算，底層該墻肢底截面的軸壓比與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.35B、0.40C、0.45D、0.55答案：C解析：根據(jù)題目所給條件，可知該墻肢的截面尺寸為bw×hw=250mm×2300mm，混凝土強度等級為C35，抗震等級為三級，結構平面立面均規(guī)則，因此可按照《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011—2010的要求進行計算。首先，根據(jù)永久荷載標準值和活荷載標準值，可計算出該墻肢底截面的軸向壓力為：Nk=NGk+NQk=3150kN+750kN=3900kN然后，根據(jù)水平地震作用標準值，可計算出該墻肢底截面的水平地震作用軸向壓力為：Ne=NEk×αI×αII×αIII=900kN×1.0×1.0×1.0=900kN其中，αI、αII、αIII分別為地震作用影響系數(shù)，根據(jù)抗震等級為三級，可查得αI=1.0、αII=1.0、αIII=1.0。最后，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011—2010的要求，可計算出該墻肢底截面的軸壓比為：μ=Nk/(0.85fckbwhw)+Ne/(0.85fckbwhw)=3900kN/(0.85×35MPa×250mm×2300mm)+900kN/(0.85×35MPa×250mm×2300mm)=0.45因此，該墻肢底截面的軸壓比與選項C中的數(shù)值0.45最為接近，故選C。58.某柱下獨立基礎的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結構傳至基礎頂面的荷載準永久組合值Fk＝600kN，基礎埋深d＝2.0m，其余如圖所示。4.確定計算深度范圍內(nèi)土層壓縮模量的當量值（MPa）與（）項接近。A、5.3B、5.5C、5.7D、5.9答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.6條規(guī)定，變形計算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當量值應按下式計算：式中，Ai為第i層土附加應力系數(shù)沿土層厚度的積分值；根據(jù)題（3）得到的附加應力系數(shù)可得：A1＝0.2217，A2＝0.2023；故計算深度范圍內(nèi)土層壓縮模量的當量值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。59.某辦公樓中的鋼筋混凝土四跨連續(xù)梁，結構設計使用年限為50年，其計算簡圖和支座C處的配筋如圖2-6所示。梁的混凝土強度等級為C35，縱筋采用HRB500鋼筋，as=45mm，箍筋的保護層厚度為20mm。假定，作用在梁上的永久荷載標準值為qGk=28kN／m（包括自重），可變荷載標準值為qQk=8kN／m，可變荷載準永久值系數(shù)為0.4。試問，按《混凝土結構設計規(guī)范》GB50011—2010計算的支座C梁頂面裂縫最大寬度wmax（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.24B、0.28C、0.32D、0.36答案：B解析：60.已知鋼筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸為b×h＝250mm×500mm，C25混凝土，縱筋用HRB335級鋼筋，箍筋用HPB300級鋼筋，as＝35mm。6.若此梁的受彎縱筋As＝675.8mm2，受扭縱筋Astl＝218.4mm2，受扭箍筋Astl/s＝0.2mm2/mm，受剪箍筋Asv/s＝0.37mm2/mm，則此梁最后縱筋配筋與下列哪一項最為接近？（）A、B、C、D、答案：A解析：驗算最小配筋率如下：由此可知，A項配筋最為接近。61.某建筑物的地基設計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見圖。荷載效應的基本組合為：由上部結構傳至基礎頂面的豎向荷載設計值Fk=8000kN，力矩設計值Mk=1200kN·m；基礎采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑d=600mm，承臺埋置深度3m，各土層的樁基礎設計參數(shù)見表。.3.由豎向荷載引起的3號樁的豎向力最接近于（）kN。A、800B、880C、9800D、1130答案：D解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.1.1條第1款規(guī)定，荷載施加于基礎的軸心，各樁所分擔的豎向力相等。單樁承擔的軸心豎向力由下式計算：由此可知，D項數(shù)值最為接近。62.如圖，當墻體采用MU10蒸壓灰砂磚及M5水泥砂漿砌筑時，且施工質(zhì)量控制等級為C級。試確定梁下砌體的局部受壓承載力關系式(ψN0+Nl≤ηγfAl)左、右端項數(shù)值最接近于()。A、55.0kN＜66.4kNB、55.0kN＜59.8kNC、55.0kN＞59.1kND、55.0kN＞53.2kN答案：D解析：63.某T梁橋截面尺寸如圖7-32所示。橋面鋪裝采用厚度7cm的C25混凝土墊層，其容重為23kN/m3。T梁翼板容重為25kN/m3，結構重要性系數(shù)γ0＝1。計算荷載為公路—Ⅰ級車輛荷載。已知公路—Ⅰ級車輛荷載后軸重140kN，間距d＝1.4m，車輪著地寬度×長度＝b1×a1＝0.6m×0.2m。車輪壓力經(jīng)鋪裝層擴散成一矩形作用在橋面上，車輪在板跨徑方向的分布寬度b、在垂直板跨徑方向：①車輪在跨中時的分布寬度a（由于車輪在板的跨中時，有車輪重疊，a為兩個車輪的分布寬度），②車輪在板支承處的分布寬度a2，問b、A、2分別為下列何值？（）A、0.74m；3.163m；0.74mB、0.74m；4.247m；0.74mC、0.36m；3.163m；0.74mD、0.36m；4.247m；0.74m答案：B解析：根據(jù)《公路鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGD62—2004）第4.1.3條規(guī)定，計算如下：①車輪在板跨徑方向的分布寬度為：b＝b1+2h＝0.6+2×0.07＝0.74m。②在垂直板跨徑方向的分布寬度分別為：車輪在跨中時，a＝a1+2h+d+l/3＝0.2+2×0.07+1.4+4.27/3＝3.163m，且不小于2l/3+d＝2×4.27/3+1.4＝4.247m，取a＝4.247m；車輪在板支承處時，a2＝a1+2h+t＝0.2+2×0.07+0.4＝0.74m。式中，l為板的計算跨徑；h為鋪裝層厚度；t為板的厚度；d為多個車輪時外輪之間的中距；a1、b1為垂直于板跨和平行于板跨方向的車輪著地尺寸。64.某鋼筋混凝土框架結構多層辦公樓局部平面布置如圖所示（均為辦公室），梁、板、柱混凝土強度等級均為C30，梁、柱縱向鋼筋為HRB400鋼筋，樓板縱向鋼筋及梁、柱箍筋為HRB335鋼筋。A、框架梁KL3的截面尺寸為400mm×700mm，計算簡圖近似如圖2-14所示。作用在KL3上的均布靜荷載、均布活荷載標準值qB、qL分別為20kN/m、7.5kN/m；作用在KL3上的集中靜荷載、集中活荷載標準值PC、PL分別為180kN、60kN，試問，支座截面處梁的箍筋配置下列何項較為合適？提示：h0=660mm；不考慮抗震設計。（）D、答案：A解析：65.已知柱間基礎上的承重墻體高15m，雙面抹灰、墻厚240mm，采用Mu10燒結普通磚，M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如圖4-22所示，柱間距6m，基礎梁長5.45m，基礎梁斷面尺寸為b×hb=240mm×450mm，伸入支座0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335，箍筋為HPB235。墻梁跨中截面的計算高度值（mm）與（）項數(shù)值最為接近。A、5150B、5335C、5375D、5450答案：C解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.3條第1款規(guī)定，已知lc=5.15m，ln=4.85m，1.1ln=1.1×4.85=5.335m，故l0=5.15m，H=15m＞l0，故取hw=l0=5.15m；則墻梁跨中截面的計算高度為：H0=hw+hb/2=5150+450/2=5375mm。由此可知，C項數(shù)值最為接近。66.某群樁基礎的平面，本樁基設計等級為乙級。剖面和地基土層分布情況如圖所示。地質(zhì)情況如下：①雜填土：重度γ＝17.8kN/m3；②淤泥質(zhì)土：γ＝17.8kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝20kPa，屬高靈敏度軟土；③黏土：其重度γ＝19.5kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝60kPa，土的壓縮模量Es1＝8.0MPa；④淤泥質(zhì)土：地基承載力標準值fk＝70kPa，壓縮模量Es2＝1.6MPa；在樁長深度范圍內(nèi)各土層的加權平均土層極限摩擦力標準值qsk＝21kPa。且作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值F＝3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設計值G＝480kN。3.當Qsk＝440.59kN，Qpk＝301.24kN時，基樁的豎向承載力特征值（kN）與下列（）項值接近。A、370.92B、465.64C、473.59D、480.16答案：A解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.2.5條規(guī)定，由于承臺底面以下存在高靈敏軟土，不考慮承臺效應，即ηc＝0；則基樁的豎向承載力特征值為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。67.梁BC段拉彎強度計算數(shù)值為（）N/mm2。A、121.2B、127.6C、141.9D、149.3答案：A解析：拉彎強度計算為承載能力極限狀態(tài)，設計使用25年，重要性系數(shù)γ0=0.95，永久荷載分項系數(shù)γG=1.2，F(xiàn)=0.95×1.2×160=182.4kN，根據(jù)C點左右截面彎矩平衡原理，RB=182.4×2/4=91.2kN；C點豎向反力為：VC=182.4＋91.2=273.6kN；BC拉力按C點反力直角三角形線性比例，即：NBC=273.6×4/3=364.8kN，MC=182.4×2=364.8kN·m；梁BC段拉彎強度計算為：N/An+Mx/γxWnx=364.8×10^3/21869+364.8×10^6/（1.05×3323000）=121.2N/mm^2。式中γx為截面塑性發(fā)展系數(shù)，根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）表5.1.1可知取1.05。68.假定，該建筑物位于7度抗震設防區(qū)，調(diào)整構件截面后，經(jīng)抗震計算，底層框架總側移剛度∑D=5.2×105N/mm，柱軸壓比大于0.4，樓層屈服強度系數(shù)為0.4，不小于相鄰層該系數(shù)平均值的0.8。試問，在罕遇水平地震作用下，按彈性分析時作用于底層框架的總水平組合剪力標準值VEK（kN），最大不能超過下列何值才能滿足規(guī)范對位移的限值要求？（）提示：①按《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）作答。②結構在罕遇地震作用下薄弱層彈塑性變形計算可采用簡化計算法；不考慮重力二階效應。③不考慮柱配箍影響。A、5.6×103B、1.1×104C、3.1×104D、6.2×104答案：C解析：69.鋼筋混凝土簡支矩形截面梁尺寸為250mm×500mm，混凝土強度等級為C30，梁受拉區(qū)配置3Φ20的鋼筋（As=942mm2），混凝土保護層c＝25mm，承受均布荷載，梁的計算跨度l0＝6m。1.若已知按荷載效應的準永久組合計算的跨中彎矩值Mq＝100kN·m，則裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ最接近于（）。A、0.580B、0.635C、0.660D、0.771答案：D解析：已知強度等級為C30的混凝土，根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第4.1.3條表4.1.3-2可知，軸心抗拉強度標準值為ftk＝2.01N/mm2；根據(jù)第4.1.5條表4.1.5可知，彈性模量根據(jù)第4.2.5條表4.2.5可知，鋼筋的彈性模量為根據(jù)第7.1.4條式（7.1.4-3）計算，則裂縫截面處縱向受拉鋼筋重心處的拉應力為：根據(jù)第7.1.4條規(guī)定，有效受拉混凝土截面面積Ate＝0.5×b×h＝0.5×250×500＝62500mm2；根據(jù)第7.1.2條公式（7.1.2-4）計算，縱向受拉鋼筋配筋率為：故可計算得裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。70.某矩形框筒，平面尺寸如圖所示，總高度102m，承受水平力q=20kN/m，框筒截面可簡化成雙槽形截面，該截面如圖6-38所示。角柱為L形、截面面積A3=6.41m2、形心坐標y=0.90m。槽形截面慣性矩為3056.5m4。計算圖中底層3號柱所受的軸力N3最接近于（）kN。A、1564.9B、1711.4C、1956.2D、2094.8答案：D解析：矩形框筒底部彎矩為：槽形截面應力為：則3號柱所受的軸力為：N3=σA3=326.8×6.41=2094.8kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。71.一商店的單層平面框架，如圖所示。在（1）的單層平面框架中，除由豎向均布荷載gk及qk產(chǎn)生的D點彎矩標準值MDgk=50kN·m及MDqk=30kN·m外，現(xiàn)尚需計及如圖6-33所示由風荷載產(chǎn)生的D點彎距標準值MDwk=25kN·m，由此算得D點在上述三種工況組合后的彎矩設計值MD=（）kN·m。提示：計算時對效應的組合不采用《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則。A、117.9B、123.0C、124.4D、140.0答案：C解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條及第3.2.4條規(guī)定，分別計算荷載效應組合設計值如下：①當按屋頂均布活荷載效應控制的組合時（風荷載的組合值系數(shù)ψc=0.6）：MD=1.2×50+1.4×30+1.4×0.6×25=123kN·m；②當按風荷載效應控制的組合時（屋頂均布活荷載的組合值系數(shù)ψc=0.7）：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；③當按永久荷載效應控制的組合時：MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m；124.4kN·m＞123kN·m＞117.9kN·m，故應按風荷載效應控制的組合確定D點彎矩設計值MD，即MD=124.4kN·m。72.某混凝土簡支梁橋，計算跨徑L＝7.5m，梁截面尺寸為；b＝300mm、h＝750mm。該橋承受永久荷載（不包括梁自重）g＝9.875kN/m，均布可變荷載（汽車）q＝7.5kN/m。（混凝土容重γ=25kN/m3）。則該橋跨中截面計算彎矩最接近于（）kN·m。A、161.7B、166.6C、182.8D、204.6答案：D解析：73.某建筑物矩形基礎底面尺寸4m×2m，其受上部結構軸心荷載300kN，土的重度γ＝16kN/m3，當埋深分別為2m和4m時，基底附加壓力p0最接近于（）。A、45.5kPa；53.5kPaB、45.5kPa；13.5kPaC、55.5kPa；13.5kPaD、77.5kPa；53.5kPa答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條第1款規(guī)定，當軸心荷載作用時，基礎底面壓力按下列公式計算：①當基礎埋深為2.0m時：基底壓力為：基礎埋深范圍內(nèi)土重為：pc＝γd＝16×2.0＝32kPa；則基底附加壓力為：p0＝p－pc＝77.5－32＝45.5kPa；②當基礎埋深為4.0m時：基底壓力為：基礎埋深范圍內(nèi)土重為：pc＝γd＝16×4.0＝64kPa；則基底附加壓力為：p0＝p－pc＝117.5－64＝53.5kPa。由此可知，A項數(shù)值最為接近。74.某框架結構頂層端節(jié)點處框架梁截面尺寸為300mm×700mm，混凝土強度等級為C30，as=as′=60mm，縱筋采用HRB500鋼筋。試問，為防止框架頂層端節(jié)點處梁上部鋼筋配筋率過高而引起節(jié)點核心區(qū)混凝土的斜壓破壞，框架梁上部縱向鋼筋的最大配筋量（mm2）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2013年真題]A、1500B、1800C、2200D、2500答案：C解析：設混凝土保護層厚度為60mm，所以相對受壓區(qū)高度為：h0=700-60=640mm，βc=1.0，fc=14.3N／mm2，fy=435N／mm2，bb=300mm。根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.3.8條規(guī)定，由此可知，C項數(shù)值最為接近。75.某高層住宅，采用筏板基礎，基底尺寸為21m×32m，地基基礎設計等級為乙級。地基處理采用水泥粉煤灰碎石樁（CFG樁），樁直徑為400mm，樁間距1.6m，按正方形布置。地基土層分布如圖所示。[2012年真題]1.假定，試驗測得CFG樁單樁豎向承載力特征值為420kN，②粉砂層樁間土的承載力折減系數(shù)β=0.85，單樁承載力發(fā)揮系數(shù)λ=1.0。試問，初步設計時，估算未經(jīng)修正的基底復合地基承載力特征值與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：處理后樁間土的承載力特征值，可取天然地基承載力特征值。A、240B、260C、300D、330答案：C解析：根據(jù)《建筑地基處理設計規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.7.2條第6款規(guī)定，水泥粉煤灰碎石樁復合地基承載力特征值，應通過現(xiàn)場復合地基載荷試驗確定，初步設計時可按下式估算：76.某建筑物設計使用年限為50年，地基基礎設計等級為乙級，柱下樁基礎采用九根泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁直徑d=600mm，為提高樁的承載力及減少沉降，灌注樁采用樁端后注漿工藝，且施工滿足《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）的相關規(guī)定。框架柱截面尺寸為1100mm×1100mm，承臺及其以上土的加權平均重度γ0=20kN/m3。承臺平面尺寸、柱位布置、地基土層分布及巖土參數(shù)等如圖所示。樁基的環(huán)境類別為二a，建筑所在地對樁基混凝土耐久性無可靠工程經(jīng)驗。[2012年真題]3.假定，在荷載效應基本組合下，單樁樁頂軸心壓力設計值N為1980kN。已知樁全長螺旋式箍筋直徑為6mm、間距為150mm，基樁成樁工藝系數(shù)Ψc=0.75。試問，根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定，滿足設計要求的樁身混凝土的最低強度等級取下列何項最為合理？（）提示：混凝土軸心抗壓強度設計值(N/mm2)。A、C20B、C25C、30D、C35答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.8.2條第2款規(guī)定，當不滿足樁頂以下5d范圍的樁身螺旋式箍筋間距不大于100mm時，鋼筋混凝土軸心受壓樁正截面受壓承載力按下式計算：故混凝土軸心抗壓強度設計值為：樁基環(huán)境類別為二a，根據(jù)第3.5.2條表3.5.2可知，樁身混凝土強度等級不得小于C25。故根據(jù)計算及構造要求，滿足設計要求的樁身混凝土的最低強度等級取C25。77.某單層等高等跨廠房，排架結構圖所示，安全等級為二級。廠房長度為66m，排架間距B=6m，兩端山墻，采用磚圍護墻及鋼屋架，屋面支撐系統(tǒng)完整。柱及牛腿混凝土強度等級為C30，縱筋采用HRB400。[2013年真題]假定，柱A下柱截面b×h為400mm×600mm，非抗震設計時，控制配筋的內(nèi)力組合彎矩設計值M=250kN·m，相應的軸力設計值N=500kN，采用對稱配筋，as=as′=40mm，相對受壓區(qū)高度為ξb=0.518，初始偏心距ei=520mm。試問，柱一側縱筋截面面積As（mm2），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、480B、610C、710D、920答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.17條式（6.2.17-1）計算，N≤α1fcbx+fy′As′－σs