PAGEPAGE12025一級(jí)結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》核心備考題庫（含典型題、重點(diǎn)題）一、單選題1.某建造于大城市市區(qū)的28層公寓，采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)體系。平面為矩形，共6個(gè)開間，橫向剪力墻間距為8.1m，其中間的剪力墻的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖6-35所示。在風(fēng)荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）作用下，試采用近似分析方法（將兩個(gè)墻肢視為一拉一壓，且其合力作用在墻肢的中心線上），估算每根連梁的平均支座彎矩設(shè)計(jì)值Mb最接近于（）kN·m。A、±114B、±126C、±160D、±176答案：C解析：剪力墻底部截面承受風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。2.某8度、二級(jí)抗震設(shè)計(jì)的剪力墻底部加強(qiáng)部位如圖所示，材料選用如下：混凝土為C40，端柱縱筋用HRB335，分布筋為HPB300。約束邊緣構(gòu)件的最小體積配箍率ρv最接近于（）。A、1.40%B、1.60%C、1.82%D、2.0%答案：A解析：3.某建筑屋面挑梁b×h=240×300（mm），如圖4-25所示。屋面板傳至挑梁的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：活載qk=6.6kN/m；恒載和梁自重gk=16.8kN/m。則根據(jù)砌體規(guī)范對(duì)挑梁的抗傾覆要求，挑梁埋入砌體長(zhǎng)度l1應(yīng)滿足（）。A、l1＞2.264mB、l1≥2.264mC、l1＞2.76mD、l1≥2.76m答案：C解析：4.A、3B、4C、5D、6答案：D解析：5.如圖所示，某鋼筋混凝土現(xiàn)澆肋形樓蓋的次梁，跨中承受最大正彎矩設(shè)計(jì)值M＝115kN·m?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為C30，縱向受拉鋼筋采用熱軋HRB335鋼筋。樓板厚度hf′＝80mm，次梁高度h＝450mm，寬度b＝200mm，縱向受力鋼筋合力點(diǎn)至混凝土邊緣的距離as′＝35mm。2.若已知翼緣計(jì)算寬度bf′＝1800mm，則按單筋T形截面計(jì)算的次梁跨中所需受拉鋼筋計(jì)算截面面積最接近于（）mm2。A、940B、1009C、1033D、1124答案：B解析：6.塑性設(shè)計(jì)應(yīng)按不同的荷載組合，分別進(jìn)行內(nèi)力分析。其荷載組合方法（）。A、跟彈性設(shè)計(jì)方法不同，每一荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值B、跟彈性設(shè)計(jì)方法不盡相同，考慮塑性分析帶來的一些不利因素，故其荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)增大1.1C、跟一般彈性設(shè)計(jì)方法相同D、跟一般彈性設(shè)計(jì)方法不相同答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第9.1.2條規(guī)定，采用塑性設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用荷載的設(shè)計(jì)值，考慮截面內(nèi)塑性的發(fā)展及由此引起的內(nèi)力重分配，用簡(jiǎn)單塑性理論進(jìn)行分析。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用荷載的標(biāo)準(zhǔn)值，并按彈性理論進(jìn)行計(jì)算。7.某鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁圖，其截面可以簡(jiǎn)化成工字形，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱向鋼筋采用HRB400，縱向鋼筋的保護(hù)層厚度為28mm，受拉鋼筋合力點(diǎn)至梁截面受拉邊緣的距離為40mm。該梁不承受地震作用，不直接承受重復(fù)荷載，安全等級(jí)為二級(jí)。[2012年真題]A、0.17B、0.29C、0.33D、0.45答案：C解析：8.某高層建筑有抗震設(shè)防的底層大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層以上樓層層高2.7m，橫向剪力墻有效截面面積Aw2=19.2m2；框支層層高3.6m，橫向落地剪力墻有效截面面積Aw1=11.4m2，框支層全部柱總截面面積Ac=2.88m2，柱截面均為1200mm×1200mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)框支層為C40，上層C25。下列各項(xiàng)中上下層剛度比正確的是（）。A、γ=1.64B、γ=1.81C、γ=1.88D、γ=1.96答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）附錄E第E.0.1條規(guī)定，柱截面面積折算系數(shù)為：9.某建造于大城市市區(qū)的28層公寓，采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)體系。平面為矩形，共6個(gè)開間，橫向剪力墻間距為8.1m，層高2.8m，房屋寬15.7m，地面粗糙度D類?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為C30，縱向鋼筋采用HRB335鋼，箍筋采用HPB300鋼。as=as′=35mm。1.工程所在場(chǎng)地的地基土的構(gòu)成如表所示。若有抗震要求時(shí)，確定其建筑場(chǎng)地類別為（）類。A、ⅠB、ⅡC、ⅢD、Ⅳ答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第4.1.4條第1款規(guī)定，該場(chǎng)地覆蓋層厚度為18m，取計(jì)算深度為18m；根據(jù)第4.1.5條式（4.1.5-2）計(jì)算，剪切波在地面至計(jì)算深度之間的傳播時(shí)間為：{圖1}10.某五層重點(diǎn)設(shè)防類建筑，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)如圖，抗震等級(jí)為二級(jí)，各柱截面均為600mm×600mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40。假定，三層平面位于柱KZ2處的梁柱節(jié)點(diǎn)，對(duì)應(yīng)于考慮地震作用組合剪力設(shè)計(jì)值的上柱底部的軸向壓力設(shè)計(jì)值的較小值為2300kN，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)箍筋采用HRB335級(jí)鋼筋，配置如圖2-21所示，正交梁的約束影響系數(shù)ηj=1.5，框架梁as=a's=35mm。試問，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010），此框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的x向抗震受剪承載力（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、800B、1100C、1900D、2200答案：D解析：11.某框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，框架的抗震等級(jí)為三級(jí)，剪力墻的抗震等級(jí)為二級(jí)。試問，該結(jié)構(gòu)中下列何種部位的縱向受力普通鋼筋必須采用符合抗震性能指標(biāo)要求的鋼筋？（）①框架梁；②連梁；③樓梯的梯段；④剪力墻約束邊緣構(gòu)件。A、①+②B、①+③C、②+④D、③+④答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第3.9.2條第2款規(guī)定，抗震等級(jí)為一、二、三級(jí)的框架和斜撐構(gòu)件（含梯段），其縱向受力鋼筋采用普通鋼筋時(shí)，鋼筋的抗拉強(qiáng)度實(shí)測(cè)值與屈服強(qiáng)度實(shí)測(cè)值的比值不應(yīng)小于1.25；鋼筋的屈服強(qiáng)度實(shí)測(cè)值與屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的比值不應(yīng)大于1.3．且鋼筋在最大拉力下的總伸長(zhǎng)率實(shí)測(cè)值不應(yīng)小于9%。12.截面尺寸為1170mm×190mm的窗間墻，采用MU7.5單排孔混凝土小型空心砌塊和M7.5混合砂漿砌筑，不錯(cuò)孔、不灌實(shí)。墻的計(jì)算高度3.8m，承受軸向力設(shè)計(jì)值105kN。荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的偏心距為38mm。假定該窗間墻的高厚比β=20，試確定其承載力（kN）與（）項(xiàng)數(shù)值相近。A、122.04B、122.56C、126.70D、137.38答案：C解析：13.假定，廠房上段鋼柱框架平面內(nèi)計(jì)算長(zhǎng)度H0x=30860mm，框架平面外計(jì)算長(zhǎng)度H0y=12230mm。上段鋼柱的內(nèi)力設(shè)計(jì)值：彎矩Mx=5700kN·m，軸心壓力N=2100kN。試問，上段鋼柱作為壓彎構(gòu)件，進(jìn)行彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，以應(yīng)力形式表達(dá)的穩(wěn)定性計(jì)算值（N／mm2）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：取等效彎矩系數(shù)βmx=1.0。A、215B、235C、270D、295答案：B解析：14.下列關(guān)于砌體房屋抗震計(jì)算的論述不正確的是()。A、多層砌體房屋抗震計(jì)算，可采用底部剪力法B、多層砌體房屋，可只選擇承載面積較大或豎向應(yīng)力較小的墻段進(jìn)行截面抗剪驗(yàn)算C、進(jìn)行地震剪力分配和截面驗(yàn)算時(shí)，墻段的層間抗側(cè)力等效剛度可只考慮剪切變形D、各類砌體沿階梯形截面破壞的抗剪強(qiáng)度應(yīng)采用fVE答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011—2001)(2008年版)第7.2.條，進(jìn)行地震剪力分配和截面驗(yàn)算時(shí)，砌體墻段的層間等效側(cè)向剛度應(yīng)按下列原則確定：剛度的計(jì)算應(yīng)計(jì)及高寬比的影響。高寬比小于1時(shí)，可只計(jì)算剪切變形；高寬比不大于4且不小于1時(shí)，應(yīng)同時(shí)計(jì)算彎曲和剪切變形；高寬比大于4時(shí)，等效側(cè)向剛度可取0.0。15.已知某條形基礎(chǔ)底面寬b＝2.0m，埋深d＝1.5m，荷載合力的偏心距e＝0.05m。地基為粉質(zhì)黏土，內(nèi)聚力ck＝10kPa，內(nèi)摩擦角φk＝20°，地下水位距地表1.0m，地下水位以上土的重度γ＝18kN/m3，地下水位以下土的飽和重度γsat＝19.5kN/m3，則可計(jì)算得地基土的抗剪強(qiáng)度承載力設(shè)計(jì)值最接近于（）kPa。A、98.2B、116.7C、135.9D、152.3答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.5條規(guī)定，由于偏心距e＝0.05m＜0.033×b＝0.066m，所以土的抗剪強(qiáng)度承載力設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算：fa=Mbγb+Mdγmd+Mcck；式中，Mb、Md、Mc為承載力系數(shù)，由內(nèi)摩擦角φk＝20°，查表5.2.5可得，承載力系數(shù)為：Mb＝0.51，Md＝3.06，Mc＝5.66；γm為基底以上土的加權(quán)重度，經(jīng)計(jì)算為：則地基土的抗剪強(qiáng)度承載力設(shè)計(jì)值為：fa=Mbγb+Mdγmd+Mcck=0.51×9.5×2.0+3.06×15.17×1.5+5.66×10=135.92kPa。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。16.一無吊車工業(yè)廠房，采用剛性屋蓋，跨度為15m，其鉸接排架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖及所承受的荷載設(shè)計(jì)值如圖所示。柱的截面尺寸為400mm×400mm，as＝40mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，縱向受力鋼筋為HRB335。3.假定柱的軸向壓力設(shè)計(jì)值N＝680kN，柱的初始偏心距ei＝314mm，偏心距增大系數(shù)η＝1.18。試問如按對(duì)稱配筋進(jìn)行設(shè)計(jì)，則受壓區(qū)縱筋的計(jì)算面積As′最接近于（）mm2。A、1230B、1389C、1543D、1792答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.17條式（6.2.17-3）計(jì)算，軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離為：根據(jù)第6.2.17條式（6.2.17-1）計(jì)算，正截面受壓承載力應(yīng)滿足：N≤α1fcbx＋fy′As′－σsAs，當(dāng)采用對(duì)稱配筋時(shí)，可令fy′×As′＝σs×As，則可計(jì)算得受壓區(qū)高度為：故屬于大偏心受壓構(gòu)件；當(dāng)x≥2as′時(shí)，根據(jù)第6.2.17條式（6.2.17-2）計(jì)算，可得受壓區(qū)縱筋面積為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。17.某框架結(jié)構(gòu)辦公樓邊柱的截面尺寸為800mm×800mm，采用泥漿護(hù)鉆孔壁灌注樁兩樁承臺(tái)獨(dú)立基礎(chǔ)。荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力Fk=5800kN，水平力Hk=200kN，力矩Mk=350kN·m，基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度取20kN/m3，承臺(tái)及柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C35?？拐鹪O(shè)防烈度7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.10g，設(shè)計(jì)地震分組第一組。鉆孔灌注樁直徑800mm，承臺(tái)厚度1600mm，h0取1500mm。基礎(chǔ)剖面及土層條件見圖5-16。[2011年真題]提示：①本題按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。②C35混凝土，ft=1.57N/mm2。2.荷載效應(yīng)基本組合由永久荷載控制。試問，承臺(tái)正截面最大彎矩設(shè)計(jì)值（kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、2550B、2700C、3450D、3650答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.9.2條第1款規(guī)定，確定承臺(tái)的正截面彎矩設(shè)計(jì)值時(shí)，樁反力不應(yīng)計(jì)人承臺(tái)及其上土的重量。作用于樁B的豎向力最大，按式（5.9.2-1）計(jì)算，除去承臺(tái)及其上土自重后，可得：以上計(jì)算得到的樁反力為標(biāo)準(zhǔn)值，計(jì)算承臺(tái)正截面彎矩設(shè)計(jì)值時(shí)，應(yīng)根據(jù)荷載效應(yīng)基本組合由永久荷載控制這一條件，乘以1.35的分項(xiàng)系數(shù)，則最大彎矩設(shè)計(jì)值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。18.某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的豎向力設(shè)計(jì)值分別為F1和F2?；A(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎(chǔ)梁為無限剛度，地基反力按直線分布。1.假定F1=1100kN，F(xiàn)2=900kN，右邊支座懸挑尺寸b=1000mm。若地基反力呈均勻（矩形）分布狀態(tài)，則基礎(chǔ)梁左邊支座懸挑尺寸c應(yīng)為（）mm。A、1100B、1200C、1300D、1400答案：D解析：豎向作用力的合力為：∑F=F1+F2=1100+900=2000kN，對(duì)左邊支座中心取矩，則可得合力中心距左支座中心的距離為：{圖}由地基反力呈均勻分布狀態(tài)，且b=1000mm，可得：c+xa=4－1.8+b=3.2m；則基礎(chǔ)梁左邊支座懸挑尺寸為：c=3.2－xa=3.2－1.8=1.40m=1400mm。19.如圖所示的原木屋架，設(shè)計(jì)使用年限為50年，選用紅皮云杉TC13B制作。1.斜桿D3原木梢徑d=100mm，其桿長(zhǎng)l=2828mm。D3桿軸心壓力設(shè)計(jì)值（恒載）N=-18.86kN，當(dāng)按強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，斜桿D3的軸壓承載能力與下列何項(xiàng)數(shù)值相近？（）A、1.17N/mm2B、1.48N/mm2C、1.89N/mm2D、2.39N/mm2答案：D解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB5005—2003）（2005年版）第5.1.2條規(guī)定，強(qiáng)度驗(yàn)算取凈截面An，故取d=100mm；根據(jù)第4.2.3條和第4.2.1條表4.2.1-4可知，順紋抗壓強(qiáng)度為：fc=10N/mm2，并考慮調(diào)整系數(shù)0.8和1.15；根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）計(jì)算，斜桿D3的軸壓承載力為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。20.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，房屋高度22m，抗震設(shè)防烈度為8度。首層剪力墻截面尺寸如圖所示，墻體高度3900mm，為單排孔混凝土砌塊對(duì)孔砌筑，采用MU20級(jí)砌塊、Mb15級(jí)水泥砂漿、Cb30級(jí)灌孔混凝土（fc=14.3N/mm2），配筋采用HRB335級(jí)鋼筋，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。[2011年真題]2.假定，混凝土砌塊的孔洞率為46％，混凝土砌塊砌體的灌孔率為40％。試問，灌孔砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、6.7B、7.3C、10.2D、11.4答案：A解析：已知MU20級(jí)砌塊，Mb15級(jí)水泥砂漿，Cb30混凝土，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）表3.2.1-1注解規(guī)定，混凝土砌塊的孔洞率為46％，大于30％，混凝土砌塊砌體的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以調(diào)整系數(shù)0.9；根據(jù)表3.2.1-4可得，混凝土砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為5.68N/mm2，所以該砌體的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：f=5.68×0.9=5.11N/mm2。根據(jù)第3.2.1條式（3.2.1-1、3.2.1-2）計(jì)算，灌孔砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fg=f+0.6αfc。又Cb30級(jí)混凝土fc=14.3N/mm2，α=δρ=0.46×0.40=0.184，所以，該砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fg=f+0.6αfc=5.11+0.6×0.184×14.3=6.69N/mm2<2f=2×5.11=10.22N/mm2。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。21.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)規(guī)定，對(duì)用作預(yù)應(yīng)力筋的鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpy=fpyk/γs，預(yù)應(yīng)力鋼筋材料性能分項(xiàng)系數(shù)γs=()。A、1.05B、1.10C、1.15D、1.20答案：D解析：對(duì)預(yù)應(yīng)力用鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)第4.2.3條條文說明將原規(guī)范規(guī)定的取用0.80σb(σb)為鋼筋國家標(biāo)準(zhǔn)的極限抗拉強(qiáng)度)作為條件屈服點(diǎn)改為0.850σb，以與鋼筋的國家標(biāo)準(zhǔn)相一致。鋼筋材料分項(xiàng)系數(shù)γs取用1.2。22.某車間操作平臺(tái)梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點(diǎn)處各承受一個(gè)固定集中活載，其標(biāo)準(zhǔn)值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側(cè)向支承點(diǎn)，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如圖所示。5.驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定性時(shí)，系數(shù)應(yīng)為（）。A、0.895B、0.938C、1.612D、2.367答案：A解析：λy=l1/iy=500/5.81=86.1；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）附錄B表B-1第8項(xiàng)可知，梁整體穩(wěn)定的等效臨界彎矩系數(shù)為：βb=1.20，則截面抵抗矩為：Wx=Ix/66.6=9406cm3，根據(jù)式（B.1-1）計(jì)算，整體穩(wěn)定系數(shù)為：應(yīng)修正，則修正后的整體穩(wěn)定系數(shù)為：23.圖所示的框架為某框架—剪力墻結(jié)構(gòu)中的一榀邊框架，其抗震等級(jí)為二級(jí)，底部一、二層頂梁截面高度為700mm，梁頂與板頂平，柱截面為700mm×700mm。已知在重力荷載和地震作用下，柱BC的軸壓比為0.75，節(jié)點(diǎn)B和柱BC未按“強(qiáng)柱弱梁”調(diào)整的組合彎矩設(shè)計(jì)值(kN·m)如圖所示。[2012年真題]提示：①對(duì)應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，各層框架承擔(dān)的剪力均不小于結(jié)構(gòu)總剪力的20％；②按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。2.假定，角柱AD在重力荷載和地震作用組合下，柱上、下端按“強(qiáng)柱弱梁”要求調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值分別為（同為順時(shí)針方向）。試問，抗震設(shè)計(jì)時(shí)柱AD端部截面的剪力設(shè)計(jì)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、175B、200C、225D、250答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第6.2.4條規(guī)定，角柱剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以1.1的放大系數(shù)；又根據(jù)第6.2.3條第2款規(guī)定，剪力設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算：其中：①ηvc為剪力增大系數(shù)，對(duì)于二級(jí)框架（其他結(jié)構(gòu)中）取24.關(guān)于單層有吊車廠房伸縮縫區(qū)段的縱向排架柱間支撐布置原則，下列表述正確的是（）。A、下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在中部及兩端B、下柱支撐布置在兩端，上柱支撐布置在中部C、下柱支撐布置在中部，上柱支撐布置在兩端D、下柱支撐布置在中部及兩端，上柱支撐布置在中部答案：A解析：柱間支撐的作用在于提高廠房縱向剛度和穩(wěn)定性，承受屋蓋及山墻風(fēng)力，吊車縱向水平荷載和縱向地震作用。為減少縱向排架對(duì)溫度變形的約束，下柱支撐應(yīng)布置在中部而不是兩端；上柱支撐除在中部下柱支撐部位布置外，一般在兩端也布置一道，以加強(qiáng)剛度，傳遞風(fēng)力。25.關(guān)于鋼材和焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的下列說法中，何項(xiàng)有誤？（）Ⅰ.同一鋼號(hào)不同質(zhì)量等級(jí)的鋼材，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值相同；Ⅱ.同一鋼號(hào)不同厚度的鋼材，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值相同；Ⅲ.鋼材工作溫度不同（如低溫冷脆），強(qiáng)度設(shè)計(jì)值不同；Ⅳ.對(duì)接焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與母材厚度有關(guān)；Ⅴ.角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與焊縫質(zhì)量等級(jí)有關(guān)。A、Ⅱ、Ⅲ、ⅤB、Ⅱ、ⅤC、Ⅲ、ⅣD、Ⅰ、Ⅳ答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）條文規(guī)范逐項(xiàng)判別。前三項(xiàng)，根據(jù)第3.4.1條表3.4.1-1可知，鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值隨鋼材厚度增加而降低，與工作溫度和質(zhì)量等級(jí)無關(guān)；后兩項(xiàng)，根據(jù)第3.4.1條表3.4.1-3可知，對(duì)接焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值隨母材厚度增加而降低，角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值僅與焊條型號(hào)有關(guān)。26.某10層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，質(zhì)量和剛度沿豎向分布比較均勻，抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類，抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度0.10g，設(shè)計(jì)地震分組第一組，場(chǎng)地類別Ⅱ類。[2014年真題]6.假定，框架中間層邊框架節(jié)點(diǎn)如圖6-3所示。梁端A處由重力荷載代表值產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MG=－135kN·m，水平地震作用產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值ME=±130kN·m，風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mw=±80kN·m。試問，框架梁端（A—A處）在考慮彎矩調(diào)幅后（調(diào)幅系數(shù)0.85），地震設(shè)計(jì)狀況下梁頂最不利組合彎矩設(shè)計(jì)值MA（kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、250B、310C、350D、440答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第5.2.3條第1款規(guī)定，對(duì)重力荷載代表值的梁端彎矩進(jìn)行調(diào)幅：根據(jù)第5.6.4條表5.6.4可得，由于建筑高度小于60m，不考慮風(fēng)荷載，組合彎矩設(shè)計(jì)值為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。27.關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的下列說法，何項(xiàng)不正確？（）[2014年真題]A、提高了構(gòu)件的斜截面受剪承載力B、有效改善了構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)性能C、預(yù)應(yīng)力混凝土的強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C30D、鋼絞線的張拉控制應(yīng)力取值應(yīng)按其極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算答案：C解析：A項(xiàng)正確，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.3.4及6.3.5條規(guī)定，預(yù)加應(yīng)力提高斜截面受剪承載力。B項(xiàng)正確，根據(jù)第7.1.1、7.2.3條規(guī)定，預(yù)加應(yīng)力能有效控制裂縫的出現(xiàn)，提高構(gòu)件的剛度。C項(xiàng)錯(cuò)誤，根據(jù)第4.1.2條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C40，且不應(yīng)低于C30。D項(xiàng)正確，根據(jù)第10.1.3條規(guī)定，鋼絞線的張拉控制應(yīng)力取值應(yīng)按其極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算。28.某6層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示。邊跨梁、中間跨梁、邊柱及中柱各自的線剛度，依次分別為ib1、ib2、ic1和ic2（單位為1010N·mm），且在各層之間不變。A、0.7PB、1.4PC、1.9PD、2.8P答案：A解析：29.一單層平面框架（見圖），由屋頂永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的D點(diǎn)柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDgk=50kN·m。1.由屋頂均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDqk=30kN·m，則D點(diǎn)的彎矩設(shè)計(jì)值MD最接近于（）kN·m。A、130B、102C、96.9D、95答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條規(guī)定，可變荷載效應(yīng)及永久荷載效應(yīng)下的荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值分別計(jì)算如下：當(dāng)為屋頂均布活荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MD=1.2×50+1.4×30=102kN·m；當(dāng)為永久荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MD=1.35×50+1.4×0.7×30=96.9kN·m<102kN·m；故該效應(yīng)組合由屋頂均布活荷載效應(yīng)控制，即D點(diǎn)的彎矩設(shè)計(jì)值MD=102kN·m。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。30.假定，鋼筋混凝土矩形截面簡(jiǎn)支梁如圖下，梁跨度為5.4m，截面尺寸b×h=250mm×450mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱筋采用HRB400鋼筋，箍筋采用HPB300鋼筋，該梁的跨中受拉區(qū)縱筋A(yù)s=620mm2，受扭縱筋A(yù)stl=280mm2（滿足受扭縱筋最小配筋率要求），受剪箍筋A(yù)svl／s=0.112mm2／mm，受扭箍筋A(yù)stl／s=0.2mm2／mm，試問，該梁跨中截面配筋應(yīng)取下圖何項(xiàng)？（）[2014年真題]A、B、C、D、答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第9.2.5條規(guī)定，沿截面周邊布置受扭縱向鋼筋的間距不應(yīng)大于200mm及梁截面短邊長(zhǎng)度；除應(yīng)在梁截面四角設(shè)置縱向鋼筋外，其余受扭縱向鋼筋宜沿截面周邊均勻?qū)ΨQ布置。故該梁截面上、中、下各配置2根抗扭縱筋，Astl／3=280／3=93.3mm2，頂部和中部選（As=157.1mm2>93mm2）。底面縱筋620+93.3=713.3mm2，（As=763.4mm2>713.3mm2）。箍筋直徑選φ8，取s=150mm。31.某混凝土構(gòu)件局部受壓情況如圖所示，局部受壓范圍無孔洞、凹槽，并忽略邊距的影響，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25，安全等級(jí)為二級(jí)。[2013年真題]假定，局部受壓面積a×b=400mm×250mm，局部受壓計(jì)算底面積Ab=675000mm2，局部受壓區(qū)配置焊接鋼筋網(wǎng)片l2×l1=600mm×400mm，其中心與F1重合，鋼筋直徑為φ6（HPB300），鋼筋網(wǎng)片單層鋼筋n1=7（沿l1方向）及n2=5（沿l2方向），間距s=70mm。試問，局部受壓承載力設(shè)計(jì)值（kN）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、3500B、4200C、4800D、5300答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.6.1條和第6.6.3條進(jìn)行計(jì)算，βc=1.0，由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。32.某公路橋梁由梁高1.5m的5片T型主梁和5片橫梁組成，計(jì)算跨徑為28m。采用混凝土為C40，設(shè)計(jì)荷載為公路—Ⅱ級(jí)，人群荷載qr=3.0kN/m2。橋梁橫截面尺寸如圖7-22所示。計(jì)算1號(hào)主梁跨中截面由兩列汽車產(chǎn)生的活載橫向分布系數(shù)最大值最接近于（）。提示：不計(jì)主梁抗扭剛度，按剛性橫梁法即偏心受壓法計(jì)算橫向分布系數(shù)，單行汽車車隊(duì)汽車軸重為P。A、0.509B、0.519C、0.529D、0.539答案：A解析：33.某高層住宅樓（丙類建筑），設(shè)有兩層地下室，地面以上為16層，房屋高度45.60m，室內(nèi)外高差0.30m，首層層高3.3m，標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.8m。建于8度地震區(qū)（設(shè)計(jì)基本地震加速為0.2g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，Ⅱ類建筑場(chǎng)地）。采用短肢剪力墻較多的剪力墻結(jié)構(gòu)，l～3層墻體厚度均為250mm，地上其余層墻體厚度均為200mm，在規(guī)定水平地震作用下其短肢剪力墻承擔(dān)的第一振型底部地震傾覆力矩占結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的45％。其中一榀剪力墻一至三層截面如圖所示。墻體混凝土強(qiáng)度等級(jí)7層樓板面以下為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），7層以上為C30，墻體豎向、水平分布鋼筋以及墻肢邊緣構(gòu)件的箍筋均采用HRB335級(jí)鋼筋，墻肢邊緣構(gòu)件的縱向受力鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋。[2011年真題]2.墻肢1處在第三層時(shí)，計(jì)算表明其端部所設(shè)暗柱僅需按構(gòu)造配筋，軸壓比=0.5。試問，該墻肢端部暗柱的豎向鋼筋最小配置數(shù)量應(yīng)為下列何項(xiàng)時(shí)，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構(gòu)造要求？（）提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。A、6Φ20B、6Φ18C、6Φ16D、6Φ14答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.1.2條注，墻肢1：hw/bw=2100/250=8.4>8，為一般剪力墻。根據(jù)表4.8.2，該墻肢抗震等級(jí)為二級(jí)；根據(jù)第7.1.4條第2款規(guī)定，l～2層屬于底部加強(qiáng)部位；根據(jù)第7.2.14條第1款規(guī)定，第三層應(yīng)設(shè)置約束邊緣構(gòu)件；根據(jù)表7.2.15可知，二級(jí)抗震約束邊緣構(gòu)件長(zhǎng)度：可得暗柱面積為：根據(jù)第7.2.15條第2款規(guī)定，二級(jí)抗震時(shí)約束邊緣構(gòu)件的豎向鋼筋配筋率不應(yīng)小于1%，得：且不小于6Φ14（As=923mm2）滿足最小配筋率要求；則?。簕圖5}34.圖3-31所示桁架中AB和BC兩桿采用Q235鋼，其幾何尺寸和受力為：BC桿之間幾何長(zhǎng)度為4×1507mm，AB桿之間幾何長(zhǎng)度為2×2039mm；N2=－27.9kN（壓力），N1=－24.9kN（壓力），N3=－879.8kN（壓力），N4=-859.3kN（壓力）。若BC桿選用2┗180×110×12，短肢相拼，間距12mm，iy=8.76cm，ix=5.78cm，A=67.4cm2，則其穩(wěn)定應(yīng)力接近（）N/mm2。A、162.3B、168.4C、172.2D、195.6答案：C解析：35.某重級(jí)工作制吊車的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜桿設(shè)計(jì)，柱頂設(shè)有通長(zhǎng)剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠房山墻傳來的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值R=110kN，吊車縱向水平剎車力設(shè)計(jì)值T=125kN。[2013年真題]4.下段柱間支撐ZC-2結(jié)構(gòu)形式同題21，與廠房柱連接如圖所示。假定，支撐拉力設(shè)計(jì)值N=280kN。試問，支撐角鋼與節(jié)點(diǎn)板連接的側(cè)面角焊縫長(zhǎng)度l（mm）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、200B、240C、280D、300答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第3.4.1條表3.4.1-3可知，角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=160N／mm2；根據(jù)第7.1.3條規(guī)定，肢背側(cè)焊縫承受0.7N。l=lw+2×hf=219+2×8=235mm，由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。36.某橋上部結(jié)構(gòu)為單孔簡(jiǎn)支梁，試問，以下四個(gè)圖形中哪一個(gè)圖形是上述簡(jiǎn)支梁在M支點(diǎn)的反力影響線？（）提示：只需定性分析。A、B、C、D、答案：A解析：影響線是單位力沿橋梁縱（橫）軸線移動(dòng)時(shí)，其在梁上某選定截面處產(chǎn)生的效應(yīng)值的包絡(luò)圖。當(dāng)單位力P=1沿簡(jiǎn)支梁縱向移動(dòng)時(shí)，P=1作用于主梁M支點(diǎn)時(shí)，M點(diǎn)取得最大反力1，在P=1自M點(diǎn)向N點(diǎn)移動(dòng)過程中，M點(diǎn)處反力逐漸減小，當(dāng)P=1作用于主梁支點(diǎn)N時(shí)，M點(diǎn)處反力為零。故可定性地判斷出：A項(xiàng)為該簡(jiǎn)支梁在支點(diǎn)M處的反力影響線；B項(xiàng)為該簡(jiǎn)支梁在N支點(diǎn)處的反力影響線；C項(xiàng)為該簡(jiǎn)支梁在均布荷載作用下的剪力圖；D項(xiàng)為該簡(jiǎn)支梁跨中C點(diǎn)的彎矩影響線。37.對(duì)不同墻體進(jìn)行抗震承載力驗(yàn)算時(shí)，需采用不同的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。假定構(gòu)件受力狀態(tài)均為受剪，試問，下列哪一種墻體承載力抗震調(diào)整系數(shù)yRE不符合規(guī)范要求？（）[2012年真題]提示：按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）作答。A、B、C、D、答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第10.1.5條表10.1.5可知，對(duì)不同墻體進(jìn)行抗震承載力驗(yàn)算時(shí)，需采用不同的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。自承重墻yRE應(yīng)為1.0。38.某40層高層辦公樓，建筑物總高度152m，采用型鋼混凝土框架—鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)體系，樓面梁采用鋼梁，核心筒采用普通鋼筋混凝土，經(jīng)計(jì)算地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。該建筑抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類（丙類），抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.10g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑場(chǎng)地類別為Ⅱ類。A、首層核心筒某偏心受壓墻肢截面如圖6-18所示，墻肢1考慮地震組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值（已按規(guī)范、規(guī)程要求作了相應(yīng)調(diào)整）如下：N=32000kN，V=9260kN，計(jì)算截面的剪跨比λ=1.91，hw0=5400mm，墻體采用C60混凝土（fc=27.5N/mm2，ft=2.04N/mm2）、HRB400級(jí)鋼筋fy=360N/mm2）。試問，其水平分布鋼筋最小選用下列何項(xiàng)配筋時(shí)，才能滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）的最低構(gòu)造要求？（）B、提示：假定Aw=A0C、D、答案：C解析：39.某多層框架結(jié)構(gòu)頂層局部平面布置圖如圖所示，層高為3.6m。外圍護(hù)墻采用MU5級(jí)單排孔混凝土小型空心砌塊對(duì)孔砌筑、Mb5級(jí)砂漿砌筑。外圍護(hù)墻厚度為190mm，內(nèi)隔墻厚度為90mm，砌體的容重為12kN／m3（包含墻面粉刷）。砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.1g。[2014年真題]2.假定，外圍護(hù)墻無洞口、風(fēng)荷載沿樓層高度均布，墻下端由風(fēng)荷載引起的彎矩設(shè)計(jì)值為0.375kN·m／m，墻的計(jì)算高度H0為3m。試問，每延米外圍護(hù)墻下端的承載力設(shè)計(jì)值（kN／m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、88B、77C、66D、55答案：C解析：外圍護(hù)墻下端受到墻體自重壓力和風(fēng)荷載引起的彎矩的作用，承載力按壓彎構(gòu)件計(jì)算。每延米墻體自重設(shè)計(jì)值為：N=1.2×12×0.19×3=8.21kN／m。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條式（5.1.2-1）計(jì)算，混凝土空心砌塊墻體的高厚比為：偏心矩為：e=M／N=0.375／8.21=0.046m<0.6×0.19／2=0.057m，e／h=0.046／0.19=0.242，根據(jù)附錄D表D.0.1-1可得，承載力影響系數(shù)為：φ=0.30。根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-4可得，MU5單排孔混凝土砌塊、Mb5砂漿砌體抗壓強(qiáng)度為：f=1.19MPa。根據(jù)第5.1.1條式（5.1.1）計(jì)算，每延米墻體的承載力為：φfA=0.30×1.19×1000×190=67.83kN／m。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。40.某現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，板上有作用面為400mm×500mm的局部荷載，并開有550mm×550mm的洞口，平面位置示意如圖2-4所示。假定，樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，板厚h=150mm，截面有效高度h0=120m。試問，在局部荷載作用下，該樓板的受沖切承載力設(shè)計(jì)值Fl（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：①η=1.0；②未配置箍筋和彎起鋼筋。A、250B、270C、340D、430答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.5.2條規(guī)定，當(dāng)板開有孔洞且空洞至局部荷載作用面積邊緣的距離不大于6h0時(shí)，受沖切承載力計(jì)算中取用的計(jì)算截面周長(zhǎng)μm，應(yīng)扣除局部荷載中心至開孔洞外邊切線之間所包含的長(zhǎng)度。因此孔洞至局部荷載邊緣的距離為：s=550mm<6h0=6×120=720mm；臨界截面周長(zhǎng)μm應(yīng)扣除局部荷載中心至開孔外邊切線之間所包含的長(zhǎng)度：μm=2×（520+620）－（250+120／2）×550／800=2280－213=2067mm。根據(jù)第6.5.1條式（6.5.1-1）可得，在局部荷載作用下，該樓板的受沖切承載力設(shè)計(jì)值為：Fl=0.7βhftηumh0=0.7×1.0×1.43×1.0×2067×120×10-3=248kN。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。41.某項(xiàng)目周邊建筑的情況如圖所示，試問該項(xiàng)目風(fēng)荷載計(jì)算時(shí)所需的地面粗糙度類別，選取下列何項(xiàng)符合規(guī)范要求？（）提示：按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）條文說明作答。A、類B、類C、類D、類答案：C解析：42.一鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁，截面尺寸為200mm×500mm，跨度5.4m，支承在240mm厚的窗間墻上，如圖4-14所示。窗間墻長(zhǎng)1500mm，采用MU15級(jí)蒸壓粉煤灰磚、M10級(jí)混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。在梁下、窗間墻墻頂部位，設(shè)置有鋼筋混凝土圈梁，圈梁高度為180mm。梁端的支承壓力設(shè)計(jì)值N1=110kN，上層傳來的軸向壓力設(shè)計(jì)值為360kN。試問，作用于墊梁下砌體局部受壓的壓力設(shè)計(jì)值N0+N1（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、190B、220C、240D、260答案：C解析：43.某二級(jí)公路，設(shè)計(jì)車速60km／h，雙向兩車道，全寬（B）為8.5m，汽車荷載等級(jí)為公路-Ⅱ級(jí)。其下一座現(xiàn)澆普通鋼筋混凝土簡(jiǎn)支實(shí)體蓋板涵洞，涵洞長(zhǎng)度與公路寬度相同，涵洞頂部填土厚度（含路面結(jié)構(gòu)厚）2.6m，若蓋板計(jì)算跨徑l計(jì)=3.0m。試問，汽車荷載在該蓋板跨中截面每延米產(chǎn)生的活載彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN·m）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）[2013年真題]提示：兩車道車輪橫橋向擴(kuò)散寬度取為8.5m。A、16B、21C、25D、27答案：A解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2004）第4.3.1條規(guī)定，涵洞計(jì)算應(yīng)采用車輛荷載，且公路-Ⅱ級(jí)與公路-I級(jí)汽車荷載的車輛荷載標(biāo)準(zhǔn)值相同，其主要技術(shù)指標(biāo)及立面、平面尺寸分別見《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》中表4.3.1-2及圖4.3.1-2可知，車輪縱橋向著地長(zhǎng)度為0.2m，橫橋向著地寬度為0.6m，車輛作用于洞頂路面上的兩個(gè)后軸各重140kN，軸距1.4m，輪距1.8m，如題40解圖所示。44.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房，鋼材均為Q2358。邊列單階柱截面及內(nèi)力見圖3-1，上段柱為焊接工字形截面實(shí)腹柱，下段柱為不對(duì)稱組合截面格構(gòu)柱，所有板件均為火焰切割。柱上端與鋼屋架形成剛接。無截面削弱。假定，綴條采用單角鋼L90×6，&90×6，其截面特性為：面積A1=1063.7mm2，回轉(zhuǎn)半徑ix=27.9mm，iu=35.1mm，iv=18.0mm。試問，綴條應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N／mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、120B、127C、136D、168答案：D解析：45.某多層砌體結(jié)構(gòu)承重墻段A，如圖所示，兩端均設(shè)構(gòu)造柱，墻厚240mm，長(zhǎng)度4000mm，采用燒結(jié)普通磚砌筑。1.當(dāng)砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=0.14MPa時(shí)，假定對(duì)應(yīng)于重力荷載代表值的砌體截面平均壓應(yīng)力σ0=0.3MPa，試問該墻段截面抗震受剪承載力（kN）應(yīng)與下列（）項(xiàng)數(shù)值最為接近。A、150B、170C、185D、200答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）計(jì)算如下：由σ0/fv=0.3/0.14=2.14，根據(jù)第10.2.1條表10.2.1可得，磚砌體正應(yīng)力影響系數(shù)ζN=1.14；則砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fVE=ζNfv=1.14×0.14=0.16MPa；根據(jù)第10.1.5條表10.1.5可得，γRE=0.9，A=240×4000=960000mm2，根據(jù)第10.2.2條式（10.2.2-1）計(jì)算，該墻段截面抗震受剪承載力為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。46.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻后填土與墻齊高，其表面傾角為β，填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力Ea作用點(diǎn)在土壓力合力形心處：①若q＝0，c＝0，則為1/3墻高處；②q≠0或c≠0，則是合力作用點(diǎn)。假定墻后填土采用粗砂，已知δ＝0，q＝0，Ea＝70kN/m，擋土墻每延米重209.22kN，擋土墻重心與墻趾的水平距離x0＝1.68m，則可計(jì)算得擋土墻基礎(chǔ)底面邊緣的最大壓力值pkmax最接近于（）kPa。A、117B、126C、134D、154答案：A解析：47.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，高25m，處于8度地震區(qū)，首層剪力墻截面尺寸如圖4-27所示，墻體高度4400mm。已知砌塊強(qiáng)度MU20、砂漿Mb15、灌孔混凝土Cb30。砌塊的孔洞率為46%，灌孔率為1.0，灌孔砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)為（）N/mm2。A、7.43B、6.98C、5.68D、4.32答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條第4款表3.2.1-4，已知MU20砌塊，Mb15混合砂漿，f=5.68N/mm2；Cb30混凝土，fc=14.3N/mm2；砌體砌塊中灌孔混凝土面積和砌體毛面積的比值為：α=δρ。式中，δ為混凝土砌塊的孔洞率，ρ為混凝土砌體砌塊的灌孔率。則根據(jù)式（3.2.1-1）計(jì)算，灌孔砌塊砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：fg=f＋0.6×αfc=5.68＋0.6×0.33×0.46×14.3=6.98N/mm2。48.已知某條形基礎(chǔ)埋置深度為1.5m，作用于其底面的荷載為390kN/m，地基土層的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)及地基承載力特征值見表5-2，地下水位在地面以下1.5m處。按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）的要求進(jìn)行地基承載力計(jì)算。對(duì)表5-2中所列的地基承載力特征值用規(guī)范方法進(jìn)行深寬修正，得到修正后的地基承載力特征值最接近于（）kPa。A、230B、220C、210D、200答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條，當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時(shí)，從載荷試驗(yàn)或其他原位測(cè)試、經(jīng)驗(yàn)值等方法確定的地基承載力特征值，尚應(yīng)按下式修正：fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）；式中，ηb、ηd為基礎(chǔ)寬度和埋置深度的地基承載力修正系數(shù)，查表5.2.4可得：ηb＝0，ηd＝1.0；則修正后的地基承載力特征值為：fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）＝200+1.0×19×（1.5－0.5）＝219kPa。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。49.某鋼筋混凝土挑梁如圖所示，l=1.5m，l1=2.8m，b=240mm，hb=300mm。挑出截面高度150mm，挑梁上墻體高度2.8m，墻厚h=240mm。墻端設(shè)有構(gòu)造柱240mm×240mm，距墻邊1.6m處開門洞，bh=900mm，hh=2100mm，樓板傳給挑梁的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：梁端集中作用的恒載Fk=4.5kN，作用在挑梁挑出部分和埋入墻內(nèi)部分的恒載g1k=17.75kN/m，g2k=10kN/m，作用在挑出部分的活載q1k=8.52kN/m，埋入墻內(nèi)部分的活載q2k=4.95kN/m，挑梁挑出部分自重1.56kN/m，挑梁埋在墻內(nèi)部分自重1.98kN/m，墻體自重19kN/m3。1.樓層的傾覆力矩最接近于（）kN·m。A、50.24B、54.4C、58.25D、62.7答案：A解析：挑梁埋在墻體的長(zhǎng)度l1=2.8m＞2.2hb=2.2×0.3=0.66m；根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.4.2條第1款規(guī)定，挑梁計(jì)算傾覆點(diǎn)到墻外邊緣的距離為：x0=0.3×0.3=0.09m＜0.13l1=0.13×2.8=0.364m；根據(jù)第7.4.2條第3款規(guī)定，挑梁下有構(gòu)造柱時(shí)，x0取一半，即x0=0.045m；樓層傾覆力矩為：Mov=1.2×4.5×（1.5+0.045）+[1.4×8.52+1.2×（1.56+17.75）]×（1.5+0.045）2/2=50.24kN·m。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。50.某框架結(jié)構(gòu)頂層端節(jié)點(diǎn)處框架梁截面尺寸為300mm×700mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，as=as′=60mm，縱筋采用HRB500鋼筋。試問，為防止框架頂層端節(jié)點(diǎn)處梁上部鋼筋配筋率過高而引起節(jié)點(diǎn)核心區(qū)混凝土的斜壓破壞，框架梁上部縱向鋼筋的最大配筋量（mm2）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）[2013年真題]A、1500B、1800C、2200D、2500答案：C解析：設(shè)混凝土保護(hù)層厚度為60mm，所以相對(duì)受壓區(qū)高度為：h0=700-60=640mm，βc=1.0，fc=14.3N／mm2，fy=435N／mm2，bb=300mm。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第9.3.8條規(guī)定，由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。51.某方柱邊長(zhǎng)400mm，下設(shè)等邊三角形承臺(tái)，樁的平面布置如圖。基本組合時(shí)作用于承臺(tái)頂面的荷載為F=1500kN，My=200kN·m（朝y負(fù)方向）。則作用于板帶上的彎矩設(shè)計(jì)值M最接近于（）kN·m。A、340B、350C、360D、370答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第8.5.18條第2款規(guī)定，對(duì)于等邊三樁承臺(tái)，作用于板帶上的彎矩設(shè)計(jì)值為：式中，Nmax為扣除承臺(tái)和其上填土自重后的三樁中相應(yīng)于作用的基本組合時(shí)的最大單樁豎向力設(shè)計(jì)值，經(jīng)計(jì)算為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。52.某7片主梁預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋，主梁布置如圖所示。設(shè)計(jì)荷載為公路—Ⅰ級(jí)。當(dāng)橋上作用汽車活載時(shí)，假設(shè)在橫向影響線的豎標(biāo)值為η21＝0.358，η27＝－0.072，則2號(hào)梁由兩列汽車產(chǎn)生的汽車荷載橫向分布系數(shù)m0最接近于（）。A、0.720B、0.626C、0.562D、0.533答案：B解析：53.如圖所示，Q235鋼焊接工字形截面壓彎構(gòu)件，翼緣為火焰切割邊，承受的軸線壓力設(shè)計(jì)值N=850kN，構(gòu)件一端承受M=490kN·m的彎矩（設(shè)計(jì)值），另一端彎矩為零。構(gòu)件兩端鉸接，并在三分點(diǎn)處各有一側(cè)向支承點(diǎn)。截面幾何特性：A=151.2cm2，Wx=3400cm3，ix=29.69cm，iy=4.55cm。2.該壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)力為（）N/mm2。A、152.6B、157.6C、176.4D、189.3答案：A解析：兩端鉸接，l0x=l=10m，λx=l0x/ix=1000/29.69=33.7；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）表5.1.2-1可知，焊接工形、翼緣焰切邊，對(duì)x軸、y軸均為b類；查附錄C表C-2可知，穩(wěn)定系數(shù)根據(jù)第5.2.2條第1款規(guī)定，兩端支承構(gòu)件，無橫向荷載作用，等效彎矩系數(shù)為：βmx=0.65+0.35·M2/M1=0.65+0.35×0/490=0.65；參數(shù)根據(jù)式（5.2.2-1）計(jì)算，在彎矩作用平面內(nèi)該壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)力為：54.某多層框架結(jié)構(gòu)頂層局部平面布置圖如圖所示，層高為3.6m。外圍護(hù)墻采用MU5級(jí)單排孔混凝土小型空心砌塊對(duì)孔砌筑、Mb5級(jí)砂漿砌筑。外圍護(hù)墻厚度為190mm，內(nèi)隔墻厚度為90mm，砌體的容重為12kN／m3（包含墻面粉刷）。砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.1g。[2014年真題]3.假定，外圍護(hù)墻洞口如圖所示。試問，外圍護(hù)墻修正后的允許高厚比μ1μ2[β]，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、22B、23C、24D、25答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第6.1.1條表6.1.1可得，墻的允許高厚比[β]=24。根據(jù)第6.1.3條第1款規(guī)定，厚度為190mm的自承重墻，插入法取值確定允許高厚比修正系數(shù)為μ1=1.3。根據(jù)第6.1.4條第1款式（6.1.4）計(jì)算，有門窗洞口墻的允許高厚比修正系數(shù)為：所以，μ1μ2[β]=1.3×0.8×24=24.96。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。55.某鋼筋混凝土梁，同時(shí)承受彎矩、剪力和扭矩的作用，不考慮抗震設(shè)計(jì)。梁截面為400mm×500mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，梁內(nèi)配置四肢箍筋，箍筋采用HPB300級(jí)鋼筋。經(jīng)計(jì)算，Astl/s=0.65mm，Asv/s=2.15mm，其中，Astl為受扭計(jì)算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積，Asv為受剪承載力所需的箍筋截面面積，s為沿構(gòu)件長(zhǎng)度方向的箍筋間距。試問，至少選用下列何項(xiàng)箍筋配置才能滿足計(jì)算要求？（）[2011年真題]A、Φ8100B、Φ10100C、Φ12100D、Φ14100答案：C解析：受剪扭所需的總箍筋面積為：2Astl+Asv。如果配置的箍筋肢數(shù)較多，剪扭構(gòu)件中還應(yīng)滿足沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積不小于Astl。根據(jù)題中所給選項(xiàng)信息，按照四肢箍、箍筋間距為100mm進(jìn)行計(jì)算：①抗扭和抗剪所需的總箍筋面積為：Asv，t=（0.65×100×2+2.15×100）mm2=345mm2；②單肢箍筋面積為：Asv，tl=345/4mm2=86.25mm2；③外圈單肢抗扭箍筋截面為：Astl=0.65×100mm2=65mm2；max（Asv，tl，Astl）=86.25mm2；因此，單肢箍筋面積至少應(yīng)取86.25mm2。經(jīng)比較，選用Φ12，Asvl=113mm2。56.某建筑物設(shè)計(jì)使用年限為50年，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，柱下樁基礎(chǔ)采用九根泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁，樁直徑d=600mm，為提高樁的承載力及減少沉降，灌注樁采用樁端后注漿工藝，且施工滿足《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的相關(guān)規(guī)定?？蚣苤孛娉叽鐬?100mm×1100mm，承臺(tái)及其以上土的加權(quán)平均重度γ0=20kN/m3。承臺(tái)平面尺寸、柱位布置、地基土層分布及巖土參數(shù)等如圖所示。樁基的環(huán)境類別為二a，建筑所在地對(duì)樁基混凝土耐久性無可靠工程經(jīng)驗(yàn)。[2012年真題]4.假定，在荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下，上部結(jié)構(gòu)柱傳至承臺(tái)頂面的豎向力為8165kN。試問，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定，按等效作用分層總和法計(jì)算樁基的沉降時(shí)，等效作用附加壓力值P0(kPa)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、220B、225C、280D、285答案：D解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.5.6條規(guī)定，等效作用附加壓力近似取承臺(tái)底平均附加壓力。由于，加權(quán)平均重度為：故等效作用附加壓力值為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。57.某網(wǎng)狀配筋磚砌體墻體，墻體厚度為240mm，墻體長(zhǎng)度為6000mm，其計(jì)算高度H0=3600mm。采用MU10級(jí)燒結(jié)普通磚、M7.5級(jí)混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。鋼筋網(wǎng)采用冷拔低碳鋼絲Φb4制作，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy=430MPa，鋼筋網(wǎng)的網(wǎng)格尺寸a=60mm，豎向間距sn=240mm。試問，軸心受壓時(shí)，該配筋磚砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fn（MPa），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、2.6B、2.8C、3.0D、3.2答案：B解析：58.某新建房屋為四層砌體結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，采用墻下條形基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)室外地面絕對(duì)標(biāo)高與場(chǎng)地自然地面絕對(duì)標(biāo)高相同，均為8.000m，基礎(chǔ)B的寬度b為2.4m?；A(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2011年真題]4.相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)A頂部的豎向力Fk為400kN/m，水平力Hk為80kN/m，力矩Mk為120kN·m/m，基礎(chǔ)及其以上土的重量取120kN/m（按軸心荷載考慮），基礎(chǔ)A的寬度為3.6m。試問，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)A底面邊緣的最大壓力值Pkmax（kPa）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、180B、200C、220D、240答案：C解析：取1m長(zhǎng)度基礎(chǔ)分析，作用于基底的豎向力為Fk+Gk=400+120=520kN/m；作用于基底的力矩為120+80×0.6=168kN·m；e=168/520=0.32m，b/6=3.6/6=0.6m，所以：e由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。59.某車間操作平臺(tái)梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點(diǎn)處各承受一個(gè)固定集中活載，其標(biāo)準(zhǔn)值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側(cè)向支承點(diǎn)，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如圖所示。3.如圖所示，驗(yàn)算此梁的折算應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算（）。A、1截面的腹板計(jì)算高度邊緣處B、2截面的腹板計(jì)算高度邊緣處C、1截面的翼緣最大纖維處D、2截面的翼緣最大纖維處答案：A解析：驗(yàn)算折算應(yīng)力時(shí)應(yīng)驗(yàn)算最危險(xiǎn)點(diǎn)處，即正應(yīng)力與剪應(yīng)力都很大的應(yīng)力狀態(tài)。由圖3-26可知，1截面處的彎矩與剪力值均較大，且由工字梁應(yīng)力分布的特點(diǎn)可知，1截面腹板計(jì)算高度邊緣處的應(yīng)力大于其翼緣最大纖維處的應(yīng)力，故驗(yàn)算此梁的折算應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算1截面的腹板計(jì)算高度邊緣處的應(yīng)力。60.一多層房屋配筋砌塊砌體墻，平面如圖所示，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí)。砌體采用MU10級(jí)單排孔混凝土小型空心砌塊、Mb7.5級(jí)砂漿對(duì)孔砌筑，砌塊的孔洞率為40％，采用Cb20（ft=1.1MPa）混凝土灌孔，灌孔率為43.75％，內(nèi)有插筋共5φ12（fy=270MPa）。構(gòu)造措施滿足規(guī)范要求，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。承載力驗(yàn)算時(shí)不考慮墻體自重。假定，小砌塊墻在重力荷載代表值作用下的截面平均壓應(yīng)力σ=2.0MPa，砌體的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fvg=0.40MPa。試問，該墻體的截面抗震受剪承載力（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：①芯柱截面總面積Ac=100800mm2；②按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）作答。A、470B、530C、590D、630答案：D解析：61.下列關(guān)于豎向地震作用的主張，其中何項(xiàng)不正確？（）[2011年真題]A、9度抗震設(shè)計(jì)的高層建筑應(yīng)計(jì)算豎向地震作用B、8度抗震設(shè)計(jì)時(shí)，跨度大于24m的結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮豎向地震作用C、8度抗震設(shè)計(jì)的帶轉(zhuǎn)換層高層結(jié)構(gòu)中的轉(zhuǎn)換構(gòu)件應(yīng)考慮豎向地震作用的影響D、8度采用隔震設(shè)計(jì)的建筑結(jié)構(gòu)，可不計(jì)豎向地震作用答案：D解析：D項(xiàng)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.1條第4款注解規(guī)定，8、9度時(shí)采用隔震設(shè)計(jì)的建筑結(jié)構(gòu)，應(yīng)按有關(guān)規(guī)定計(jì)算豎向地震作用。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.3.2條第3、4款及其條文說明和第10.2.6條規(guī)定，ABC三項(xiàng)正確。62.某回填土經(jīng)夯實(shí)后取土樣做試驗(yàn)，環(huán)刀的容積為200cm3，土重為3.68N；從環(huán)刀內(nèi)取出0.294N，烘干后測(cè)得干土重為0.252N。2.已知土的最大干重度為17kN/m3，則回填土的壓實(shí)系數(shù)λc最接近于（）。A、0.93B、0.90C、0.88D、0.85答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第4.2.4條規(guī)定，壓實(shí)系數(shù)λc為土的控制干密度與最大干密度的比值。故回填土的壓實(shí)系數(shù)為：λc=γd/γdmax=15.8/17=0.93。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。63.用來對(duì)砌體承重結(jié)構(gòu)進(jìn)行變形驗(yàn)算的地基變形特征值是（）。A、局部?jī)A斜值B、傾斜值C、沉降差D、沉降量答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.3條第1款規(guī)定，由于建筑地基不均勻、荷載差異很大、體型復(fù)雜等因素引起的地基變形，對(duì)于砌體承重結(jié)構(gòu)應(yīng)由局部?jī)A斜值控制；對(duì)于框架結(jié)構(gòu)和單層排架結(jié)構(gòu)應(yīng)由相鄰柱基的沉降差控制；對(duì)于多層或高層建筑和高聳結(jié)構(gòu)應(yīng)由傾斜值控制；必要時(shí)尚應(yīng)控制平均沉降量。64.砌體結(jié)構(gòu)房屋，二層某外墻立面如圖所示，墻內(nèi)構(gòu)造柱的設(shè)置符合《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）要求，墻厚為370mm，窗洞寬為1.0m，高為1.5m，窗臺(tái)高于樓面0.9m，砌體的彈性模量為E（MPa）。試問，該外墻層間等效側(cè)向剛度（N／mm），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）[2013年真題]提示：墻體剪應(yīng)變分布不均勻影響系數(shù)ξ=1.2。A.210EA、285EB、345C、D、395E答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.3條規(guī)定，窗洞高1.5m=H／2。洞口面積Ah=1×0.37=0.37m2，墻毛面積A=6×0.37=2.22m2；開洞率為小開口墻段，影響系數(shù)=0.953；洞口中心線偏離墻段中線的距離為1.60m，大于墻段長(zhǎng)度6.0m的1／4=1.5m，0.9×0.953=0.858。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.4條規(guī)定，層高與墻長(zhǎng)之比h／L=3／6=0.5<1，所以只計(jì)算剪切變形。故外墻層間等效側(cè)向剛度為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。65.如圖所示，在Ⅲ類場(chǎng)地上建一座高為100m的鋼筋混凝土煙囪。設(shè)防烈度為7度，遠(yuǎn)震，Tg=0.55s，煙囪自重的標(biāo)準(zhǔn)值Gk=18738.8kN，筒身的重心C距基礎(chǔ)頂面H0=37.7m。1.試問煙囪的第一周期T1最接近于（）s。A、2.013B、2.690C、3.756D、4.106答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄F第F.1.2條第2款規(guī)定，高度不超過150m的鋼筋混凝土煙囪，T1=0.41+0.0010H2/d，查表6-3可得，h=1/2H=50m處，d=6.24m；則該煙囪的第一周期為：T1=0.41+0.0010×1002/6.24=2.013s。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。66.一幢高60m、按6度抗震設(shè)防、位于Ⅳ類場(chǎng)地的鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%。在進(jìn)行結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)時(shí)，正確的是（）。A、因6度抗震設(shè)防，可允許不進(jìn)行截面的抗震驗(yàn)算，僅需對(duì)框架和剪力墻分別按四級(jí)和三級(jí)抗震等級(jí)考慮抗震構(gòu)造措施B、應(yīng)進(jìn)行截面的抗震驗(yàn)算，并同時(shí)對(duì)框架按四級(jí).剪力墻按三級(jí)抗震等級(jí)考慮抗震構(gòu)造措施C、應(yīng)進(jìn)行截面的抗震驗(yàn)算，并同時(shí)對(duì)框架按三級(jí).剪力墻按二級(jí)抗震等級(jí)考慮抗震構(gòu)造措施D、應(yīng)進(jìn)行截面的抗震驗(yàn)算，并同時(shí)對(duì)框架和剪力墻均按二級(jí)抗震等級(jí)考慮抗震構(gòu)造措施答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.6條第2款規(guī)定，6度時(shí)不規(guī)則建筑、建造于Ⅳ類場(chǎng)地的高層應(yīng)進(jìn)行多遇地震下的截面抗震驗(yàn)算。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（JGJ3—2010）第3.9.1條第1款規(guī)定，乙類建筑6度時(shí)，抗震措施應(yīng)按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度提高一度的要求加強(qiáng)，而位于Ⅳ類場(chǎng)地抗震構(gòu)造措施也應(yīng)按7度要求考慮；根據(jù)第3.9.1條表3.9.3可知，7度抗震，H=60m的框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，剪力墻按二級(jí)考慮抗震措施，框架按三級(jí)考慮抗震措施；根據(jù)第8.1.3條第3款規(guī)定，框架部分承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%，但不大于80%時(shí)，按框架-剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)，其最大適用度可比框架結(jié)構(gòu)適當(dāng)增加，框架部分的抗震等級(jí)和軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)的規(guī)定采用，故而框架應(yīng)按二級(jí)考慮抗震措施。67.某70層辦公樓，平、立面如圖所示，采用鋼筋混凝土筒中筒結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類建筑，Ⅱ類建筑場(chǎng)地。房屋高度地面以上為250m，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。已知小震彈性計(jì)算時(shí)，振型分解反應(yīng)譜法求得的底部地震剪力為16000kN，最大層間位移角出現(xiàn)在k層，θk=1／600。假定，正確選用的7條時(shí)程曲線分別為：AP1～AP7，由同一軟件計(jì)算所得的第k層結(jié)構(gòu)的層間位移角（同一層）見表6-11。試問，估算的大震下該層的彈塑性層間位移角參考值最接近下列何項(xiàng)數(shù)值？（）提示：按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011—2010作答。A、1／90B、1／100C、1／125D、1／145答案：B解析：68.假定，第③軸底層墻肢A的抗震等級(jí)為一級(jí)，墻底截面見圖27，墻厚度400mm，墻長(zhǎng)hW=6400mm，hW0=6000mm，AW/A=0.7，剪跨比=1.2，考慮地震作用組合的剪力計(jì)算值VW=4100kN，對(duì)應(yīng)的軸向壓力設(shè)計(jì)值N=19000kN，已知豎向分布筋為構(gòu)造配置。試問，該截面豎向及水平向分布筋至少應(yīng)按下列何項(xiàng)配置，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的抗震要求？（）提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。A、B、C、D、答案：D解析：69.關(guān)于混凝土板計(jì)算原則的規(guī)定，下列說法不正確的是（）。（設(shè)長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)為l1，短邊邊長(zhǎng)為l2）A、兩對(duì)邊支承板應(yīng)按單向板計(jì)算B、四邊支承板當(dāng)l1/l2≤2時(shí)，應(yīng)按雙向板計(jì)算C、四邊支承板當(dāng)2＜l1/l2＜3時(shí)，只能按按雙向板計(jì)算D、四邊支承板當(dāng)l1/l2≥3時(shí)，可按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算答案：C解析：C項(xiàng)，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第9.1.1條第2款規(guī)定，四邊支承板當(dāng)2＜l1/l2＜3時(shí)，宜按雙向板計(jì)算。但也可按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算，此時(shí)需在長(zhǎng)跨方向配置足夠的構(gòu)造鋼筋。70.已知某條形基礎(chǔ)埋置深度為1.5m，作用于其底面的荷載為390kN/m，地基土層的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)及地基承載力特征值見表5-2，地下水位在地面以下1.5m處。按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）的要求進(jìn)行地基承載力計(jì)算。根據(jù)題中給出的條件，計(jì)算得到的軟弱下臥層頂面處的附加壓力為（）kPa。A、80B、71C、67D、60答案：C解析：71.鋼筋混凝土簡(jiǎn)支矩形截面梁尺寸為250mm×500mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，梁受拉區(qū)配置3Φ20的鋼筋（As=942mm2），混凝土保護(hù)層c＝25mm，承受均布荷載，梁的計(jì)算跨度l0＝6m。若已知梁的短期效應(yīng)剛度Bs＝29732.14kN·m2，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的跨中彎矩值Mk＝90kN·m，按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的跨中彎矩值Mq＝50kN·m，梁受壓區(qū)配有218的鋼筋，則跨中撓度最接近于（）mm。A、10.2B、14.3C、16.3D、17.9答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第7.2.3條規(guī)定，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的配筋率為：縱向受拉鋼筋配筋率為：根據(jù)第7.2.5條第1款規(guī)定，荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度增大的影響系數(shù)為：根據(jù)第7.2.2條式（7.2.2-1）計(jì)算，受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。72.某高層住宅，采用筏板基礎(chǔ)，基底尺寸為21m×32m，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)。地基處理采用水泥粉煤灰碎石樁（CFG樁），樁直徑為400mm，樁間距1.6m，按正方形布置。地基土層分布如圖所示。[2012年真題]2.下列關(guān)于CFG樁復(fù)合地基中褥墊層作用的說法，何項(xiàng)是不正確的？（）A、保證樁.土共同承擔(dān)荷載，褥墊層是形成CFG樁復(fù)合地基的重要條件B、通過改變?nèi)靿|層厚度，調(diào)整樁垂直荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越薄，樁承擔(dān)的荷載占總荷載的百分比越高C、減少基礎(chǔ)底面的應(yīng)力集中D、調(diào)整樁.土水平荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越薄，土分擔(dān)水平荷載占總荷載的百分比越高答案：D解析：根據(jù)《建筑地基處理設(shè)計(jì)規(guī)范》（JGJ79—2002）條文說明第9.2.3條，褥墊層在復(fù)合地基中有如下作用：①保證樁、土共同承擔(dān)荷載，褥墊層是CFG樁形成復(fù)合地基的重要條件；②通過改變?nèi)靿|層厚度，調(diào)整樁垂直荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越薄，樁承擔(dān)的荷載占總荷載的百分比越高，反之亦然；③減少基礎(chǔ)底面的應(yīng)力集中；④調(diào)整樁、土水平荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越厚，土分擔(dān)水平荷載占總荷載的百分比越大，樁分擔(dān)的水平荷載占總荷載的百分比越小?！菊f明】新規(guī)范《建筑地基處理設(shè)計(jì)規(guī)范》（JGJ79—2012）已刪除了該部分內(nèi)容。73.下列敘述不正確的是（）。A、連續(xù)梁采用彎矩調(diào)幅法設(shè)計(jì)時(shí)，為保證塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，要求截面受壓區(qū)高度系數(shù)ζ≤0.35B、現(xiàn)澆樓蓋周邊與混凝土梁或混凝土墻整體澆筑的單向板或雙向板，應(yīng)在板邊上部設(shè)置垂直于板邊的構(gòu)造鋼筋，其截面面積不宜小于板跨中相應(yīng)方向縱向鋼筋截面面積的1/3C、板中受力鋼筋的間距，當(dāng)板厚h≤150mm時(shí)，不宜大于200mm；當(dāng)板厚h＞150mm時(shí)，不宜大于1.5h，且不宜大于250mmD、當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與混凝土梁整體澆筑或嵌固在砌體墻內(nèi)時(shí)，應(yīng)沿梁長(zhǎng)度方向配置間距不小于250mm與梁垂直的上部構(gòu)造鋼筋答案：D解析：74.某商業(yè)樓為五層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，基礎(chǔ)擬采用承臺(tái)下樁基，柱A截面尺寸為800mm×800mm，預(yù)制方樁邊長(zhǎng)為350mm，樁長(zhǎng)為27m，承臺(tái)厚度為800mm，有效高度h0取750mm，板厚為600mm，承臺(tái)及柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C30（ft=1.43N／mm2），抗浮設(shè)計(jì)水位+5.000，抗壓設(shè)計(jì)水位+3.500。柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]提示：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）作答，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。2.試問，當(dāng)根據(jù)土的物理指標(biāo)與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，預(yù)制樁單樁抗壓承載力特征值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、1000B、1150C、2000D、2300答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.5條規(guī)定，地基的承載能力表達(dá)式為：代入數(shù)據(jù)可知，地基極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為：根據(jù)第5.2.2條式（5.2.2）計(jì)算，預(yù)制樁抗壓承載力特征值為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。75.組合磚柱的截面尺寸為370mm×620mm，計(jì)算高度為6.6m。采用MU10磚，M10混合砂漿砌筑，面層厚度和鋼筋配置見圖4-23。承受軸心壓力。該組合磚柱的穩(wěn)定系數(shù)最接近（）項(xiàng)數(shù)值。A、0.85B、0.81C、0.76D、0.70答案：D解析：全部受壓鋼筋面積為：A′s=8×78.5=628mm2；計(jì)算穩(wěn)定系數(shù)為：配筋率ρ=As/bh=628/（370×620）=0.27%>0.1%（滿足要求），高厚比β=H0/h=6600/370=17.8，根據(jù)表8.2.3可知，該組合磚柱的穩(wěn)定系數(shù)為：φcom=0.72。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。76.某8層辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示?？拐鹪O(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)地震加速度0.20g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，該房屋屬丙類建筑，建于Ⅱ類場(chǎng)地，設(shè)有兩層地下室，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，室內(nèi)外高差450mm。梁柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），鋼筋采用HRB335鋼（fy=300N/mm2），質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。[2011年真題]3.假定，框架梁CD截面尺寸為250mm×650mm，h0=590mm，根據(jù)抗震計(jì)算結(jié)果，其邊支座柱邊的梁端截面頂面配筋為6Φ25。試問，在滿足抗震構(gòu)造要求的條件下其底部最小配筋面積（mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、645B、884C、893D、1473答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）表6.1.2可知，框架梁抗震等級(jí)為一級(jí)；根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第6.3.2條第2款表6.3.2-1可知，一級(jí)抗震等級(jí)框架梁受拉鋼筋在支座處的最小配筋率為：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.3條第2款規(guī)定，已知得：滿足構(gòu)造所需最小配筋率；故支座處下部受壓鋼筋的最小配筋應(yīng)大于1473mm2。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。77.某Q235焊接鋼梁，其上下翼緣的截面尺寸為－300mm×10mm，腹板的截面尺寸為-780mm×8mm，該梁受到作用于腹板平面內(nèi)的豎向靜荷載，可承受的最大彎矩設(shè)計(jì)值為Mx=γxWnxf，在此條件下，式中的γx值應(yīng)?。ǎ?。A、1.0B、1.05C、1.15D、1.20答案：A解析：78.某鋼結(jié)構(gòu)辦公樓，結(jié)構(gòu)布置如圖所示?？蚣芰骸⒅捎肣345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。次梁與主梁連接采用10.9級(jí)M16的高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，連接處鋼材接觸表面的處理方法為噴砂后涂無機(jī)富鋅漆，其連接形式如圖3-24所示，考慮了連接偏心的不利影響后，取次梁端部剪力設(shè)計(jì)值V=110.2kN，連接所需的高強(qiáng)度螺栓數(shù)量（個(gè)）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、2B、3C、4D、5答案：C解析：79.以下關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工的4種觀點(diǎn)：Ⅰ.分段搭設(shè)的懸挑腳手架，每段高度不得超過25m；Ⅱ.大體積混凝土澆筑體的里表溫差不宜大于25℃，混凝土澆筑表面與大氣溫差不宜大于20℃；Ⅲ.混合結(jié)構(gòu)核心筒應(yīng)先于鋼框架或型鋼混凝土框架施工，高差宜控制在4～8層，并應(yīng)滿足施工工序的穿插要求；Ⅳ.常溫施工時(shí)，柱、墻體拆模混凝土強(qiáng)度不應(yīng)低于1.2MPa。試問，針對(duì)上述觀點(diǎn)是否符合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）相關(guān)要求的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ符合，Ⅲ、Ⅳ不符合B、Ⅰ、Ⅲ符合，Ⅱ、Ⅳ不符合C、Ⅱ、Ⅲ符合，Ⅰ、Ⅳ不符合D、Ⅲ、Ⅳ符合，Ⅰ、Ⅱ不符合答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第13.9.6條第1款規(guī)定，大體積混凝土澆筑后，應(yīng)在12h內(nèi)采取保溫、控溫措施，混凝土澆筑體的里表溫差不宜大于25℃，混凝土澆筑表面與大氣溫差不宜大于20℃；根據(jù)第13.10.5條規(guī)定，核心筒應(yīng)先于鋼框架或型鋼混凝土框架施工，高差宜控制在4～8層，并應(yīng)滿足施工工序的穿插要求；故Ⅱ、Ⅲ符合規(guī)范要求；根據(jù)第13.5.5條第2款規(guī)定，