I本文以淄博市城中變電站為實(shí)例，開展雙電源供電的變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行技術(shù)的研得變壓器的能量損耗最小，實(shí)現(xiàn)了變電站的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。關(guān)鍵詞：經(jīng)濟(jì)運(yùn)行；變壓器；供電線路；損耗ⅡWiththedevelopmentofpowergridsanpowersupply,wewantpowergridbeingimproved.Theeconomicoperationoftransforsupply,meetofuser'spowersupplyaswellasquality,istomaximizenergylossoftransformersinsupplylinesbymeansoftechnicalmeasures.Itisaneffectivewaytoreducepowerlossbyadjustingtheoperationoftransformersinthesubstation,whichisoneofmainmeasurestakeninthecurrentTransformerecoperation.However,powerlinesanddifferentcombinationsoftransformershaveasignificantimpactonsubstationeconomicoperation,TakingChengzhongZibotransformerstechnicalresearchoneconomicoperationtechnologyoftransformerbasedondoublesourcepowersupply.Whentransformerloadchanges,thanalysisofthedatacollected.Meanwhile,thearticleproposessuchkindofcombinrunasasupplement"combination.Thispaperprovidesthetheoreticaloperabilityandactualdataverificationoperationmode.Meanwhile,itgivesananalyequipments'economicoperation,andtakesswitchingovertheauxiliarycoolingequipmentsintotransfoKeywords:Economicoperation;Transformer;Powerlin山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文日錄摘要 I Ⅱ 1 11.2供電線路和變壓器研究現(xiàn)狀和存在的問題 11.3論文的主要工作 2第二章變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基本原理 52.1變壓器的技術(shù)參數(shù) 52.2變壓器的功率損耗 62.2.1有功功率損耗 62.2.2無功功率損耗 62.2.3綜合功率損耗 62.2.4變壓器損耗與溫升的關(guān)系 72.3變壓器的經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù) 82.4變壓器的經(jīng)濟(jì)負(fù)載區(qū) 2.5變壓器間技術(shù)特性優(yōu)劣的判定 2.5.1容量相同雙繞組變壓器間技術(shù)特性優(yōu)劣的判定 2.5.2容量不同雙繞組變壓器間技術(shù)特性優(yōu)劣的判定 2.6變壓器間的并列運(yùn)行和分列運(yùn)行 2.6.1變壓器并列運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式 2.6.2變壓器分列運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式 2.7本章小結(jié) 第三章供電線路經(jīng)濟(jì)運(yùn)行技術(shù) 3.1輸電線路的降損原理 3.1.1電網(wǎng)中電力線路功率損耗的計(jì)算 3.1.2電網(wǎng)的優(yōu)化運(yùn)行 3.1.3額定最優(yōu)供電量 3.2電網(wǎng)的負(fù)荷調(diào)整和網(wǎng)絡(luò)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行 山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文目錄3.2.1調(diào)整負(fù)荷曲線 3.2.2調(diào)整三相負(fù)荷 213.2.3輸電線路的網(wǎng)絡(luò)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行 3.2.4變壓器及其供電線路的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的工程計(jì)算公式 3.3本章小結(jié) 23第四章城中變電站的實(shí)驗(yàn)分析 254.1城中變電站的實(shí)際情況 254.2城中變電站可有運(yùn)行方式的理論分析 264.2.1城中站實(shí)際可有的操作方式及試驗(yàn)步驟 4.2.2不同運(yùn)行方式間的比較 4.3本章小結(jié) 第五章城中變電站運(yùn)行策略的提出與分析 5.1根據(jù)比較情況提出經(jīng)濟(jì)運(yùn)行策略 315.1.1新運(yùn)行方式的可操作性分析 5.1.2新運(yùn)行方式的節(jié)能分析 5.1.3變電站無功補(bǔ)償后的節(jié)電效果 5.2變壓器輔助冷卻設(shè)備的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行 385.2.1萌水站和土灣站變壓器的參數(shù) 5.2.2萌水站變壓器輔助冷卻設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性分析 5.2.3土灣站變壓器輔助冷卻設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性分析 5.2.4通過比較得出城中站輔助冷卻設(shè)備的功率和運(yùn)行策略 5.3本章小結(jié) 4 456.1論文結(jié)論 456.2實(shí)際操作中需要注意的問題 6.3變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的展望 46 47研究生期間發(fā)表的論文 山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文第一章緒論1第一章緒論1.1引言型變壓器方面，對(duì)于供配電網(wǎng)內(nèi)一個(gè)具體變電站的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行研究的還不夠深入5。隨找到一種最優(yōu)的運(yùn)行方式或者幾種運(yùn)行方式的組合使得變電站在保證供電質(zhì)量的前1.2供電線路和變壓器研究現(xiàn)狀和存在的問題以下的變電站，其損耗更加明顯，據(jù)統(tǒng)計(jì)這部分損耗占整個(gè)供電系統(tǒng)損耗的25%以上18。而造成配電網(wǎng)內(nèi)變電站損耗的原因又是多方面的如輸電線本身的線徑太小2對(duì)變電站的供電線路提出了很多具體而實(shí)用的降損措施：1、電網(wǎng)進(jìn)行合理規(guī)劃，改造迂回線路和卡脖子線路，改造導(dǎo)線的接續(xù)方式；2、對(duì)無功補(bǔ)償不足的線路進(jìn)行分層分區(qū)平衡補(bǔ)償，既要在變電站進(jìn)行集中補(bǔ)償，又要在線路及部分用戶進(jìn)行分散補(bǔ)償5,做到分層分區(qū)域補(bǔ)償；3、按照經(jīng)濟(jì)電流密度原則合理選擇電力線路的導(dǎo)線截面，并對(duì)不同電壓等級(jí)線路的供電半徑進(jìn)行規(guī)范S;4、調(diào)整變電站所帶負(fù)荷，使變壓器的三相負(fù)荷平衡和大的用電設(shè)備避峰運(yùn)行等。對(duì)于變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方面的研究我國(guó)開展的比較早，也取得了許多成果。根據(jù)擇優(yōu)選擇變壓器和最佳運(yùn)行方式一套完整的理論計(jì)算方法，制訂了相應(yīng)的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)《工礦企業(yè)電力變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行導(dǎo)則》規(guī)范了電力變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的選擇、計(jì)算和管理16。該導(dǎo)則規(guī)定：裝有備用變壓器的用電單位，應(yīng)優(yōu)先選擇功率損耗小的變壓器投入運(yùn)行；有多臺(tái)變壓器并列運(yùn)行的變電站，應(yīng)按負(fù)載變化規(guī)律，選擇最佳組合方式運(yùn)行；在安全、經(jīng)濟(jì)、合理的條件下，通過調(diào)整負(fù)載，提高負(fù)荷率，提高功率因數(shù)，使變壓器在經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)的優(yōu)選運(yùn)行段內(nèi)工作；在安全操作允許的條件下，鄰近分別供電的變壓器，輕負(fù)載時(shí)應(yīng)選擇共用方式運(yùn)行；在技術(shù)經(jīng)濟(jì)可行的條件下，采取調(diào)換、更新或改造變壓器等辦法使變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行等。特別是沈陽工業(yè)大學(xué)成立的變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行研究所，胡景生教授針對(duì)變壓器的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，進(jìn)行了系統(tǒng)的理論分析并著有《變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行》一書，指導(dǎo)了大量實(shí)際運(yùn)行的變壓器，取得了非常好的經(jīng)濟(jì)效益10。雖然我們?cè)谧儔浩鹘?jīng)濟(jì)運(yùn)行方面的研究取得了不小的成就，但是還普遍存在以下幾方面的問題：1、變電站內(nèi)變壓器和線路的損耗仍然過大，還有很大的降損空間。雖然單臺(tái)變壓器運(yùn)行效率較高，但是由于變壓器自身不是做功的實(shí)體，只是變換電壓、聯(lián)絡(luò)電網(wǎng)、分配電能，所以運(yùn)行臺(tái)數(shù)較多，總的功率損耗非?？捎^；線路方面由于供電半徑大、線徑小、功率因數(shù)低、運(yùn)行方式不合理、三相負(fù)荷不平衡等因素在供配電網(wǎng)中大量存2、自動(dòng)化程度低。雖然變電站自動(dòng)化技術(shù)有了較大發(fā)展，但是對(duì)于小型的變電站還是不能及時(shí)的進(jìn)行經(jīng)濟(jì)運(yùn)算，也不能對(duì)變壓器，無功補(bǔ)償裝置等進(jìn)行實(shí)時(shí)的投切?，F(xiàn)行變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的控制軟件，大都是對(duì)采集的歷史數(shù)據(jù)進(jìn)行離線分析不能滿足變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行實(shí)時(shí)控制的需要。3、研究對(duì)象單一。特別是針對(duì)某一具體的變電站現(xiàn)在還沒有把變壓器，輸電線路，無功補(bǔ)償裝置，變壓器的輔助冷卻設(shè)備等綜合起來考慮，分析計(jì)算能耗情況，制定一個(gè)明確的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行策略。本文根據(jù)淄博供電公司城中變電站的實(shí)際情況，對(duì)變電站在保證供電安全前提下山東理工大學(xué)碩：上學(xué)位論文第一章緒論31、結(jié)合實(shí)驗(yàn)變電站內(nèi)變壓器的實(shí)際情況，理論分析了變壓器的技術(shù)參數(shù)，損耗2、根據(jù)線損產(chǎn)生的主要原因，以及降低線路損耗所采取的具體措施分析了輸電線路經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基本原理，為供電線路與變壓器結(jié)合后的經(jīng)濟(jì)性分析提供了理論依3、針對(duì)城中變電站的實(shí)際情況，結(jié)合上述變壓器和輸電線路經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基本原4、對(duì)得出的運(yùn)行方式進(jìn)行調(diào)控措施的分析，同時(shí)對(duì)新舊兩種運(yùn)行方式做了能耗比較，最后把變壓器的溫升與降溫措施之間的能耗關(guān)系納入到新運(yùn)行方式的考慮范山東理工大學(xué)碩上：學(xué)位論文第一章緒論45第二章變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基本原理2.1變壓器的技術(shù)參數(shù)I?——變壓器一次側(cè)繞組的額定電流。2、空載損耗化時(shí)產(chǎn)生的損耗，也稱鐵芯損耗。鐵耗包括基本鐵耗式中：Uk%——短路電壓百分比；UN——電源側(cè)額定電壓。測(cè)得；短路電壓U和短路損耗Pk主要反映一次、二次繞組的特性，它們由額定負(fù)載山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文第二章變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基本理論62.2變壓器的功率損耗2.2.1有功功率損耗變壓器在傳輸功率過程中其自身要產(chǎn)生有功功率損耗，即空載損耗和負(fù)載損耗的總和，進(jìn)行變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的一個(gè)首要目的就是設(shè)法減少變壓器在運(yùn)行中的有功功率損耗。雙繞組變壓器有功功率損耗△P的計(jì)算式為：式中：β——負(fù)載系數(shù)。2.2.2無功功率損耗變壓器變電過程是借助電磁感應(yīng)完成的，因此變壓器在傳輸有功功率過程中，還要產(chǎn)生遠(yuǎn)大于有功功率損耗的無功功率損耗，所以我們?cè)谶M(jìn)行變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行分析時(shí)，要考慮到無功功率損耗，有時(shí)無功電量的節(jié)約遠(yuǎn)大于有功電量的節(jié)約137138]。雙繞組變壓器無功功率損耗△Q的計(jì)算式：式中：Q——變壓器空載時(shí)電源側(cè)的勵(lì)磁功率；Qk——變壓器額定負(fù)載時(shí)所消耗的勵(lì)磁功率。2.2.3綜合功率損耗綜合功率損耗是指變壓器有功率損耗和因其消耗無功功率使電網(wǎng)增加的有功功率損耗之和。綜合功率損耗也是有功功率損耗，它的提出是具有系統(tǒng)性的。變壓器綜合功率經(jīng)濟(jì)運(yùn)行是立足于電力系統(tǒng)總體最佳節(jié)電法，是即考慮有功電量節(jié)約，又考慮無功電量節(jié)約的綜合最佳；是即考慮用電單位的節(jié)電，又考慮供電網(wǎng)損降低的系統(tǒng)最佳。雙繞組變壓器綜合功率損耗△P?的計(jì)算式為其中：Poz=P?+K?Q0;Pkz=Pk+K?Qk;式中：Poz——空載綜合功率損耗；Pkz——額定負(fù)載綜合功率損耗；山東理工大學(xué)碩：士：學(xué)位論文7出于電力變壓器有功功率損耗中的鐵芯損耗只和變壓器鐵芯材料以及變壓器負(fù)變量(或者是變化很小),因此變壓器的鐵芯損耗是一個(gè)定值；而變壓器線圈繞組損耗我們經(jīng)常應(yīng)用的變壓器負(fù)載損耗計(jì)算公式是變壓器線圈繞組在溫度為75℃時(shí)計(jì)式中：Iw、I2N——雙繞組變壓器各線圈繞組的額定相電流；當(dāng)變壓器負(fù)載電流不是額定電流并且由于變壓器溫度變化使得線圈繞組直流電阻也變化為R時(shí)，則變壓器運(yùn)行時(shí)的實(shí)際負(fù)載損耗P'k應(yīng)該式中：I、I?——雙繞組變壓器各線圈繞組運(yùn)行時(shí)的相電流；Riu)、R2()——雙繞組變壓器各線圈繞組在t℃時(shí)的相間直流電阻。由此可得出變壓器實(shí)際運(yùn)行時(shí)負(fù)載損耗與變壓器線圈繞組在溫度75℃的負(fù)載損8由此可以得出溫度變化時(shí)引起變壓器損耗變化的計(jì)算公式，我們一般以75℃為我們投入降溫設(shè)備降低變壓器溫度后一般認(rèn)為變壓器的負(fù)載系數(shù)不變所以上述△P,=β2(PK,-Pk?5)(2-10)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。2.3變壓器的經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)數(shù)為有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)；稱無功損耗率最低點(diǎn)的負(fù)載系數(shù)為無功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)5]。式中：P——變壓器電源側(cè)輸入的有功功率；9由公式(2-3)和(2-11)可繪制成圖2.1的曲線△P=f(β)和△P%=f?(β)。2.4變壓器的經(jīng)濟(jì)負(fù)載區(qū)區(qū)。因此，經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)的上限值定為β=1;經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)的下限值所對(duì)應(yīng)的損耗率與額定負(fù)載損耗率相等，其值為β??=β}。在經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)(即βA~β范圍內(nèi))運(yùn)行時(shí)，變壓器額定負(fù)載(β=1)損耗率△Pz%的計(jì)算式為：令△P%=△P?%,對(duì)(2—14)和(2—14)聯(lián)立求解，可得到變壓器綜合功3、無功功率經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)同理，可得無功功率經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)的上限值和下限值分別為βo=1和β12=β2。4、變壓器的最佳運(yùn)行區(qū)和變壓器運(yùn)行區(qū)的劃分值為β?,=0.75,由此可以根據(jù)上述推導(dǎo)方法得出變壓有功功率最佳運(yùn)行區(qū)的下限值劃分為最佳經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)、最劣運(yùn)行區(qū)。并繪制成圖2.2所示的有功負(fù)載圖2.2有功負(fù)載運(yùn)行區(qū)間圖變壓器的損耗。這就為進(jìn)行變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行時(shí)所帶負(fù)載的調(diào)控提供了良好的參考依2.5變壓器間技術(shù)特性優(yōu)劣的判定令△Pz=△Pz,可推出按綜合功率經(jīng)濟(jì)運(yùn)行時(shí)，變壓器A和B之間技術(shù)特性優(yōu)根據(jù)式(2—19),我們可以把A、B兩臺(tái)變壓器分為以下三種情況：山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文第二章變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基本理論山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文第二章變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基本理論變壓器B運(yùn)行經(jīng)濟(jì)。B的技術(shù)特性優(yōu)于容量小的變壓器A;當(dāng)S?z≤S≤S時(shí)，容量小的變壓器A的技術(shù)特性優(yōu)于容量大的變壓器B;當(dāng)S>S時(shí)變壓器A已超載，只能用容量大的變壓器B運(yùn)行。(2)當(dāng)Poz=PozB及時(shí)，解得,這說明兩臺(tái)變壓器的技術(shù)特性2.6變壓器間的并列運(yùn)行和分列運(yùn)行式中：S——臨界負(fù)載功率；運(yùn)行方式：變壓器A單臺(tái)運(yùn)行，變壓器B單臺(tái)運(yùn)行，變壓器A、B分列運(yùn)行。在變方式。GB/T13462—92中給出了分列運(yùn)行變壓器采用共用變壓器綜合功率經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式中：S—-兩臺(tái)變壓器分列和共用的臨界負(fù)載功率；S—共用變壓器額定容量；Pkz—共用變壓器綜合功率額定負(fù)載損耗。和共用變壓器B的技術(shù)特性優(yōu)劣，然后將判定出技術(shù)特性優(yōu)的變壓器與兩臺(tái)變壓器以達(dá)到降低變壓器損耗的目的。山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文第二章變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基本理論器和變壓器的運(yùn)行方式提供了良好的決策依據(jù)。本文以雙繞組變壓器為例介紹了變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基本理論，重點(diǎn)分析了變壓器本身的技術(shù)參數(shù)和特性以及不同運(yùn)行方式對(duì)變壓器經(jīng)濟(jì)性能的影響。為進(jìn)行城中站內(nèi)變壓器不同運(yùn)行方式間的經(jīng)濟(jì)性能比較提供了理論基礎(chǔ)。山東理工大學(xué)碩上：學(xué)位論文第二章變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的基本理論第三章供電線路經(jīng)濟(jì)運(yùn)行技術(shù)配電網(wǎng)網(wǎng)損理論上是有三部分組成的，即發(fā)生在線路導(dǎo)線電阻上的電能損失，發(fā)生在配電變壓器高低繞組電阻上的電能損失和發(fā)生在配電變壓器鐵芯上的電能損失20]。我們進(jìn)行雙電源供電的變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行研究的目的就是希望電網(wǎng)在輸送電能時(shí)電網(wǎng)以最少的損耗輸送最多的電能，提高運(yùn)行效率。前面介紹了網(wǎng)損中變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的策略，接下來在本章中重點(diǎn)介紹電網(wǎng)中輸電線路部分的損耗情況和降損措施。3.1輸電線路的降損原理3.1.1電網(wǎng)中電力線路功率損耗的計(jì)算任何復(fù)雜的電力網(wǎng)絡(luò)都可由一系列電力網(wǎng)環(huán)節(jié)集合而成。當(dāng)電流(或功率)通過電力網(wǎng)環(huán)節(jié)時(shí)，環(huán)節(jié)的阻抗上就會(huì)有電壓降，并產(chǎn)生功率損耗5。如果通過線路的線電流為I,則阻抗中的功率損耗為：式中：△P,——線路電阻中的三相有功功率損耗；△Q,——線路電抗中的三相無功功率損耗；R——線路一相的電阻；X——線路一相的電抗。若已知通過線路環(huán)節(jié)的三相視在功率為S,線路運(yùn)行線電壓U,則有代入式(3—1)可得：式中：P——三相有功功率；3.1.2電網(wǎng)的優(yōu)化運(yùn)行所謂配電網(wǎng)損的優(yōu)化，就是指配電網(wǎng)在某一負(fù)荷的運(yùn)行中，實(shí)現(xiàn)網(wǎng)損率最小。網(wǎng)損率是指網(wǎng)損電量對(duì)供電量比值的百分?jǐn)?shù)，即：如果發(fā)生在線路導(dǎo)線電阻上的電能損失用Xs表示，發(fā)生在配電變壓器高低繞組電阻上的電能損失用J表示和發(fā)生在配電變壓器鐵芯上的電能損失用Ts表示，那么整個(gè)配電網(wǎng)的網(wǎng)損W,就可以表示成：式中：A——電網(wǎng)的供電量；W,——電網(wǎng)損失電量；Xs——電網(wǎng)線損電量；Js——電網(wǎng)運(yùn)行中的變壓器繞組損失電量；Ts——電網(wǎng)運(yùn)行中的變壓器鐵損電量；W%———電網(wǎng)損失率。電網(wǎng)損失率W%是一個(gè)與供電量A有關(guān)的曲線圖。如圖3.1所示，這個(gè)曲線圖有兩部分組成，即與供電量A成正比的曲線1和與供電量A成反比的曲線2合成。有圖3.1可知曲線1和曲線2的相交點(diǎn)，即電量A=A時(shí)，為網(wǎng)損率的最低點(diǎn)。這個(gè)最低點(diǎn)也可以對(duì)公式(3-3)求導(dǎo)得出其具體值，經(jīng)推導(dǎo)可得滿足網(wǎng)損率最小的條件是配電網(wǎng)中電阻上的可變損耗電量等于配電網(wǎng)中固定損耗電量時(shí)網(wǎng)損率最小。圖3.1電網(wǎng)損失率W%與供電量A的關(guān)系圖圖3.1中曲線1是與電網(wǎng)運(yùn)行電壓有關(guān)的函數(shù)，當(dāng)電網(wǎng)的運(yùn)行電壓提高時(shí)曲線1向下移動(dòng)使得曲線W%=f(A)右移動(dòng)，如圖3.2所示，使供電負(fù)荷增加。因此當(dāng)電網(wǎng)負(fù)荷增加時(shí)應(yīng)提高電網(wǎng)運(yùn)行電壓，以降低網(wǎng)損率。圖3.2運(yùn)行電壓提高后電網(wǎng)損失率W%與供電量A的關(guān)系圖曲線2是與配電變壓器的運(yùn)行分接電壓有關(guān)的曲線，當(dāng)變壓器的運(yùn)行高時(shí)，曲線2會(huì)向下移動(dòng)使得曲線W%=f(A)向左下方移動(dòng)，如圖3.3所示，使網(wǎng)損圖3.3變壓器的運(yùn)行分接電壓升高后電網(wǎng)損失率W%與供電量A的關(guān)系圖定分接頭上，這時(shí)實(shí)現(xiàn)網(wǎng)損率最低的供電量，用AN來表示。它是衡量電網(wǎng)運(yùn)行狀態(tài)當(dāng)U=UN,U,=Uw時(shí)，其最3.2電網(wǎng)的負(fù)荷調(diào)整和網(wǎng)絡(luò)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行代入式(3—6)得：在保持總電量不變的情況下，如是均衡用電，則負(fù)荷電流始終為Ip,有功損耗+2I,(A?t+AI?t?+…+AIt令系數(shù)K稱為負(fù)荷電流不均衡時(shí)的損耗增量系數(shù)，K≥0,只在負(fù)荷電流均衡時(shí)為零。當(dāng)實(shí)際負(fù)荷偏離平均負(fù)荷的程度越大或偏離的時(shí)間越長(zhǎng)K越大，即損耗越不平衡度α%為：三相負(fù)載的不平衡一般分為三種情況：1、一相負(fù)荷重，如果設(shè)三相負(fù)荷不平衡時(shí)單位長(zhǎng)度線路上的功率損耗與三相負(fù)荷平衡時(shí)單位長(zhǎng)度線路上的功率損耗的比值為K,那么第一種負(fù)荷不平衡情況所造成的損耗增加倍數(shù)為K,第二種負(fù)荷不平衡情況所造成的損耗增加倍數(shù)為K?,第三種負(fù)荷不平衡情況所造成的損耗增加倍數(shù)為K?。第二種情況K,=1+2α2;圖3.4三相負(fù)載不平衡所造成的損耗增量圖可用圖3.4表示這三種不平衡情況所造成的損耗增加量，從中會(huì)發(fā)現(xiàn)三相負(fù)載不平衡所造成的電網(wǎng)損失非常大，最大損失量是理想狀況下的9倍。因此在運(yùn)行中經(jīng)常測(cè)量三相負(fù)荷并進(jìn)行調(diào)整，使其平衡，是線路降損的一項(xiàng)有效的措施2。負(fù)荷調(diào)整不式(3—12)和(3—12)比較可得：說明只看供電線路，單回路運(yùn)行的功率損失是雙回路并列運(yùn)行時(shí)的兩倍，其差值山東理工大學(xué)碩士：學(xué)位論文第三章電網(wǎng)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行技術(shù)式中：Pk=Pk+△P,為變壓器的負(fù)載損耗與其供電線路損耗之和；3.3本章小結(jié)本章分析了輸電線路損耗產(chǎn)生的原因和線路的降損措施，其中調(diào)整負(fù)荷曲線是不同時(shí)段負(fù)載變化時(shí)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的依據(jù)；將本章第二部分與變電站內(nèi)的變壓器結(jié)合起山東理工人學(xué)碩士學(xué)位論文第三章電網(wǎng)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行技術(shù)山東理工大學(xué)碩上學(xué)位論文第四章城中變電站的試驗(yàn)分析第四章城中變電站的實(shí)驗(yàn)分析電站供電，位城1線和位城2線，中間有分?jǐn)嚅_關(guān)。現(xiàn)在用的運(yùn)行方式是位城1線帶甲乙兩變運(yùn)行，位城2線為備用線。當(dāng)位城1線出現(xiàn)故障或者檢修時(shí)才投入運(yùn)行，這編號(hào)變壓器型號(hào)阻抗電壓Uk空載電流I?負(fù)載損耗PkkW甲變乙變線路名稱電壓等級(jí)kV導(dǎo)線型號(hào)線路長(zhǎng)度允許電流A4.2城中變電站可有運(yùn)行方式的理論分析甲(或乙)變帶全部負(fù)載即1、2甲(或1、2乙)運(yùn)行方式；5、位城1線給甲變供電，位城2線給乙變供電，甲乙兩變壓器分列運(yùn)行即1甲2乙分列運(yùn)行方式；6、位城1線和位城2線組成雙回路供電，甲乙兩變并列運(yùn)行即1、2甲乙并列運(yùn)行方式。1、運(yùn)行方式1(1甲)與運(yùn)行方式2(1乙)的比較：(1)運(yùn)行方式1變壓器和線路的總損耗：(2)運(yùn)行方式2變壓器和線路的總損耗：由式(4—2)和式(4—3)可得運(yùn)行方式1(1甲)與運(yùn)行方式2(1乙)的經(jīng)濟(jì)2、運(yùn)行方式1(1甲)與運(yùn)行方式3(1甲乙并列運(yùn)行)的比較：運(yùn)行方式3變壓器和線路的總損耗：式中：P1=Po+Po=68kW由式(4—2)和式(4-5)可得運(yùn)行方式1(1甲)與運(yùn)行方式3(1甲乙并列運(yùn)行)的經(jīng)濟(jì)臨界點(diǎn)：由此可知當(dāng)負(fù)載達(dá)到39.16MkW時(shí)，運(yùn)行方式應(yīng)出方式1(1甲)改為方式3,3、運(yùn)行方式1(1甲)與運(yùn)行方式4(1甲2乙分列運(yùn)行)的比較：運(yùn)行方式4變壓器和線路的總損耗：式中：Pm?分=Pom+P.z=68kW由式(4—2)和式(4—6)可得運(yùn)行方式1(1甲)與運(yùn)行方式4(1甲2乙并列運(yùn)行)的經(jīng)濟(jì)臨界點(diǎn)：結(jié)果是復(fù)數(shù)，說明運(yùn)行方式1(1甲)與運(yùn)行方式4(1甲2乙并列運(yùn)行)之間沒有交點(diǎn)。由于運(yùn)行方式4(1甲2乙并列運(yùn)行)的空載損耗是甲乙兩邊損耗的和，所以運(yùn)行方式4(1甲2乙并列運(yùn)行)的損耗曲線位于運(yùn)行方式1(1甲)的上方。即運(yùn)行方式1(1甲)永遠(yuǎn)比運(yùn)行方式4(1甲2乙并列運(yùn)行)經(jīng)濟(jì)，因此對(duì)于城中站在4、運(yùn)行方式1(1甲)與運(yùn)行方式5(1、2甲)的比較位城1線和位城2線并列供電時(shí)的損耗：運(yùn)行方式5變壓器和線路損耗：式中：PR121=PRm+△Pu?=222.78kW由式(4—2)和式(4-9)可得運(yùn)行方式1(1甲)與運(yùn)行方式5(1、2甲)的結(jié)果是0,說明運(yùn)行方式1(1甲)與運(yùn)行方式5(1、2甲)沒有交點(diǎn)。由于運(yùn)行方式5采用雙回路供電，使得線路損耗減少了一半，總的空載損耗就比運(yùn)行方式1小，所以運(yùn)行方式5(1、2甲)的損耗曲線位于運(yùn)行方式1(1甲)的下方，即運(yùn)行方式5永遠(yuǎn)比運(yùn)行方式1經(jīng)濟(jì)。同理可得1、2乙運(yùn)行方式比1乙運(yùn)行方式要經(jīng)濟(jì)。5、運(yùn)行方式6(1、2甲乙并列運(yùn)行)與運(yùn)行方式5(1、2乙)的比較運(yùn)行方式6變壓器和線路的總損耗：運(yùn)行方式5變壓器和線路的總損耗：由式(4—12)和式(413)可得運(yùn)行方式5(1、2乙)與運(yùn)行方式6(1、2甲乙并列運(yùn)行)的經(jīng)濟(jì)臨界點(diǎn)：由此可得實(shí)際運(yùn)行時(shí)應(yīng)先按照運(yùn)行方式5(1、2乙)運(yùn)行當(dāng)負(fù)載達(dá)到25.47MkW時(shí)，再更換為運(yùn)行方式6(1、2甲乙并列運(yùn)行)運(yùn)行。由前面的比較和公式(4—4)、(4—6)、(4—8)、(4—11)、(4-14)可給出圖4.2所示的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行劃分圖山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文第四章城中變電站的試驗(yàn)分析圖4.2城中站的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行劃分圖本章對(duì)城中變電站內(nèi)變壓器與供電線路結(jié)合后實(shí)際可有的操作方式進(jìn)行了理論分析，并繪制了城中變電站的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行曲線圖。這就為下一章城中變電站運(yùn)行策略的提出提供了依據(jù)。山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文第四章城中變電站的試驗(yàn)分析源并列運(yùn)行。對(duì)于城中變電站而言就是：正常運(yùn)行時(shí)應(yīng)先投入方式5(1、2乙)運(yùn)行，當(dāng)負(fù)載達(dá)到25.47MkW時(shí)改變?yōu)榉绞?(1、2甲乙并列)運(yùn)行(如圖4.2中紅色粗線所表示的運(yùn)行曲線);當(dāng)雙電源中某條線路出故障或者需要檢修不能進(jìn)行雙電源并列運(yùn)行時(shí)，應(yīng)改為一供一備的運(yùn)行方式，此時(shí)的運(yùn)行曲線為先投入方式2(1乙)運(yùn)行，當(dāng)負(fù)荷達(dá)到26.94MkW時(shí)改為方式1(1甲)運(yùn)行，如果負(fù)荷增加到39.16MkW時(shí)應(yīng)再改為方式4(1甲乙)運(yùn)行(如圖4.2中藍(lán)色中粗線所表示的運(yùn)行曲線)。由此我們2條線路供電永遠(yuǎn)比一條線路經(jīng)濟(jì)，最理想的情況就是損耗減少一半；同樣，如果由3條線路供電，則線路損耗在最理想的情況下減少3倍……這與前面電網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)經(jīng)濟(jì)運(yùn)正常方式下雙電源同時(shí)供電，高壓側(cè)分段開關(guān)K?斷開備用。當(dāng)其中一路供電電2、當(dāng)變壓器故障時(shí)一條主供電源，低壓側(cè)分段開關(guān)自投裝置自動(dòng)投入分段開關(guān)K?,恢復(fù)供電。這里要3、需注意的問題(1)這里需注意電磁環(huán)網(wǎng)的問題。在雙電源供電方式中，一般情況下不允許高山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文第五章城中變電站運(yùn)行策略的提出與分析大、破壞系統(tǒng)穩(wěn)定。出于高壓線路輸送容量遠(yuǎn)大于低壓編的《電力系統(tǒng)繼電保護(hù)規(guī)定匯編》的規(guī)定中明確注明500kV電網(wǎng)與220kV電網(wǎng)之間，220kV電網(wǎng)與110kV及以下電壓電網(wǎng)之間均不宜構(gòu)成電磁環(huán)網(wǎng)運(yùn)行。110kV及以下電壓等級(jí)的電網(wǎng)應(yīng)以輻射形開環(huán)運(yùn)行?！?2)本實(shí)例中站內(nèi)兩臺(tái)變壓器的容量相同而其供電線路的參數(shù)也基本一致，所(3)雙電源供電方式適合于內(nèi)橋接線的110kV和35kV變電站，不適合外橋接線的變電站。因?yàn)閮?nèi)橋接線對(duì)于線路的投入和切除比較障的投切相對(duì)繁瑣。下面以淄博市城中變電站為例，結(jié)合2008年7月25日負(fù)荷報(bào)表進(jìn)行新運(yùn)行方式山東理工大學(xué)碩士：學(xué)位論文第五章城中變電站運(yùn)行策略的提出與分析單位P:MWQ:MVarI:A2008年7月25日時(shí)間甲變110kV側(cè)甲變10kV側(cè)溫度甲變PQIPQ1T1010總損耗山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文第五章城中變電站運(yùn)行策略的提出與分析單位P:MWQ:MVarl:A2008年7月25日時(shí)間溫度乙變110kV側(cè)乙變10kV側(cè)溫度乙變TPQIPQIT總損耗山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文第五章城中變電站運(yùn)行策略的提出與分析時(shí)間甲變110kV側(cè)乙變110kV側(cè)方式6的負(fù)荷方式6的PQIPQIP總損耗第五章城中變電站運(yùn)行策略的提出與分析0.2418MWh。如果以2008年7月25日為標(biāo)準(zhǔn)則全年合計(jì)節(jié)約電量為：年至少可減少損耗電量56.65MWh,可見經(jīng)濟(jì)效益非常明顯。實(shí)際的節(jié)電效果：我們采集了城中變電站08全年的網(wǎng)損報(bào)表，從表中我們可以看出位城2線一直處于空閑狀態(tài)即08全年城中變電站都是采用一主一備供站名計(jì)量點(diǎn)電量城中站(1月)位城Ⅱ線0位城1線甲變926乙變946城中站(2月)位城Ⅱ線0位城I線甲變926乙變946城中站(3月)位城Ⅱ線0位城I線甲變926乙變946城中站(4月)位城Ⅱ線0位城I線甲變926乙變946城中站(5月)位城Ⅱ線0位城1線甲變926乙變946城中站(6月)位城Ⅱ線0位城1線甲變926乙變946城中站(7月)位城IⅡ線位城1線甲變926乙變946城中站(8月)位城Ⅱ線0位城I線甲變926乙變946山東理工大學(xué)碩士：學(xué)位論文第五章城中變電站運(yùn)行策略的提出與分析位城Ⅱ線0甲變926乙變946城中站(10月)位城Ⅱ線0甲變926城中站(11月)位城Ⅱ線0甲變926乙變946城中站(12月)位城Ⅱ線0甲變926乙變946通過城中變電站08全年的網(wǎng)損報(bào)表我們得知，城中站08全年損失的電量為109.23MWh,如果城中變電站出其一年的損失電量為87.048MWh,則一年可節(jié)約電量為甲變多很多。通過甲乙兩變的比較會(huì)發(fā)現(xiàn)原因是乙變1次側(cè)的功率因數(shù)比甲變1次側(cè)的功率因數(shù)低很多。甲變1次側(cè)的平均功率因數(shù)為0.94而乙變1次側(cè)的平均功率因再進(jìn)行論述，只對(duì)無功補(bǔ)償后的經(jīng)濟(jì)效益進(jìn)行分析。如果乙變的功率因數(shù)由現(xiàn)在的0.79提高到0.94其節(jié)能效益分析如下：現(xiàn)在乙變的平均功率因數(shù)為0.79,此時(shí)的綜合功率損耗率為：如果采取無功補(bǔ)償策略把功率因數(shù)提高到0.94,此時(shí)的綜合功率損耗率為：式中：cosα——為無功補(bǔ)償后的平均功率因數(shù)0.94。因此如果乙變的功率因數(shù)由現(xiàn)在的0.79提高到0.94后，乙變綜合功率的損耗率降低了0.103%,可見效益明顯。所以進(jìn)行無功補(bǔ)償提高功率因數(shù)，是電網(wǎng)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的良好方式，特別是對(duì)于無功補(bǔ)償不足的電站，補(bǔ)償后不僅能減5.2變壓器輔助冷卻設(shè)備的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行臺(tái)容量為50000kVA的自冷變壓器，這兩臺(tái)變壓器的平均負(fù)載率都高于0.5,而在08年7月25日當(dāng)天負(fù)載達(dá)到36MkW,負(fù)荷率接近0.8,進(jìn)入用電高峰的八月份其負(fù)荷率還會(huì)升高，此時(shí)由于環(huán)境溫度也很高使得變壓器的溫度常常會(huì)高于80℃。國(guó)際上認(rèn)為，變壓器油溫在80—140℃范圍內(nèi)，溫度每升高6℃,其絕緣壽命損失會(huì)增加一加，所以淄博供電公司考慮為城中站的一臺(tái)變壓器安裝輔助的冷卻設(shè)備(風(fēng)機(jī))?，F(xiàn)對(duì)冷卻設(shè)備的功率和運(yùn)行方式進(jìn)行分析，使得安裝冷卻設(shè)備后后，如果再降低將會(huì)花費(fèi)很大的代價(jià)，比如投入冷卻器的功率很大而變壓器的消耗卻溫度的降低來減少變壓器的損耗。因此我們?cè)谶M(jìn)行變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)運(yùn)行時(shí)把變壓器輔助冷卻設(shè)備的投入功率也考慮進(jìn)來是可行的，也是切合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際第二章我們分析的變壓器計(jì)算公式一般是以75℃為標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算的，當(dāng)變壓器運(yùn)行溫度降低為r℃時(shí)，變壓器的實(shí)際銅耗將發(fā)生變化，導(dǎo)致變壓器的損耗降低。所以降型號(hào)空載損耗負(fù)載損耗高低Pk負(fù)載損耗高低Pk?負(fù)載損耗中低Pk?萌水站甲變萌水站乙變土灣站甲變十灣站乙變其中萌水站乙變?yōu)轱L(fēng)冷，有1.1kW的風(fēng)機(jī)8只，運(yùn)行方式為全投或者不投兩種；土灣站乙變有0.25kW的風(fēng)機(jī)6只，運(yùn)行方式為全投或者不投兩種。時(shí)間乙變中壓側(cè)35kV乙變低壓側(cè)10kV溫度PQIPQIT我們以08年7月25日，典型日的平均負(fù)荷為準(zhǔn)進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性分析，由表5.5可知萌水站乙變當(dāng)日的平均溫度為44.7℃,此時(shí)乙變的風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式為全投。在這一溫度下變壓器的銅耗為：乙變一次側(cè)的銅耗：乙變二次側(cè)的銅耗：乙變?nèi)蝹?cè)的銅耗：式中：Pi、Pk?、Pk?——溫度為t℃時(shí)變壓器1、2、3側(cè)的銅耗；PR?、Pk?、Pk?——溫度為75℃時(shí)變壓器的1、2、3側(cè)的銅耗；β、β?、β?——溫度為t,℃時(shí)變壓器1、2、3側(cè)的負(fù)載系數(shù)。在外界環(huán)境溫度一致，負(fù)載相差不大，風(fēng)機(jī)不投入時(shí)，測(cè)得萌水站乙變的溫度為74℃,此時(shí)變壓器的銅耗為：乙變一次側(cè)的銅耗：乙變二次側(cè)的銅耗：乙變?nèi)蝹?cè)的銅耗：式中：PR?、P?、Pk?——溫度為℃時(shí)變壓器1、2、3側(cè)的銅耗。夏季時(shí)萌水站乙變風(fēng)機(jī)投入與不投入的經(jīng)濟(jì)性比較：投入風(fēng)機(jī)后由于變壓器溫度降低節(jié)約銅耗11.61kW,而投入的風(fēng)機(jī)功率為8.8kW,這樣投入風(fēng)機(jī)運(yùn)行后變壓器可以節(jié)約2.81kW。在夏季投入風(fēng)機(jī)運(yùn)行，不僅可以節(jié)約損耗，更重要的原因是可以在滿足用電負(fù)荷增加的前提下保證變壓器的運(yùn)行溫度不超標(biāo)，保證變壓器的運(yùn)行安全。時(shí)間乙變中壓側(cè)35kV乙變低壓側(cè)10kV溫度PQIPQIT09年3月25日萌水站乙變的平均溫度為39.3℃,風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式為全投入運(yùn)行。此時(shí)變壓器的銅耗為：乙變一次側(cè)的銅耗：乙變二次側(cè)的銅耗：乙變?nèi)蝹?cè)的銅耗：同樣在外界環(huán)境溫度一致，負(fù)載相差不大，風(fēng)機(jī)不投入時(shí)，測(cè)得變壓器溫度為51℃,此時(shí)變壓器的銅耗為：乙變一次側(cè)的銅耗：乙變二次側(cè)的銅耗：乙變?nèi)蝹?cè)的銅耗：在春季時(shí)萌水站乙變風(fēng)機(jī)投入與不投入的經(jīng)濟(jì)性比較：投入風(fēng)機(jī)后由于變壓器溫度降低節(jié)約銅耗3.67kW,而投入的風(fēng)機(jī)功率為8.8KW,節(jié)約的銅耗小于投入的風(fēng)機(jī)功率，此時(shí)投入風(fēng)機(jī)運(yùn)行是不經(jīng)濟(jì)的，在安全性上由季環(huán)境溫度不高，而且變壓器的負(fù)載也不大，所以實(shí)測(cè)變壓器的運(yùn)行溫度低于80℃。造成同一變壓器在不同季節(jié)，變壓器風(fēng)機(jī)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)效益不一致的主要原因是環(huán)境溫度在試驗(yàn)中我們還發(fā)現(xiàn)在09年3月25日這一天，負(fù)載系數(shù)同樣較小的情況下，土?xí)r間甲變中壓側(cè)35kV甲變低壓側(cè)10kV溫度PQ1PQIT此時(shí)土灣站乙變的平均溫度為34.4℃,風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式為全投入運(yùn)行。變壓器的銅同樣在外界環(huán)境溫度一致，負(fù)載相差不大，風(fēng)機(jī)不投入時(shí)，測(cè)得變壓器溫度為47℃,此時(shí)變壓器的銅耗為：投入風(fēng)機(jī)后由于變壓器溫度降低節(jié)約銅耗2.51kW,而風(fēng)機(jī)功率為1.5kW,這樣投入風(fēng)機(jī)運(yùn)行后可以節(jié)約1.01kW。造成土灣站與萌水站差距的原因是土灣站風(fēng)機(jī)功輔助冷卻設(shè)備(風(fēng)機(jī))的功率選擇和運(yùn)行策略的制定。首先要保證安裝輔助冷卻設(shè)備后變壓器正常運(yùn)行時(shí)降溫效果能達(dá)到20℃,同時(shí)保我們就以08年7月25日典型日為例進(jìn)行分析，此時(shí)滿足上述要求的輔助冷卻設(shè)因此只要風(fēng)機(jī)功率不高于2.9kW就可以滿足春秋和夏季非用電高峰期變壓器安全和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的要求。但是夏季的最高溫度在8月份，而且到時(shí)變壓器的負(fù)荷還會(huì)增所以我們選擇安裝輔助冷卻設(shè)備的功率為5kW,其運(yùn)行方式均分為兩組運(yùn)行，山東理工大學(xué)碩上學(xué)位論文第五章城中變電站運(yùn)行策略的提出與分析5.3本章小結(jié)本章以第四章城中變電站運(yùn)行方式的分析為基礎(chǔ)，有針對(duì)性的提出了城中變電站的運(yùn)行策略，并對(duì)該策略的安全性能進(jìn)行了分析，對(duì)該策略的經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證，最后對(duì)變電站的無功補(bǔ)償和輔助降溫設(shè)備的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行進(jìn)行了分析，把它們也納入到經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的范疇之中。第六章結(jié)論6.1論文結(jié)論沒有具體的研究。本文以淄博市110kV城中變電站為對(duì)象開展雙電源供電的變壓器中變電站的實(shí)際情況，對(duì)城中站6種運(yùn)行方式進(jìn)行了比較，在結(jié)合安全性能和便于操作的前提下提出了以雙電源供電運(yùn)行為主，一供一備運(yùn)行方式為輔的組合運(yùn)行策略；1、對(duì)電網(wǎng)內(nèi)的變壓器特別是新引進(jìn)的節(jié)能變壓器進(jìn)行理論分析，找出其經(jīng)濟(jì)運(yùn)2、在進(jìn)行變電站內(nèi)變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行控制時(shí)，應(yīng)該把供電線路，無功補(bǔ)償，輔助3、要注重對(duì)提出的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行策略進(jìn)行安全性能分析。同時(shí)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式與實(shí)際6.2實(shí)際操作中需要注意的問題1、如果實(shí)際操作的變電站內(nèi)變壓器臺(tái)數(shù)過多，則可有的運(yùn)行方式就會(huì)大大增加2、電站的供電線路有時(shí)不是專門的供電線路，線路上可能還帶有其它的電站或負(fù)載，這時(shí)在考慮帶供電線路的變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行時(shí)，要把線路上的其他負(fù)載去掉后再進(jìn)行。山東理工大學(xué)碩士學(xué)位論文變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的研究是一個(gè)涉及范圍很廣泛的課題，由于時(shí)間和技術(shù)水平有限還需要繼續(xù)完善。從目前情況來看，變壓器和供電線路相結(jié)合后變電站經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的發(fā)展趨勢(shì)是：1、推行節(jié)能變壓器，進(jìn)行低壓電網(wǎng)優(yōu)化升級(jí)改造，按照經(jīng)濟(jì)電流密度原則選擇合適的導(dǎo)線，城市電網(wǎng)應(yīng)推廣使用電纜供電，同時(shí)利用現(xiàn)代電子技術(shù)通過參數(shù)調(diào)節(jié)進(jìn)行無功補(bǔ)償?shù)?，?shí)現(xiàn)變電站的綜合最佳。2、充分利用調(diào)度自動(dòng)化、變電站自動(dòng)化、配電網(wǎng)自動(dòng)化系統(tǒng)和線損在線分析軟件，對(duì)變電站內(nèi)的線路和變壓器進(jìn)行綜合分析，改變當(dāng)前依賴歷史數(shù)據(jù)進(jìn)行離線分析、人工操作的現(xiàn)狀，實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)在線分析和設(shè)備及時(shí)調(diào)控。3、變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行中注重節(jié)能技術(shù)措施與管理辦法的結(jié)合，在保證技術(shù)措施到位的同時(shí)降低人為損失，最大限度的降低損耗。[1].胡景生.變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行[M].中國(guó)電力出版，1999.[2].富蘭克林著,崔立軍等譯.變壓器全書[M].機(jī)械工業(yè)出版社，1990.[4].楊佳.變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行實(shí)用化方法的研究[D].河海大學(xué)碩士論文.2006.4.[5].孫成寶，金哲.現(xiàn)代節(jié)電技術(shù)與節(jié)屯工程[M].中國(guó)水利水電出版社，2005[6].謝毓城.電力變壓器手冊(cè)[M].機(jī)械工業(yè)出版，2003.[7].胡景生，林俐.對(duì)電力系統(tǒng)變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行中誤區(qū)的剖析[J],現(xiàn)代屯力.2003.4,第20卷，第2[8].張利生.電力網(wǎng)電能損耗管理及降損技術(shù)[M].中國(guó)電力出版社，2005.[9].李東，咸日常.配電變壓器的發(fā)展趨勢(shì)與應(yīng)用情況介紹[J],山東電力技術(shù).2003.4:35-38.[10].咸日常.變電所用配電變壓器容量選擇的安全經(jīng)濟(jì)分析[J],變壓器.2006.8,第8期：45-48.[11].李小安.配電變壓器無功功率的消耗與節(jié)能[J],屯工技術(shù)雜志.1999.3,第2期：45-47.[12].鄧佑滿，張伯明，相年德.配電網(wǎng)絡(luò)電容器實(shí)時(shí)優(yōu)化投切的逐次線性數(shù)據(jù)規(guī)劃法[J],中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào).1995,第15期：375-382.[13].咸日常，徐波濤，宋曉虹.電力變壓器運(yùn)行中的溫度異常與現(xiàn)場(chǎng)處理[J],高電壓技術(shù).2006.10,第10期：134-136.[14].曹志平.大型配電變壓器經(jīng)運(yùn)行研究[D].太原理工大學(xué)碩士論文.2005.[15].賈士民，解巖，李健.淺談供屯線路與配電變壓器的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行[J],華北電力技術(shù).2003.6:45-48.[16].咸日常.變電站供電負(fù)荷與變壓器的容量選擇[J],變壓器.2004.7,第7期：38-42.[17].Haggerty,N.KandMalone,T.P.“ApplyinghighefficiencytraMagazine,IEEE,Vol.4,pp.50-56,Nov-Dec.1998.[18].汪方中.地區(qū)電網(wǎng)變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行工程化研究[D].河海大學(xué)碩士論文.2003.6[20].王英，韓富春，張麗，武天文.配電變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式研究[J],太原理工大學(xué)學(xué)報(bào).2004.11,[21].黃富德.配電網(wǎng)絡(luò)的降損途徑[J],四川電力技術(shù).2005.5,第5期：48-5[23].盧志剛，李爽，韓彥玲，朱連波.配電網(wǎng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行區(qū)域的研究及應(yīng)用[J],高電壓技術(shù).2007.6,第33卷，第6期：156-159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