第一章方案比選

橋址位于某高速公路K1486+313處。路線跨越河谷，溝寬24m。該谷內(nèi)有一條深

10的溝，平時(shí)干涸，雨季又山洪流過，設(shè)計(jì)流量Q%=106m3/s。設(shè)計(jì)流速5.34m/s。該

地區(qū)屬于黃土高原地區(qū)，地質(zhì)條件較為簡樸。上部覆蓋8m的一般新黃土，下部為一般

半堅(jiān)硬新黃土。地質(zhì)承載力較低。根據(jù)地質(zhì)狀況提出三種比選方案：

一.6x40m持續(xù)梁方案（推薦方案）

上部采用預(yù)應(yīng)力混凝土持續(xù)箱梁，等跨布置，梁高下部采用樁柱式橋墩，輕型

橋臺。整孔架設(shè)，簡支轉(zhuǎn)持續(xù)體系，梁體通過預(yù)制廠預(yù)制。先期主梁自重內(nèi)力即為簡支

梁內(nèi)力當(dāng)所有構(gòu)造連成持續(xù)體系后，再施工橋面鋪裝，則A/。按最終的連

O

續(xù)梁體系進(jìn)行計(jì)算。持續(xù)梁在恒載作用下，由于支點(diǎn)負(fù)彎矩日勺卸載作用，跨中正彎矩明

顯減小，其彎矩圖形與同跨懸臂梁相差不大，但持續(xù)梁在活載作用下，因主梁持續(xù)產(chǎn)生

支點(diǎn)負(fù)彎矩，對跨中正彎矩仍又卸載作用，其彎矩分布要比懸臂梁合理由于采用的是

等跨布置，則邊跨內(nèi)力左制全橋內(nèi)設(shè)計(jì)。此外邊跨過長，減弱了邊跨口勺剛度將增大活載

在中跨跨中截面處n勺彎矩變化幅值，增長預(yù)應(yīng)力束筋數(shù)量。不過由于該橋長度較長并且

采用先簡支后持續(xù)日勺施工措施，則等跨構(gòu)造受力性能差的缺陷完全可以從施工經(jīng)濟(jì)效益

提高得到賠償。持續(xù)梁在恒載活載作用下，支點(diǎn)截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對值來

看，支點(diǎn)截面的?負(fù)彎矩往往不小于跨中截面日勺正彎矩，因此采用變高度梁能很好日勺符合

梁日勺內(nèi)力分布規(guī)律。此外，變高度梁使梁體外形友好節(jié)省材料并增大橋下凈空。等高持

續(xù)梁日勺缺陷是，梁在支點(diǎn)上不能運(yùn)用增長梁高而只能增長預(yù)應(yīng)力束筋來抵御較大日勺彎

矩，材料用量大，但其長處是構(gòu)造構(gòu)造簡樸。則綜合采用箱梁外輪廓等高，內(nèi)輪廓變高

度口勺方式。

預(yù)應(yīng)力混凝土持續(xù)梁設(shè)計(jì)中的一種特點(diǎn)是，必須以各個(gè)截面H勺最大正、負(fù)彎矩的絕

對值之和，也即按彎矩變化幅值布置預(yù)應(yīng)力束筋。在公路橋中，山于恒我彎矩占總彎H勺

比例較大，實(shí)際上支點(diǎn)控制設(shè)計(jì)的負(fù)彎矩，跨中控制設(shè)計(jì)的是正彎矩。在梁體中，彎矩

又正、負(fù)變號的區(qū)段僅在支點(diǎn)到跨中的某一區(qū)段。這樣，預(yù)應(yīng)力束筋并不增大用量，就

能滿足設(shè)計(jì)的規(guī)定。為克服鋼筋混凝土持續(xù)梁因支點(diǎn)負(fù)彎矩在梁頂面產(chǎn)生裂縫，影響使

用年限，在支點(diǎn)負(fù)彎矩區(qū)段布置預(yù)應(yīng)力束筋，以承擔(dān)荷載產(chǎn)生白勺負(fù)彎矩，在梁及I正彎矩

區(qū)段仍布置一般鋼筋，陶成局部預(yù)應(yīng)力混凝土持續(xù)梁。這種構(gòu)造具有良好的經(jīng)濟(jì)及使用

效果，施工較預(yù)應(yīng)力混凝土持續(xù)梁以便。持續(xù)梁是超靜定構(gòu)造，基礎(chǔ)不均勻沉降將在構(gòu)

造中產(chǎn)生附加應(yīng)力，因此對橋梁基礎(chǔ)規(guī)定較高，一般宜用于地基很好日勺場所。此為，箱

梁截面局部溫差，混凝土收縮、徐變及預(yù)應(yīng)力均會在構(gòu)造中產(chǎn)生附加內(nèi)力，增長設(shè)計(jì)計(jì)

算的復(fù)雜性。

預(yù)應(yīng)力充足運(yùn)用施工設(shè)備機(jī)械化，生產(chǎn)工廠化，從而提高了施工質(zhì)量，減少了施工

費(fèi)用。其突出長處是構(gòu)造剛度大，變形小，動力性能好，主梁變形撓曲線平緩，又利于

高速行車。

6X400()

nE

圖1-1方案一立面圖（單位：cm）

E0[]

□□

圖1—2方案一橫斷面圖

二.預(yù)應(yīng)力混凝土持續(xù)剛構(gòu)方案（比選方案）

持續(xù)剛構(gòu)橋是預(yù)應(yīng)力混凝土大跨度梁式橋的重要橋型之一，它綜合了持續(xù)梁和T形

鋼構(gòu)橋日勺的受力特點(diǎn)，將主梁做成持續(xù)梁體，與薄壁橋墩固結(jié)而成。持續(xù)剛構(gòu)橋是墩梁

固結(jié)的持續(xù)梁橋。由于這種體系運(yùn)用主墩的柔性來適應(yīng)梁的縱向變形。梁墩內(nèi)固結(jié)點(diǎn)設(shè)

置在中跨的1號墩上，由于運(yùn)用高墩的柔度可以適應(yīng)構(gòu)造的預(yù)加力、混凝土徐變和溫度

變化所引起的縱向位移，邊跨較矮的墩，相對剛度較大，可將較設(shè)在橋墩的底部。橋梁

餓伸縮縫設(shè)在持續(xù)梁兩端的I橋臺上。為保證構(gòu)造日勺水平穩(wěn)定性，橋臺處需設(shè)置控制水平

位移的擋塊。由于構(gòu)造上墩梁固結(jié)，為減少次內(nèi)力的敏感性，從而選擇抗壓剛度大、抗

推剛度小的雙薄壁橋墩，是墩適應(yīng)梁的構(gòu)造口勺變形。

采用平衡懸臂施工法，跨徑采用70+100+70m,箱梁的根部梁高取5m,跨中取2m。加

人H勺箱梁根部梁高，一般可使正彎矩減小，正彎矩區(qū)縮短，是主梁大部分承受負(fù)彎矩，

這樣可使大多數(shù)預(yù)應(yīng)力鋼束布置在梁的頂部，構(gòu)造與施工都比較簡樸。伴隨高的增長，

薄壁橋墩對上部梁體的嵌固作用越來越小，逐漸蛻化為柔性墩的作用。當(dāng)薄壁墩高度不

小于10m是，跨中恒載正彎矩M4與支點(diǎn)恒、活載負(fù)彎矩Me、于持續(xù)梁的對應(yīng)彎

矩值"小、"小、"p2相差無幾，而跨中活載最大正彎矩”川，在H不小于20m時(shí)亦靠

近持續(xù)梁向?qū)?yīng)彎矩值，由此可見，持續(xù)剛構(gòu)體系上部構(gòu)造的受力性能如同持續(xù)梁同樣,

而薄壁墩底部所承受的彎矩，梁體內(nèi)的軸力伴隨墩高的增大而急劇減小。在跨徑大而墩

高小時(shí)持續(xù)剛構(gòu)橋中，由于體系溫度的變化，混凝土收縮等將在墩頂產(chǎn)生較大的水平位

移。為減少水平位移在墩中產(chǎn)生H勺彎矩，持續(xù)剛構(gòu)橋常采用水平抗推剛度較小的雙薄壁

墩。

由于持續(xù)剛構(gòu)體系除了保持了持續(xù)梁的各個(gè)長處外，墩梁固結(jié)節(jié)省了大型支座的昂

貴費(fèi)用，減少了墩及基礎(chǔ)日勺工程量，并改善了構(gòu)造在水平荷載作用下的受力性能，即柔

性墩按剛度比分派水平力。

懸臂施工可以使用少許日勺機(jī)具設(shè)備免除設(shè)置支架，以便日勺跨越深谷、大河和交通量

大的道路，施工不受跨徑限制，但因施工受力特點(diǎn)，懸臂施工宜在變截面梁中使用。

由于施工的重要作業(yè)都是在掛籃中進(jìn)行，掛籃可設(shè)頂棚和外罩以減少外界氣候影響，便

于養(yǎng)護(hù)和反復(fù)操作，有助于提高效率和保證質(zhì)量；同步在懸臂澆筑過程中還可以不停的

調(diào)整階段的誤差，提高施工精度，但施工工期比較長。

圖1-3方案二立面圖（單位：cm）

三.預(yù)應(yīng)力混凝土T形剛構(gòu)方案（懸臂施工法）

T形剛構(gòu)是一種墩梁固結(jié)、具有懸臂受力特點(diǎn)的梁式橋。由于懸臂梁承受負(fù)彎矩，T

形剛構(gòu)選用預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造，在跨中設(shè)剪力較。它的上部構(gòu)造所有是懸臂部分，相鄰

兩懸臂端通過剪力皎連接,剪力較是一種只能豎向傳遞剪力，但不能傳遞水平力和彎矩

的構(gòu)造構(gòu)造。當(dāng)在一種T形構(gòu)造單元上作用有豎向力時(shí)，相鄰的T形單元將因剪力較日勺

存在血同步受力，從血減輕了直接受荷口勺T形單兀的構(gòu)造內(nèi)力。從構(gòu)造受力與牽制懸臂

的變形來看，剪力較起了有利的作用。帶錢的、對稱淤JT形剛構(gòu)橋在恒載作用下是靜定

構(gòu)造，在活載作用下是超靜定構(gòu)造。帶較RJT形剛構(gòu)橋由日照、溫差、混凝土收縮需徐

變和基礎(chǔ)的不均勻沉降等原因的影響，剪力較兩側(cè)的懸臂的撓度不會相似，必然產(chǎn)生附

加內(nèi)力。這些撓度的I和附加內(nèi)力事先難以精確估計(jì)，又不易采用合適日勺措施加以清除和

調(diào)整。另一方面，中間校接構(gòu)造復(fù)雜，用鋼量和費(fèi)用也將增長。此外，在運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)，

被處往往因下?lián)辖切纬烧劢牵瑢?dǎo)致車輛跳動，且剪力較也易損壞。采用懸臂施工的預(yù)應(yīng)

力混凝土T形剛構(gòu)，由于施工階段的受力于構(gòu)造使用狀態(tài)下H勺受力一致，是比較經(jīng)濟(jì)日勺

方案。T形剛構(gòu)H勺橋型方案分跨H勺選擇布置是本著一般橋型設(shè)計(jì)所遵照的共同原則外,

對T形剛構(gòu)橋還考慮到全橋的T形單元尺寸經(jīng)也許相似，以簡化設(shè)計(jì)與施工。T形剛構(gòu)

的布置應(yīng)盡量對稱，以防止T形剛構(gòu)橋墩承受不平衡的彎矩。為到達(dá)上述規(guī)定，本方案

采用30+30+60+60+30+30m分跨布置。為此邊跨上必須由橋臺挑出懸臂，而是橋臺受力

不利。懸臂直接支承在墩臺的單方向活動支座上，雖可減少活載的撓度，但當(dāng)活載所有

通過支座時(shí)，將產(chǎn)生拍擊作用。

從施工以便方面考慮梁高沿橋縱向的變化曲線選擇折線形底版，在折線夾角H勺角平

分線上布置某些斜向橫隔板通至梁頂，一平衡折線底版的向空推力，則課節(jié)省曲線底版

的作為曲桿受壓而增設(shè)日勺鋼筋。在支點(diǎn)處選梁高3m,而跨中梁高1m。

必須指出，預(yù)應(yīng)力混凝土T形剛構(gòu)的受力特點(diǎn)是長懸臂體系，全跨以承受負(fù)彎矩為

主，預(yù)應(yīng)力束筋布置于梁的頂面，它與節(jié)段懸臂施工措施的協(xié)調(diào)配合是它的重要特點(diǎn)。

并為這種橋型歐J施工懸空作業(yè)機(jī)械化、裝配化提供了有利的條件，尤其是對跨越深水、

深谷、大河、急流的大跨徑橋梁，施工十分有利，并能或得滿意日勺經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，

這重要是與持續(xù)梁相比，同樣采用懸臂施工方案，而后者要增長一道工序在墩上臨

時(shí)固結(jié)以利于懸臂施工，T形剛構(gòu)橋雖橋墩很大但在大跨度橋中省去了價(jià)格昂貴日勺大型

支座和防止此后更換支座的困難。它在跨中有一伸縮縫，行車平順條件不如持續(xù)梁，但

由于上述多種原因，其綜合的材料用量和施工費(fèi)用卻比持續(xù)梁經(jīng)濟(jì)。當(dāng)然，在構(gòu)造剛度、

變形、動力性能方面，T形剛構(gòu)都不如持續(xù)梁。

表1—4方案三立面圖（單位：cm）

綜合以上方案，遵照“合用、經(jīng)濟(jì)、安全、美觀、技術(shù)先進(jìn)和環(huán)境保護(hù)可持續(xù)”的

基本原則。必須合用，要有足夠日勺承載能力，能保證行車的暢通、舒適和安全;既滿足

目前的需要又考慮此后日勺發(fā)展；既滿足交通運(yùn)送本省日勺需要，也要考慮到支援農(nóng)業(yè)，滿

足農(nóng)田排水澆灌的需要；靠近都市、農(nóng)村、鐵路及水利設(shè)施日勺橋梁，還應(yīng)結(jié)合各有關(guān)方

面日勺規(guī)定，考慮綜合運(yùn)用；橋梁還應(yīng)考慮在戰(zhàn)時(shí)適應(yīng)國防日勺規(guī)定；在特定地區(qū)，橋梁還

應(yīng)滿足特定條件下日勺特殊規(guī)定。只有在滿足了合用這一基本條件后，才能談向上對橋梁

構(gòu)造的其他規(guī)定，既做到總造價(jià)經(jīng)濟(jì)，又保證工程質(zhì)量和合用的安全可靠。在合用、經(jīng)

濟(jì)和安全的前提下，盡量是橋梁具有優(yōu)美日勺外形，并與周圍日勺環(huán)境相協(xié)調(diào)，這就是美觀

的規(guī)定。合理口勺輪廓是美觀口勺重要原因。但不要把美觀片面理解成為豪華的細(xì)部這方面

增長的費(fèi)用是不妥當(dāng)?shù)模?/p>

由于高速公路規(guī)定行車平順舒適，則方案三提供的預(yù)應(yīng)力混凝土T形剛構(gòu)方案不合

用。由于支座沉降變化產(chǎn)生的附加力，持續(xù)剛構(gòu)比持續(xù)梁稍大。本著以上口勺原則綜合考

慮，決定采用方案?提供的16x40m持續(xù)梁方案（簡支轉(zhuǎn)持續(xù)施工）。

第二章橋墩設(shè)計(jì)

第一節(jié)活載計(jì)算

活載橫向分布系數(shù)

荷載對稱布置用杠桿法，非對稱布置用偏心受壓法

(-)單列汽車對稱布置

3)L90

圖2—1單列汽車對稱布置(單位：cm)

K\=Ka=0

147.5-901147.5+90…

------------+-x-------------=0.5

(-)雙列汽車對稱布置

=lx295+147.5-180-65+lx147.5-65+lx147.5+130+65

-229522952295

=0.835

圖2—2雙列汽車對稱布置（單位：cm）

（三）三列汽車對稱布置

圖2—3三列汽車對稱布置（單位：cm）

U0190+130-147.5190+130-147.5+180八=一

K.=K.=-x--------------------+-x---------------------------=().551

422952295

1295+147.5-130-90-1801295+147.5-130-90

—x—x

22952295

1147.5-901147.5+90

+-X---------—x---------=0.949

22952295

（四）單列汽車非對稱布置

圖2—4單列汽車非對稱布置（單位：cm）

I?a.

K.=—±----'—n=4e=347.5

n2

<=i

2￡4=2X(147.52+440.52)=431593

'347.5x440.5=0605

1+347.5X147.5=0369

,4431593~4431593

1347.5X147.51347.5x440.5八八

=Q131----------------=-0.105

44315934431593

（五）雙列汽車非對稱布置

n=4e=192.52工4：=2x(147.52+440.52)=431593

#=|

1192.5x440.5

-4-------------=0.446

4431593

1+1475x1925=()316

4431593

『川必

1801309090130180

-111「2?1；「3?「4

△△44

山\______1嘰」147.5|295|

圖2—5雙列汽車非對稱布置（單位：cm）

（六）三列汽車非對稱布

圖2—6三列汽車非對稱布置（單位：cm）

n=4e=37.52^?,2=2x(147.52+440,52)=431593

137.5x440.5

=().288

4431593

37.5x147.5

=0.263

431593

137.5X147.5=0237

4431593

37.5x440.5

=0.212

431593

二.汽車順橋行駛

（一）單孔單列車

Pk

山川IWWWIII

,3950'

,3950

4000BiB：4000

圖2—7順橋向單孔車布置（單位：cm）

395

B.=0從=10.5x—+338=545.375kN

■2

B=B]+B?=545.375kN

（二）雙孔單列車

10.5x39.5

“1二=207.375kN

12

395

B.=10.5x+338=545.375kN

2

B=B[+B、=752.75kN

Pk

q卜

111IlUllUUUllIllUllllMUUIIUIIIIUUIUUIII1

M“3950

3950

/

緲004000

BiB；

圖2—8順橋向雙孔車布置（單位：cm）

三.活載橫向分派后各梁支點(diǎn)反力

當(dāng)橋梁橫向布置車隊(duì)數(shù)不小于2時(shí)，應(yīng)考慮計(jì)算荷載效應(yīng)日勺橫向折減，但折

減

后的效應(yīng)不得不不小于兩行車隊(duì)布載日勺計(jì)算成果。車隊(duì)數(shù)為3時(shí)，折減系數(shù)0.78

計(jì)算式為：R,=BxK,

計(jì)算成果如下表：表2—1

表2—1各梁活載反力表

荷載橫向分派狀況汽車荷載

計(jì)算措施荷載布置分布系數(shù)單孔荷載(kN)雙孑」荷載(kN)

ki=000

單列車對稱

k2=0.500272.688376.375

布置

545.375752.75

k3=0.500272.688376.375

k=000

杠桿法4

ki=0.16589.987124.204

雙列車對稱

k2=0.835455.388628.546

布置

545.375752.75

k3=0.835455.388628.546

k4=0.16589.987124.204

ki=0.551300.502414.765

三列車對稱

k2=0.949517.561714.360

布置

545.375752.75

k3=0.949517.561714.360

k4=0.551300.502414.765

(續(xù)上表)

ki=0.605329.952455.414

單列車

k2=0.369201.243277.765

非對稱

545.375752.75

布置k3=0.13171.44498.610

30.105-57.264-79.039

偏心ki=0.446486.475671.453

受壓法雙歹IJ車

k2=0.316344.677475.738

非對稱

1090.751505.5

布置k3=0.184200.698277.012

k4=0.05458.90181.297

ki=0.288367.539507.293

三歹U車

k2=0.263335.635463.257

非對

1276.1781761.435

稱布置k3=0.237302.454417.460

k4=0.212270.550373.424

第二節(jié)恒載活載反力匯總

一.沖擊系數(shù)計(jì)算

乃I3.25xlO10

=2.26Hz

2x39.52V0.305x21160

1=39.5

Ec：構(gòu)造材料的彈性模量，0混凝土耳=3.25x同。N/n?

/.：構(gòu)造跨中橫截面截面慣性矩/,=0.3045m4

in.：構(gòu)造跨中單位長度質(zhì)量211601^佃，〃?<=6/8，G=207584N/m,構(gòu)

造跨中處延米構(gòu)造重力，g=9.81〃z/s2

//=0.17671nf-0.0157=0.128

二,各梁恒載反力

表2-2各梁反力匯總

1號梁2號梁3號梁4號梁

荷載狀況

"(kN)/?2(kN)4(kN)凡(kN)

上部恒載2069.9951998.6511998.6512069.995

雙孔雙列對稱（1+4）283.601187.652187.652283.601

雙孔雙列非對稱（1+"）757.399536.632312.47091.703

雙孔三列對稱（1+〃）471.251377.851377.851471.251

雙孔三列非對稱(1+M572.227522.554470.895421.222

表2-3各梁恒載反力

中梁邊梁一孔上部各梁支座反力(M)

(kNIm)(&N/〃2)(kN)邊梁中梁

50.98652.8068137.296999.3261034.998

第三節(jié)雙柱反力G計(jì)算

=—(762.5/?,+467.5/?,+172.5/?,-122.5氏)

640134

表2-4墩柱反力ir算表

荷載狀況G,(kN)

上部恒載4068.648

雙孔雙列對稱布置x(l+〃)531.573

雙孔雙列非對稱布置x(l+〃)1535.243

雙孔三列對稱布置x(l+〃)957.787

雙孔三列非對稱布置x(l+〃)1251.810

圖2-9雙柱反力計(jì)算簡圖（單位：cm）

第四節(jié)蓋梁各截面內(nèi)力計(jì)算

一.蓋梁自重及內(nèi)力計(jì)算

12345

145>85>198

rfI

9

、E

O

、

，66,“10

12345

圖2T0蓋梁內(nèi)力計(jì)算單位(cm)

自重計(jì)算:

11力e1-356+0.80

1-1薇面:----------x1.45x26x2.1=60.965W

2

2-2截面：1'>6?1'*o375x26x2.1=41.77

2

3-3截面：0.85xl.5x26x2.1=49.725雨

4-4截面：1.95x1.5x26x2.1=l00.913kN

S—5截面.475x1.5x26x2.1=8628JW

彎矩計(jì)算：

1—1截面：60.965x(-0.66)=-40.237ZN?/〃

2-2截面：41.771x(-0.1)+60.965x[-(0.66+0.375)]=-70.618kN7n

3-3截面：41.771x[-(0.1+0.85)]+60.965x[-(0.66+1.225)]+49.725x0.425

=-179.O8A7V/n

4-4截面：41.771x[-(0.1+2.83)]+60.965x[-(0.66+3.205)]+49.725x(-2.405)

+100.913x(-0.99)+339.662x1.98=30.229M?m

5-5截面：41.771x[-(0.1+4.30)]+60.965x[-(0.66+4.308)]+236.95lx(-3.305)

+339.662x3.455=33.4O8Z7V-m

表2-5蓋梁自重及內(nèi)力表

截面自重彎矩

剪力(ZN)

編號

(kN?tn)

3)。左。右

160.965-40.237-60.965-60.965

241.771-70.618-102.736-102.736

349.725-179.08-152.461187.201

4100,91330.22986.28886.288

586.28833.40800

二.彎矩計(jì)算

支點(diǎn)彎矩采用非對稱布置時(shí)日勺計(jì)算值，跨中彎矩采用對稱布置時(shí)日勺計(jì)算值。

M=0M2_2=-0.375/?,=-1.225/?,

MI=—2-95R1+1.725GlMR5=-5.73/?.I-1.475/^L+3.2G.I

表2-6反力計(jì)算表

荷載墩柱反力梁反力

狀況

G（kN）

凡剛）用3)

上部恒載4068.6482069.9951998.652

汽車對稱布置957.781471.251377.851

汽車非對稱布置1535.243957.399536.632

表2-7彎矩計(jì)算表

荷載

M(kN-m)

狀況

1-12-23-34-45-5

上部恒載0-787.498-2535.744911.9331789.408

汽車對稱置0-176.719-577.282261.982192.699

汽車非對稱0-284.025-927.814413.967281.651

表2-8剪力計(jì)算表（單位：kN）

荷載狀況截面1—12—23—34—45—5

上部左0-2069.995-2069.9951998.6530

恒載

右-2069.995-2069.9951998.65300

汽車左0-471.251-471.251486.53108.679

對稱

右-471.251-471.251486.53108.679108.679

汽車左0-757.399-757.399777.844211.212

非對稱

右-757.399-757.399777.844241.212241.212

表2-9彎矩組合表（單位：kN-m）

編號荷載狀況1—12—23—34—45—5

1上部恒載

0-787.498-2535.744911.9331789.408

2蓋梁自重-40.237-70.618-176.08030.22933.408

3汽車對稱

0-176.719-577.282261.982192.699

4汽車非對稱

0-284.025-927.814413.967281.651

51+2+3-40.237-1034.835-3289.10612()4.1442023.515

61+2+4-40.237-1142.141-3639.6381356.1292104.467

表2-10剪力組合表（單位：kN）

編*7lH]荷我截1—12—23—34—45—5

號情況面

上部左0-2069.995-2069.9951998.6530

1恒載

右-2069.995-2069.9951998.65300

蓋梁左-60.965-102.736-152.46186.2880

2自重

右-60.965-102.736187.20186.2880

汽車左0-471.251-471.251486.53108.679

3對稱

右-471.251-471.251486.53108.679108.679

汽車左0-757.399-757.399777.844241.212

4非對稱

右-757.399-757.399777.844241.212241.212

左-60.965-2643.982-2694.2072571.471108.679

51+2+3

右-2602.211-2643.9822672.3842862.785108.679

左-60.965-2930.130-2980.355194.967241.212

61+2+4

右-2888.359-2930.1302963.698327.500241.213

第五節(jié)蓋梁配筋設(shè)計(jì)

一.3—3、5—5截面縱向受拉鋼筋計(jì)算

對3—3截面:

3639.638x106坨雙

afb%；1.0x14.3x2100x1400

4=71-24二0064

兀=0.5(1+,-2%)=0.968

3639.638x10、

A—nwc=746()〃〃/

fyYsh-360x0.968x1400

選配鋼筋35①22,實(shí)酉已A=1600mm2

對5—5截面:

M心二2104.467x106=

afbh/1.0x14.3x2100x1400''

4=1-1-24=0.036

人=().5(1+/-2?)=0.982

A-Mnax2104.467x10-=4252W

fyyji360x0.982x1400

選配鋼筋32中22,實(shí)配A,=4561mm2

二.復(fù)核截面尺寸

=0.67<4.0

bb2100

025“bh°=0.25xl.0xl4.3x!400x2100xl03

=3051.5kN>K狀=2980.355ZN

截面尺寸滿足受剪規(guī)定

三.驗(yàn)算與否需要按計(jì)算配置腹筋

0.7瓦/%=0.7x1.0x2100x1400x10-3

=2942.940kN<匕優(yōu)=2963.698kN

需要按計(jì)算配置腹筋

四.計(jì)算腹筋

為了充足運(yùn)用縱向鋼筋，考慮部分彎起作為抗剪腹筋，并伸入支座截面作為承受

負(fù)彎矩H勺縱向鋼筋，因此先配置刎0@161和加0@150,d=]0mm>dn.n=6mm,

S=161<Snux=250/n/n；

旦=2x78.52m06%

bS2100x161

o24f143

p==0.24x—=0.0935%<n=0.106%

/.vv.mmiin/?'sv

JyV36()

滿足最小配箍率規(guī)定

1.75A

A+1.0J

1.752X本5

xl.43xl400x2100+210x———x2100

1.5+1.()15()

=2372.983攵N<2980.355攵N

對3—3截面:

綜*=2963.69—3坐83=29()9.926，/

4'=

0.8fysin450.8x360xsin45

取Ash'=304l〃z〃?

對5—5截面:

(曦X-%)=2372983-24126=}050.238〃〃〃

0.8/、,sin450.8x360xsin45

取Asb*=1140"〃7p

5-5截面所配32622口勺抵御彎矩為:

x=AJ^=12160x300=12bnm

afb1.0x14.3x2100

X

%=。/以（4-5）

=1.0x14.3x121x2100x(1400

=4867.247小"

其中1122的抵御彎矩值:

生”x344.87=57.5攵N?小

2281

1175/2

圖2T1承臺配筋圖1（單位：cm）

0

6

”5.411x16.127x15

圖2T2承臺配筋圖2（單位：cm）

第六節(jié)各墩水平力計(jì)算

一.抗推剛度的計(jì)算

上部構(gòu)造每片邊梁支座反力1034.9984V,每片中梁支座反力999.326kN.

中墩橡膠支座中鋼板總厚度10mm,剪切模量120（UN/〃r,每跨梁一端設(shè)4

各橡膠支庫，每排支座抗推剛度:

K”名1.45x1.19x1200/八2

--------------x4=66120kN/m~

rh0.2

F一橡膠板支座平面面積

G一橡膠板支座剪切模量

〃一支座橡膠板厚度

〃一墩上支座設(shè)置日勺數(shù)量

每墩設(shè)兩排橡膠支座：

AT/=2x66120=l32240ZN/m2

取橋墩臺及兩聯(lián)間橋墩日勺滑板支座摩阻系數(shù)7=0.05,最小摩阻系數(shù)f=0.03

二.橋墩臺剛度計(jì)算

墩臺采用Go混凝土，E,=3.0xl()4MPa

//)=16mlh=29m4=23mh4=22mh5=16m

4

一墩兩柱：——K/岑6EI/=—-TJd=l.5m

h：64

—6EI6X3.0X104X0.66234〃皿“八。八

K.=——=-------------；------------=1()9155.089AN/m

1裙163

-=^=6x3.()xI0-x().66234=1833130^/zy/

2Y293

6E76x3.0x1()4x0.66234

=3674.546枚/〃7

~hF~23^

—6E/6x3.0xl04x0.66234)八…,

K.=-=--------------------------=4198.742X7V/m

4h：r22:3

—6EI6x3.0xl04x0.66234°?…

K.=--=---------------------------=109155.089ZN/m

54163

墩與支座串聯(lián)，串聯(lián)后剛度K”

哥10915.089x132240

K=10082.85lyW/m

-10915.089+132240

_3674.546x132240_

3575.202ZN)

-R+K/_3674.546+132240-

用x"_4198.742x132240

=4059.53IW/w

瓦4198.742+132240

10915.089x132240

=10082.85IZN/m

冗+"10915.089+132240

三.制動力計(jì)算

先計(jì)算一種設(shè)計(jì)車道上的制動力，車道荷載心，〃，加載長度/,作用在其上的

車道荷載原則產(chǎn)生口勺總重力：

24()x10.5+338=2858)W

2858x10%=285.8>165塊

則一車道上制動力取285.8ZJV,通向行駛口勺3車道制動力為一種設(shè)計(jì)

車道口勺2.34倍，即285.8x2.34=668.772舊V

四,制動力分派

668.772

=0.022587

29668.501

YK.=K,+K+,K+3K,+K.=296680501

乩=ArK、=0.022587x10082.851=227.743AN

H2=NR=0.022587x1808.066=40.839W

”3=&K=0.022587X3575.202=80.753AN

H4=A/7C4=0.022587x4059.531=91.693W

H.=\rK.=0.022587x10082.851=227.743W

0號臺，6號臺日勺最小摩阻力

Fmin=0.03^N=4068.649x0.03=122.059左N

橋臺滑板支座的水平力，取摩阻系數(shù)/=0.05,則滑板支座產(chǎn)生內(nèi)摩阻力

F=0.05^N=4068.649x0.05=203.432左N

五.溫度影響力分派(設(shè)溫度上升20C)

對一聯(lián)中間各墩設(shè)暖膠支座口勺狀況

(一)求溫度變化臨界點(diǎn)距0號臺的距離

由及」

工號川

i=\

40x10082.851+2x40x1808.066+3x40x3575.202+4x40x4059.537+5x4010082.857