東北大學(xué)22春《金屬學(xué)與熱處理基礎(chǔ)》離線(xiàn)作業(yè)一及答案參考

1.只要系統(tǒng)經(jīng)過(guò)絕熱過(guò)程，其炳就不會(huì)發(fā)生變化。

只要系統(tǒng)經(jīng)過(guò)絕熱過(guò)程，其燧就不會(huì)發(fā)生變化。

此題為判斷題(對(duì)，錯(cuò))。

正確答案：X

絕熱不可逆過(guò)程煽增加

2.恒定總流能量方程的應(yīng)用條件有()。

A.水流必須是恒定流，不可壓縮液體，即密度等于常數(shù)

B.作用在液體上的質(zhì)量力只有重力

C.所取的兩個(gè)過(guò)水?dāng)嗝鎽?yīng)符合漸變流條件，這樣在計(jì)算斷面上各點(diǎn)測(cè)壓管水頭為常

數(shù)。但是兩個(gè)斷面之間的水流可以是急變流，這對(duì)于建立能量方程沒(méi)有影響

D,兩個(gè)過(guò)水?dāng)嗝嬷g流量保持不變，即沿程無(wú)流量的匯入或分出。

參考答案：ABCD

3.分析再熱器不宜使用噴水減溫的方式進(jìn)行調(diào)溫的原因。

分析再熱器不宜使用噴水減溫的方式進(jìn)行調(diào)溫的原因。

再熱器的工作壓力比較低，如果用噴水減溫方式對(duì)再熱器進(jìn)行調(diào)溫，會(huì)增加再熱循

環(huán)的蒸汽流量，即增加了低壓蒸汽循環(huán)的份額，從而在總體上降低實(shí)際水蒸氣熱力

循環(huán)的效率。表現(xiàn)為電廠(chǎng)凈效率的下降，所以再熱器不宜使用噴水減溫的方式進(jìn)行

調(diào)溫。

4.分析水冷壁和過(guò)熱器、再熱器的熱偏差的區(qū)別。

分析水冷壁和過(guò)熱器、再熱器的熱偏差的區(qū)別。

⑴水冷壁的熱偏差主要是由于煙氣溫度沿著爐膛寬度或者深度方向的不均勻性引

起的，過(guò)熱器的熱偏差主要是由于煙氣溫度沿著爐膛寬度方向的不均勻性引起的。

(2)亞臨界壓力鍋爐的水冷壁熱偏差由于存在著汽包一固定的汽水分界面，

因此熱偏差導(dǎo)致的溫度偏差不會(huì)累積到過(guò)熱器，而超臨界鍋爐水冷壁的熱偏差會(huì)在

一定程度上累積到過(guò)熱器。

(3)再熱器的熱偏差主要是由于煙氣溫度沿著爐膛寬度方向的不均勻性引起

的，與水冷壁、過(guò)熱器的熱偏差無(wú)關(guān)。

5.WcA、錯(cuò)誤

B、正確

參考答案：A

6.在下列三種材料中，()最適合制造鋰刀。

A.T8A鋼

B.T10鋼

CT12鋼

參考答案：C

7.分析固態(tài)排渣煤粉鍋爐與液態(tài)排渣煤粉鍋爐的燃燒效率的特點(diǎn)。

分析固態(tài)排渣煤粉鍋爐與液態(tài)排渣煤粉鍋爐的燃燒效率的特點(diǎn)。

下表所示為排渣煤粉鍋爐燃燒效率的比較。

排渣煤粉鍋爐燃燒效率的比較

序號(hào)熱損失符號(hào)同態(tài)排渣爐液態(tài)排渣爐1排煙

損失q2大大2氣體不完全燃燒損失q3存在3

固體不完全燃燒損失q4大小4散熱損失q5小略大

5灰渣物理熱損失q6七0稍大

燃燒效率

T]rs=1-(q3+q4)

理論上講，液態(tài)排渣煤粉鍋爐的燃燒效率略大于固態(tài)排站煤粉鍋爐。

8,簡(jiǎn)述直流鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)的作用。

簡(jiǎn)述直流鍋爐啟動(dòng)系統(tǒng)的作用。

⑴建立啟動(dòng)壓力和流量，保證給水連續(xù)通過(guò)省煤器和水冷壁。

(2)回收鍋爐啟動(dòng)期間排出的熱水、汽水混合物、飽和蒸汽以及過(guò)熱度不足

的過(guò)熱蒸汽。

(3)在機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中實(shí)現(xiàn)鍋爐各受熱面之間以及鍋爐與汽輪機(jī)時(shí)間工質(zhì)參

數(shù)的配合。

9.分析自然循環(huán)鍋爐與控制循環(huán)鍋爐的關(guān)系。

分析自然循環(huán)鍋爐與控制循環(huán)鍋爐的關(guān)系。

臨界壓力以下的鍋爐都可以做成自然循環(huán)鍋爐，超高壓以下壓力(W14MPa)的蒸汽

鍋爐幾乎都是自然循環(huán)鍋爐。

亞臨界壓力鍋爐的飽和水與飽和水蒸氣之間的密度差已經(jīng)很有限，因此自然

循環(huán)的推動(dòng)力相對(duì)不足。為了解決這一問(wèn)題，在下降管中增設(shè)鍋水循環(huán)泵，以推動(dòng)

水冷壁中的工質(zhì)順利流動(dòng)；此外為了使水冷壁中工質(zhì)的質(zhì)量流量與爐膛熱負(fù)荷沿著

水平方向的分布一致，將水冷壁沿著水平方向劃分成若干管組，每個(gè)管組入口處裝

有孔徑不同的節(jié)流圈，這樣就構(gòu)成了控制循環(huán)鍋爐。

自然循環(huán)鍋爐和控制循環(huán)鍋爐都是汽包鍋爐，在亞臨界壓力(過(guò)熱蒸汽壓力

為17.3~18.3乂「2)下，自然循環(huán)鍋爐的水動(dòng)力相對(duì)不足，水冷壁管子直徑較大，

循環(huán)倍率也較大；控制循環(huán)鍋爐水動(dòng)力足夠大，屬于強(qiáng)制流動(dòng)，水循環(huán)穩(wěn)定，水冷

壁管子直徑較小，循環(huán)倍率較低。

10.簡(jiǎn)述熱態(tài)啟動(dòng)、極法態(tài)啟動(dòng)過(guò)程中，應(yīng)當(dāng)如何協(xié)調(diào)鍋爐排出的蒸汽溫度與汽輪

機(jī)的溫度。

簡(jiǎn)述熱態(tài)啟動(dòng)、極熱態(tài)啟動(dòng)過(guò)程中，應(yīng)當(dāng)如何協(xié)調(diào)鍋爐排出的蒸汽溫度與汽輪機(jī)的

溫度。

⑴要保證蒸汽溫度高于汽輪機(jī)本體的溫度。

(2)原因是如果蒸汽溫度低于汽輪機(jī)本體溫度，汽輪機(jī)就會(huì)經(jīng)歷一個(gè)溫度下

降、溫度上升的過(guò)程，這會(huì)縮短汽輪機(jī)的使用壽命。

11.分析實(shí)際煙氣焙與煤的元素分析、工業(yè)分析成分之間的關(guān)系。

分析實(shí)際煙氣燃與煤的元素分析、工業(yè)分析成分之間的關(guān)系。

實(shí)際煙氣燃

Hy=Hy0+(a-1)HkO+HfhkJ/kg

由上式可知：

(1)煤的可燃元素含量越高、煤的發(fā)熱量越大，實(shí)際煙氣焙越高；

(2)煤的收到基水分、灰分越高，實(shí)際煙氣熔越大；

(3)由于灰分、水分含量越高，煤的發(fā)熱量越低，因此煙氣焙主要取決于煤

的收到基低位發(fā)熱量的值。收到基低位發(fā)熱量越高，實(shí)際煙氣燃越高；

(4)煤的揮發(fā)分含量越低，過(guò)量空氣系數(shù)越大，實(shí)際煙氣燃的值越大。

12.力學(xué)性能是指材料在各種載荷作用下表現(xiàn)出來(lái)的抵抗力.常用的金屬力學(xué)性能

有強(qiáng)度、塑性、硬度、沖擊韌性、疲勞強(qiáng)度等。()

A、錯(cuò)誤

B、正確

參考答案：B

13.原則上，由狀態(tài)方程和Cpig(T)模型就可以計(jì)算所有均相封閉體系熱力學(xué)性質(zhì)

的變化值。

原則上，畝狀態(tài)方程和Cpig(T)模型就可以計(jì)算所有均相封閉體系熱力學(xué)性質(zhì)的變

化值。

此題為判斷題(對(duì)，錯(cuò))。

正確答案：V

14.簡(jiǎn)述超臨界鍋爐調(diào)節(jié)過(guò)熱蒸汽溫度的措施。

簡(jiǎn)述超臨界鍋爐調(diào)節(jié)過(guò)法蒸汽溫度的措施。

⑴調(diào)解煤水比叫煤水比增加，過(guò)熱蒸汽溫度升高；降低煤水比，過(guò)熱蒸汽溫度

降低。

(2)噴水減溫。增加噴水量，過(guò)熱蒸汽溫度降低；減小噴水量，過(guò)熱蒸汽溫

度升高。

(3)擺動(dòng)燃燒器噴嘴。燃燒器噴嘴向上擺動(dòng)，過(guò)熱蒸汽溫度升高；燃燒器噴

嘴向下擺動(dòng)，過(guò)熱蒸汽溫度降低。

(4)調(diào)整衛(wèi)燃帶。燃燒器區(qū)域增設(shè)衛(wèi)燃帶可以穩(wěn)定燃燒，同時(shí)降低水冷壁的

吸熱比例，提高過(guò)熱器的吸熱比例。降低水冷壁的吸熱比例，鍋爐的蒸汽流量降

低；提高過(guò)熱器的吸熱比例，過(guò)熱蒸汽溫度提高。燃燒器區(qū)域區(qū)去掉一部分衛(wèi)燃帶

可以提高水冷壁的吸熱比例，降低過(guò)熱器的吸熱比例。提高水冷壁的吸熱比例，鍋

爐的蒸汽流量增加；降低過(guò)熱器的吸熱比例，過(guò)熱蒸汽溫度降低。

15.簡(jiǎn)述直流鍋爐蒸汽溫度的調(diào)節(jié)特點(diǎn)。

簡(jiǎn)述直流鍋爐蒸汽溫度的調(diào)節(jié)特點(diǎn)。

通過(guò)控制煤水比調(diào)節(jié)中間點(diǎn)溫度，進(jìn)而調(diào)節(jié)蒸汽溫度。

(1)鍋爐升負(fù)荷時(shí)，首先少量增加給水量，然后按照比例增加燃料量，用過(guò)

熱器噴水量微調(diào)過(guò)熱蒸汽出口溫度，穩(wěn)定以后，重復(fù)上述過(guò)程直到新的運(yùn)行負(fù)荷。

(2)鍋爐降負(fù)荷時(shí)，首先微微減少燃料量，再按比例減少給水量，輔以減溫

水細(xì)調(diào)過(guò)熱蒸汽溫度，穩(wěn)定后，重復(fù)上述過(guò)程直到新的負(fù)荷工況下。

16.對(duì)鉗工加工特點(diǎn)說(shuō)法正確的是()

A、可大批量生產(chǎn)

B、制造高精度零件

C、勞動(dòng)強(qiáng)隊(duì)小

D、生產(chǎn)率高

參考答案：B

17.熱處理工藝過(guò)程都由下列哪幾個(gè)階段組成？()

A\充氣

B\加熱

c\保溫

D\冷卻

參考答案：BCD

18.已知某臺(tái)400t/h鍋爐汽包長(zhǎng)度L=14.480m,內(nèi)徑dn=1.400m,壁厚b

=0.080m,汽包內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量為汽包筒身質(zhì)量的8.15%o

已知某臺(tái)400七/11鍋爐汽包長(zhǎng)度1_二14.48001,內(nèi)徑dn=1.400m,壁厚b=0.080m,汽

包內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量為汽包筒身質(zhì)量的8.15%。正常水位在汽包幾何中心線(xiàn)以下50m明汽

包壓力為10.5MPa。汽包的金屬質(zhì)量為Mqb=48353kg,汽包中水的質(zhì)量為

Mw二7667kg,汽包鋼材的比熱容為0.46kK/(kg?K)c假定汽包壓力突然下降

0.5MPa,計(jì)算該鍋爐汽包的會(huì)有多少千克水被蒸發(fā)?并對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析與討

論。

查飽和水性質(zhì)表，得到10MPa飽和水的燃h2=1407.87kJ/kg,飽和溫度t2=311℃,

10.5MPa飽和水的焰h1=1429.27kJ/kg,飽和溫度t仁314.61°C。

(1)飽和水閃蒸放出的熱量

Q1=Mw(h1-h2)=164074(kj)

查飽和水性質(zhì)表，10MPa飽和水的汽化潛熱r=2725.47-

1407.87=1317.6(kJ/kgh

假定汽包金屬的一半質(zhì)量參與了降溫過(guò)程，降溫幅度為△1314.61-

311=3.61(nC)o

(2)金屬的吸熱量

(3)閃蒸的水量

(1)400t/h鍋爐滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行時(shí)(BRL)蒸汽壓力降低0.5MPa,會(huì)使汽包中的水

蒸發(fā)94.1kg,相當(dāng)于原始水量的1.23%。

(2)400t/h鍋爐滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行時(shí)(BRL)蒸汽壓力降低0.5MPa,會(huì)引起汽包中的

水的蒸發(fā)和汽包下半部分溫度的下降。因此會(huì)使汽包產(chǎn)生熱應(yīng)力，同時(shí)會(huì)使汽包向

上彎曲，因此壓力下降的幅度不能太大。

(3)汽包鍋爐壓力突然降低會(huì)引起汽水共騰現(xiàn)象，這會(huì)進(jìn)一步導(dǎo)致虛假水位

的出現(xiàn)，因此當(dāng)鍋爐降低壓力時(shí)，壓力降低的幅度不能太大。

19.鐵碳合金狀態(tài)圖中，最大含碳量為5.69%。()

A、錯(cuò)誤

B、正確

參考答案：A

20.已知某臺(tái)1025t/h鍋爐高溫再熱器為58排7管圈U形管結(jié)構(gòu)，直徑?60X4,

內(nèi)徑dn=60-2X4=52mm。BRL工況：中溫再熱器過(guò)

已知某臺(tái)1025t/h鍋爐高溫再熱器為58排7管圈U形管結(jié)構(gòu)，直徑060X4,內(nèi)徑

dn=60-2X4=52mm。BRL工況：中溫再熱器過(guò)熱蒸汽流量Dzr=788.5t/h,再熱蒸汽

入口壓力3.64MPa,出口壓力3.6MPa,入口蒸汽溫度481℃,出口蒸汽溫度

540"Co計(jì)算高溫再熱器的質(zhì)量流速和入口、出口蒸汽流速。

查水蒸氣特性表，3.64MPa,481°C入口水蒸氣比體積v1=0.0926422m3/kg。

質(zhì)量流速

后屏過(guò)熱器入口蒸汽流動(dòng)速度

GO1=Pu)v1=254X0.0926422=23.5(m/s)

查水蒸氣特性表，3.60MPa,540℃,出口水蒸氣比體積

v2=0.1018854m3/kgo

低溫過(guò)熱器入口蒸汽流動(dòng)速度

u)2=p3V2=254X0.1018854=25.9(m/s)(1)高溫再熱器的出口、入口蒸汽速

度比為1.100,基本上為勻速流動(dòng)。

(2)高溫再熱器與中溫再熱器質(zhì)量流速之比為1.0。說(shuō)明高溫再熱器和中溫

再熱器都處于半輻射換法區(qū)域。

21.鍛造前對(duì)金屬毛坯進(jìn)行加熱溫度太高，鍛件易斷裂。()

A、錯(cuò)誤

B、正確

參考答案：A

22.低合金鋼按主要質(zhì)量等級(jí)可分為()。

A.普通質(zhì)量低合金鋼

B.優(yōu)質(zhì)低合金鋼

C.特殊質(zhì)量低合金鋼

D.鐵道用低合金鋼

參考答案：ABC

23.氣焊中焊接火焰有哪幾種形式？()

A、中性焰

B、氧化焰

C、氮化焰

D、碳化焰

參考答案：ABD

24.按化學(xué)成分和性能特點(diǎn)的不同，硬質(zhì)合金可分為()。

A.筲鉆類(lèi)硬質(zhì)合金

B.銬鉆鈦類(lèi)硬質(zhì)合金

C.萬(wàn)能類(lèi)硬質(zhì)合金

D.鈦合金

參考答案：ABC

25.爐膛出口處的過(guò)量空氣系數(shù)，對(duì)于煙煤，a"1=1.1；對(duì)于貧煤，a=1.15；對(duì)

于褐煤、洗中煤，a=1.25；對(duì)于無(wú)煙煤，a&q

爐膛出口處的過(guò)量空氣系數(shù)，對(duì)于煙煤，a"1=1.1；對(duì)于貧煤，a=1.15；對(duì)于褐

煤、洗中煤，a=1.25；對(duì)于無(wú)煙煤，a”仁1.30?？諝忸A(yù)熱器煙氣出口處的過(guò)量空

氣系數(shù)在a”1基礎(chǔ)上增加0.25。假設(shè)，煤粉爐飛灰占灰分的質(zhì)量份額afh二0.92,

根據(jù)國(guó)內(nèi)主要?jiǎng)恿γ好悍坼仩t空氣預(yù)熱器煙氣出口水露點(diǎn)計(jì)算結(jié)果表的數(shù)據(jù)計(jì)算無(wú)

煙煤燃燒在空氣預(yù)熱器出口處的飛灰濃度(每千克煙氣中飛灰的質(zhì)量)O

飛灰濃度可以表達(dá)為

將國(guó)內(nèi)主要?jiǎng)恿γ好悍坼仩t空氣預(yù)熱器煙氣出口水露點(diǎn)計(jì)算結(jié)果表的數(shù)據(jù)帶

入上式，得到下表。其中下標(biāo)L表示爐膛，py表示空氣預(yù)熱器出口，上標(biāo)”表示

爐膛出口。

無(wú)煙煤燃燒在空氣預(yù)熱器出口處的飛灰濃度序號(hào)煤種Aar

(%)vo

(m2/kg)afha\"L(kg/kg)apyupy

(kg/kg)I京西無(wú)煙煤22.86.4270.921.30.01795

1.550.015222陽(yáng)泉無(wú)煙煤196.B400.921.30.01407

1.550.011933焦作無(wú)煙煤21.36.4060.921.30.C16

801.550.014254萍鄉(xiāng)無(wú)煙煤25.16.1840.921.3

0.020531.550.017405金竹山無(wú)煙煤22.36.3840.92

1.30.017661.550.01498(1)就無(wú)煙煤而言，無(wú)論是爐膛出口還是空氣與

熱氣出口，灰分含量越高，煙氣中的飛灰濃度越大。

(2)根據(jù)上式，隨著煙氣的流動(dòng)和漏風(fēng)，煙氣中飛灰濃度應(yīng)當(dāng)越來(lái)越低。上

表的計(jì)算結(jié)果證明空氣預(yù)熱器處的飛灰濃度低于爐腹出口處的飛灰濃度。

26.鈦合金按其使用組織狀態(tài)的不同可分為()。

A.a型鈦合金

B.B型鈦合金

C,Y型鈦合金

D.(a+B)型鈦合金

參考答案：ABD

27.計(jì)算各種燃料的燃料特性系數(shù)0。

計(jì)算各種燃料的燃料特性系數(shù)Bo

把相關(guān)數(shù)據(jù)代入下式

得到下表。

國(guó)內(nèi)主要?jiǎng)恿γ旱娜剂咸匦韵禂?shù)

煤種Car

(%)Har

(%)Oar

(%)Nar

(%)Sar

(%)B京西無(wú)煙煤67.91.720.40.20.0507

焦作無(wú)煙煤66.12.2210.40.0795金竹山無(wú)煙煤65.4

2.31.8?0.60.60.0751元寶山褐煤39.32.711.20.6

0.90.0784芙蓉貧煤61.92.41.613.80.0831義

馬煙煤49.63.211.60.71.30.0334西山貧煤67.6

2.71.80.91.30.0866陽(yáng)泉無(wú)煙煤68,92.92.41

0.80.0896淄博貧煤64.83.11.612.60.1050阜

新煙煤48.33.38.60.810.1089豐廣褐煤35.23.2

12.61.10.20.1110萍鄉(xiāng)無(wú)煙煤60.43.32.51C.7

0.1172淮南煙煤60.847.71.10.70.1185大同煙煤

70.84.57.10.72.20.1194開(kāi)灤洗中煤46.53.15.8

0.70.90.1205鶴崗洗中煤44.535.90.70.20.1207

徐州煙煤634.16.71.51.20.1229新汶煙煤614.1

6.81.41.90.1258平頂山煙煤53.23.74.10.90.5

0.1297擾順煙煤56.94.49.11.20.60.1361龍鳳洗

中煤42.93.47.50.90.50.1362開(kāi)灤煙煤58.24.3

6.31.10.80/428一般都把煤的著火難易程度表達(dá)為干燥無(wú)灰基的揮發(fā)

分含量。但是燃料特性系數(shù)B基本上就是煤的氫/碳比值。因此B越高，煤越容易

著火。

(2)從上表可知：煙煤的燃料特性系數(shù)較高，貧煤的燃料特性系數(shù)較低，無(wú)

煙煤的燃料特性系數(shù)最低。

(3)豐廣褐煤的燃料特性系數(shù)高于元寶山褐煤。

(4)洗中煤的燃料特性系數(shù)從高到低的排列順序是龍鳳洗中煤、鶴崗洗中

煤、開(kāi)灤洗中煤。

28.已知某臺(tái)1025t/h鍋爐BRL工況的高溫再熱器煙氣入口溫度為61二886℃,煙

氣出口溫度為62二811℃。片數(shù)『58,直徑Q60X4

已知某臺(tái)1025t/h鍋爐BRL工況的高溫再熱器煙氣入口溫度為6仁886℃,煙氣出

口溫度為62二811°C。片數(shù)『58,直徑060X4爐膛煙氣量為7.3205m3/kg(燃

料)(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下)，鍋爐的燃料消耗量為125.11t/h。爐膛的寬度為a=13.335m,高

溫再熱器高度hgw-zr=12.0mo試計(jì)算高溫再熱器的平均煙氣流速。

⑴計(jì)算高溫再熱器所在煙道的流通截面積

F=(a-nd)hgw-zr=118.3(m2)

(2)計(jì)算煙氣流量

(3)計(jì)算煙氣平均流速

(1)本題計(jì)算的1025t/h鍋爐高溫再熱器的煙氣平均流速為8.84m/s,比中

溫再熱器煙氣速度略有提高，原因是煙氣截面的高度降低，從而使煙氣流通截面降

低。

(2)隨著煙氣的流動(dòng)，漏風(fēng)量越來(lái)越大，煙氣的質(zhì)量流量越來(lái)越大，同時(shí)煙

氣溫度降低引起的煙氣體積流量的降低導(dǎo)致了煙氣流速的下降，總體而言，沿著煙

氣流程，煙氣的流速應(yīng)當(dāng)越來(lái)越低。

29.分析CFB鍋爐的翼型過(guò)熱器的布置在爐膛中部位置，煤粉爐的壁式再熱器布置

在爐膛上方的原因。

分析CFB鍋爐的翼型過(guò)詁器的布置在爐膛中部位置，煤粉爐的壁式再熱器布置在爐

膛上方的原因。

⑴爐膛溫度對(duì)比。CFB鍋爐爐膛溫度為850?910℃,固態(tài)排渣煤粉爐膛溫度為

1400—15001。

(2)換熱方式對(duì)比。CFB鍋爐的翼型過(guò)熱器的輻射換熱與對(duì)流換熱比例相

當(dāng)；固態(tài)排渣煤粉爐壁式再熱器的換熱以輻射換熱為主。

(3)CFB鍋爐的翼形過(guò)熱器煙氣溫度比較低，不會(huì)引起超溫爆管。床料細(xì)顆

粒對(duì)過(guò)熱器金屬的磨損較為嚴(yán)重，需要采取必要的防磨措施。

(4)固態(tài)排渣煤粉爐壁式再熱器的煙氣溫度較高，一般在1000?1100℃,由

于再熱蒸汽的壓力較低，比體積較大，蒸汽對(duì)受熱面的冷卻效果較差，為了避免超

溫爆管，將固態(tài)排渣煤粉爐壁式再熱器布置在爐膛上部。

30.常用的合金鑄鐵有()。

A.抗磨鑄鐵

B.耐熱鑄鐵

C.耐腐蝕鑄鐵

D.球墨鑄鐵

參考答案：ABC

31.鋼中碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)越高，其淬火加熱溫度越高。()

A.錯(cuò)誤

B.正確

參考答案：A

32.已知某臺(tái)1025t/h鍋爐BRL工況的爐膛出口溫度為1100C,爐膛煙氣量為

7.0891m3/kg(燃料)(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下)，鍋爐的燃料

已知某臺(tái)1025t/h鍋爐BRL工況的爐膛出口溫度為1100℃,爐膛煙氣量為

7.0891m3/kg(燃料)(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下),鍋爐的燃料消耗量為125.11t/ho爐膛的寬度

為a=3.335m,深度為b=12.829m,折焰角深入爐膛深度d1=2.80m。后屏深入爐膛

深度d2=2.072m,后屏高度hhp=15.5m,前屏4片，直徑051X6,試計(jì)算爐膛出口

處的平均煙氣流速。

⑴計(jì)算水平出口煙氣面積

F1=(b-d1-d2)(a-O.051X4)=104.5(m2)

(2)計(jì)算爐膛垂直出口煙氣面積

F2=(a-4X0.051)hhp=203.5(m2)

(3)計(jì)算爐膛出口平均截面積

(4)計(jì)算煙氣體積流量

(5)計(jì)算前屏、壁式再熱器、爐膛頂棚處的平均煙氣速度

(1)本題計(jì)算的1025t/h鍋爐爐膛出口處的煙氣平均流速為9.0m/so略低于

爐膛中的煙氣流速。

(2)爐膛出口處的煙氣溫度較高，而且煙氣空間比較大，有效輻射層厚度較

大，煙氣黑度較大，因此，爐膛出口處的傳熱以輻射換熱為主。

33.焊接時(shí)在被焊工件的結(jié)合處產(chǎn)生(),使兩分離的工件連為一體。

A、機(jī)械力

B、原子間結(jié)合力

C、粘結(jié)力

D、A、B和C

參考答案：B

34.拉深是使用的模是沖裁模。()

A、錯(cuò)誤

B、正確

參考答案：A

35.采用熱線(xiàn)風(fēng)速儀測(cè)量風(fēng)管中空氣流速，已知熱線(xiàn)風(fēng)速儀的受熱金屬絲直徑

d=1mm,材質(zhì)為銅絲，密度p=8666kg/m3,導(dǎo)熱

采用熱線(xiàn)風(fēng)速儀測(cè)量風(fēng)管中空氣流速，已知熱線(xiàn)風(fēng)速儀的受熱金屬絲直徑d=1nm,

材質(zhì)為銅絲，密度p=8666kg/m3,導(dǎo)熱系數(shù)入二26W/(m-K),比熱容

cP=343J/(kg?K),單位長(zhǎng)度電阻值RR.01。，空氣溫度tf=2(TC,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)

h=30W/(m2?K),某時(shí)刻起電流強(qiáng)度I=30A，的電流突然流經(jīng)導(dǎo)線(xiàn)并保持不變。試

求：

穩(wěn)定時(shí)導(dǎo)線(xiàn)表面散熱量等于其內(nèi)部發(fā)熱量。

單位長(zhǎng)度發(fā)熱量為：0=I2R=302X0.01=9W

表面對(duì)流散熱量：①二ndh/kt

依據(jù)熱平衡,則，則tw二At+tf二95.5+20二115.5℃$,故可采用集總參數(shù)法

求解。

令：e=t-tw,則e0=t0-tw=20-115.5二-95.

當(dāng)導(dǎo)線(xiàn)通電開(kāi)始瞬間到導(dǎo)線(xiàn)溫度與穩(wěn)定時(shí)之值相差為rc,即8二t-tw=-1℃

利用集總參數(shù)法計(jì)算：

解得：T=113s

36.假設(shè)過(guò)量空氣系數(shù)，重油的過(guò)量空氣系數(shù)Q=1.05。計(jì)算重油的空燃比。

假設(shè)過(guò)量空氣系數(shù)，重油的過(guò)量空氣系數(shù)Q=1.05。計(jì)算重油的空燃比。

已知理論空氣量，則理論空燃比

S0=1.293Vokg/kg(5-10)

設(shè)過(guò)量空氣系數(shù)為Q,則鍋爐燃燒過(guò)程中的實(shí)際空燃比

S=1.293aVokg/kg(5-11)

將已知條件以及我國(guó)部分重油的理論空氣量表的數(shù)據(jù)代入式(5-10)和式(5-

11)得到下表。

國(guó)內(nèi)部分重油的理論與實(shí)際空燃比序號(hào)重油產(chǎn)地Vo([m3/kg

(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下)]S0

(kg/kg)aS

(kg/kg)1大慶原油常壓重油11.0414.271.0514.99

2山東原油常壓重油10.7813.931.0514.633大港原油常

壓重油10.9814.191.0514.904江漢原油常壓重油1C.87

14.051.0514.755玉門(mén)原油常壓重油10.9514.161.C5

14.876克拉瑪依原油常壓重油11.0514.281.0515.00⑴重

油的理論空燃比大約在14.1左右，比煤的理論空燃比(4.1?8.4)大。

(2)重油的實(shí)際空燃比大約在14.0-15.0之間，比煤的實(shí)際空燃比⑸76?

10.25)大。

37.簡(jiǎn)述制粉系統(tǒng)的類(lèi)型與煤種的關(guān)系。

簡(jiǎn)述制粉系統(tǒng)的類(lèi)型與煤種的關(guān)系。

制粉系統(tǒng)的類(lèi)型：直吹式制粉系統(tǒng)、中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)、半直吹式系統(tǒng)。直吹式

系統(tǒng)適用于煙煤和優(yōu)質(zhì)貧煤，中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)適用于無(wú)煙煤、貧煤、褐煤。三

介質(zhì)干燥風(fēng)扇磨煤機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)也適合于軟褐煤。

38.已知某臺(tái)400，八鍋爐汽包長(zhǎng)度1_二14.48001,內(nèi)徑dn=1.400叫壁厚b

=0.080m,汽包內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量為汽包筒身質(zhì)量的8.15%o

已知某臺(tái)4001:"鍋爐汽包長(zhǎng)度1_二14.480111,內(nèi)徑dn=1.400叫壁厚b=0.080m,汽

包內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量為汽包筒身質(zhì)量的8.15%。計(jì)算該鍋爐汽包的質(zhì)量并對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行

分析與討論。

假設(shè)鋼的密度為P=7855.0kg/m3o

(1)直段筒身質(zhì)量

(2)兩個(gè)封頭的質(zhì)量。將封頭簡(jiǎn)化為平面堵板，封頭的厚度為筒身厚度。

(3)筒身總質(zhì)量

M3=M1+M2=44.71X103(kg)

(4)汽包內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量

M4=8.15%XM3=3.644X103(kg)

(5)汽包總質(zhì)量

Mqb=M3+M4=48.353X103(kg)(1)400t/h鍋爐的汽包質(zhì)量為48.3533

(2)汽包是汽包鍋爐中壁厚最大的元件，鍋爐負(fù)荷變化時(shí)，由于水溫的變化

容易產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力，因此要控制汽包鍋爐的啟動(dòng)、停爐速度。

39.實(shí)際金屬的晶體結(jié)羯不僅是多晶體，而且還存在著多種缺陷。()

A.錯(cuò)誤

B.正確

參考答案：B

40.下列是熱固性塑料的是()

A、電玉

B、聚乙烯

C、聚丙烯

D、氟塑料

參考答案：A

41.落料件尺寸取決于凹模刃口尺寸，沖孔件的尺寸取決于凸模刃口尺寸。（）

A、錯(cuò)誤

B、正確

參考答案：B

42.簡(jiǎn)述對(duì)數(shù)平均溫壓和算術(shù)平均溫壓的關(guān)系。

簡(jiǎn)述對(duì)數(shù)平均溫壓和算術(shù)平均溫壓的關(guān)系。

當(dāng)大溫差與小溫差之比大于0.92時(shí)，對(duì)數(shù)平均溫壓可以簡(jiǎn)化為算術(shù)平均溫壓。

43.塑性變形能隨載荷的去除而消除。（）

A.錯(cuò)誤

B.正確

參考答案：A

44.能量的轉(zhuǎn)化和轉(zhuǎn)移都是有的，例如在熱傳遞過(guò)程中，內(nèi)能只可以從

物體轉(zhuǎn)移到____

能量的轉(zhuǎn)化和轉(zhuǎn)移都是有的，例如在熱傳遞過(guò)程中，內(nèi)能只可以從

物體轉(zhuǎn)移到,不能相反，否則就會(huì)引起其他的變化，消耗別的

正確答案：方向性高溫低溫能量

45.金屬的晶粒大小對(duì)其力學(xué)性能有重大影響，一般來(lái)說(shuō)，細(xì)晶粒金屬比粗晶粒金

屬具有較高的強(qiáng)度和韌性。（）

A、錯(cuò)誤

B、正確

參考答案：B

46.鑄件有哪些特點(diǎn)？（）

A、適應(yīng)性廣

B、生產(chǎn)成本低

C、鑄件質(zhì)量低

D、形狀和尺寸精度也低

參考答案：ABCD

47.簡(jiǎn)述亞臨界壓力直流鍋爐水冷壁發(fā)生脈動(dòng)的種類(lèi)。

簡(jiǎn)述亞臨界壓力直流鍋爐水冷壁發(fā)生脈動(dòng)的種類(lèi)。

①一根管子的脈動(dòng)；②管組脈動(dòng)；③屏間脈動(dòng)。

48.根據(jù)各種壓力的鍋爐的工質(zhì)燃?jí)簣D15-2分析超臨界壓力鍋爐氣溫調(diào)節(jié)的方

法。

根據(jù)各種壓力的鍋爐的工質(zhì)始?jí)簣D15-2分析超臨界壓力鍋爐氣溫調(diào)節(jié)的方法。

⑴過(guò)熱蒸汽溫度調(diào)節(jié)方法：①用給水泵調(diào)節(jié)蒸汽壓力；②用精確的水煤比調(diào)節(jié)蒸

汽溫度；③用噴水減溫法對(duì)過(guò)熱蒸汽溫度進(jìn)行微調(diào)。

（2）再熱蒸汽溫度調(diào)節(jié)方法：①配合低溫墻式低溫再熱器布置，燃燒器噴嘴

擺動(dòng)調(diào)節(jié)再熱蒸汽溫度；②配合分隔煙道，調(diào)節(jié)再熱器一側(cè)煙氣擋板開(kāi)度，控制流

過(guò)再熱器的煙氣量調(diào)節(jié)再熱蒸汽溫度；③煙氣再循環(huán)，控制煙氣再循環(huán)份額，調(diào)整

再熱蒸汽溫度。

49.分析自然循環(huán)鍋爐水冷壁不易發(fā)生第二類(lèi)傳熱惡化的原因.

分析自然循環(huán)鍋爐水冷壁不易發(fā)生第二類(lèi)傳熱惡化的原因。

自然循環(huán)鍋爐的循環(huán)倍率一般都大于4。水冷壁中流動(dòng)的是汽水混合物，而且以水

為主。水的流動(dòng)和蒸發(fā)保證了管壁的冷卻效果；熱負(fù)荷高的水冷壁由于自然循環(huán)的

自補(bǔ)償作用而增加了水冷壁管內(nèi)的質(zhì)量流速。因此自然循環(huán)鍋爐水冷壁不易發(fā)生第

二類(lèi)傳熱惡化。

50.在下列三種鋼中，t）鋼的硬度最高。

A.T10鋼

B.20鋼

C.65鋼

參考答案：A

51.求用簡(jiǎn)單林德循環(huán)制1kg液態(tài)空氣所消耗的能量，其操作條件如下：(1)初態(tài)

溫度為288K,壓縮后的終壓

求用簡(jiǎn)單林德循環(huán)制1kg液態(tài)空氣所消耗的能量，其操作條件如下：(1)初態(tài)溫度

為288K,壓縮后的終壓力5.065MPa；(2)初態(tài)溫度為288K,壓縮后的終壓為

20.26MPa；上述兩種情況都膨脹到0.1013MPa,不考慮冷損失及溫度損失，空

氣視為理想氣體。

正確答案：(1)消耗功為537.93kJ/kg；(2)消耗功為728.76kJ/kgo

⑴消耗功為537.93kJ/kg；(2)消耗功為728.76kJ/kgo

52.已知某臺(tái)10251:加鍋爐汽包長(zhǎng)度1_二21.2501,內(nèi)徑dn=1.792m,壁厚b

=0.145m0汽包內(nèi)構(gòu)件重量為汽包筒身重量的8.15%,

已知某臺(tái)1025t/h鍋爐汽包長(zhǎng)度L=21.25m,內(nèi)徑某二1.792m,壁厚b=。.145m。汽

包內(nèi)構(gòu)件重量為汽包筒身重量的8.15%,正常水位在汽包幾何中心線(xiàn)以下50mm,汽

包壓力為19.0MPa,水空間容積為Vw=26.12m3。假設(shè)給水泵的流量超過(guò)正常值

10t/h,計(jì)算該鍋爐汽包的汽容積、從正常水位到發(fā)生滿(mǎn)水事故的時(shí)間并對(duì)計(jì)算結(jié)

果進(jìn)行分析與討論。

⑴計(jì)算汽包總?cè)莘e

(2)計(jì)算汽包蒸汽空間容積

Vs=V-Vw=26.74(m3)

查閱水特性表，得到19.OMPa的飽和水的比體積v=0.0019225m3/kgo

(3)蒸汽空間可以容納的飽和水量

(4)從正常水位到發(fā)生滿(mǎn)水事故的時(shí)間

(1)正常水位時(shí)，10250t/h鍋爐汽包中的汽空間容積為26.74m3o

(2)如果給水泵的流量比正常值高出10t/h,10250t/h汽包鍋爐從正常水位

到發(fā)生滿(mǎn)水事故的時(shí)間為83.5min,因此滿(mǎn)水事故處理的時(shí)間比較充裕。

(3)1025t/h鍋爐為亞臨界參數(shù)鍋爐，自動(dòng)化程度高，但運(yùn)行人員仍需具有

較高的業(yè)務(wù)素質(zhì)，當(dāng)發(fā)生汽包水位異常時(shí)，如果判斷可能發(fā)生滿(mǎn)水事故，應(yīng)當(dāng)及時(shí)

調(diào)整給水泵流量，防止發(fā)生滿(mǎn)水事故。

53.根據(jù)省煤器出口水溫查閱各種壓力下省煤器中的出口水烯，分析其結(jié)果.

根據(jù)省煤器出口水溫查閱各種壓力下省煤器中的出口水焰，分析其結(jié)果。

下表所示我不同壓力下省煤器出口水溫、壓力與出口水燃

省煤器出口水溫、壓力與出口水燃

蒸汽壓力

(MPa)給水溫度

(℃)給水焰

(kJ/kg)省煤器出口水溫

(℃)省煤器出口水焰

(kJ/kg)飽和溫度

(℃)9.9215923.532561114.6318.0813.8235

1016.082851258.18344.7917.72651157.813