焊接結(jié)構(gòu)疲勞失效的原因及改善辦法總結(jié)

1焊接結(jié)構(gòu)疲勞失效的原因

焊接結(jié)構(gòu)疲勞失效的原因主要有以下幾個方面：

①客觀上講，焊接接頭的靜載承受能力一般并不低于母材，而承受交變動

載荷時.，其承受能力卻遠低于母材，而且與焊接接頭類型和焊接結(jié)構(gòu)形式有密切

的關(guān)系。這是引起一些結(jié)構(gòu)因焊接接頭的疲勞而過早失效的一個主要的囚素；

②早期的焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計以靜載強度設(shè)計為主，沒有考慮抗疲勞設(shè)計，或者

是焊接結(jié)構(gòu)疲勞設(shè)計規(guī)范并不完善，以至于出現(xiàn)了許多現(xiàn)在看來設(shè)計不合理的焊

接接頭；

③工程設(shè)計技術(shù)人員對焊接結(jié)構(gòu)抗疲勞性能的特點了解不夠，所設(shè)計的焊

接結(jié)構(gòu)往往照搬其它金屬結(jié)構(gòu)的疲勞設(shè)計準則與結(jié)構(gòu)形式；

④焊接結(jié)構(gòu)日益廣泛，而在設(shè)計和制造過程中人為盲目追求結(jié)構(gòu)的低成本、

輕量化，導致焊接結(jié)構(gòu)的設(shè)計載荷越來越大；⑤焊接結(jié)構(gòu)有往高速重載方向發(fā)

展的趨勢，對焊接結(jié)構(gòu)承受動載能力的要求越來越高，而對焊接結(jié)構(gòu)疲勞強度方

面的科研水平相對滯后。

2焊接結(jié)構(gòu)疲勞失效的原因

2.1靜載強度對焊接結(jié)構(gòu)疲勞強度的影響

在鋼鐵材料的研究中，人們總是希望材料具有較高的比強度，即以較輕的自

身重量去承擔較大的負載重量，因為相同重量的結(jié)構(gòu)可以具有極大的承載能力;

或是同樣的承載能力可以減輕自身的重量。所以高強鋼應(yīng)運而生，也具有較高的

疲勞強度，基本金屬的疲勞強度總是隨著靜載強度的增加而提高。

但是對于焊接結(jié)構(gòu)來說，情況就不一樣了，因為焊接接頭的疲勞強度與母材

靜強度、焊縫金屬靜強度、熱影響區(qū)的組織性能以及焊縫金屬強度匹配沒有多大

的關(guān)系，也就是說只要焊接接頭的細節(jié)一樣，高強鋼和低碳鋼的疲勞強度是一樣

的，具有同樣的S-N曲線，這個規(guī)律適合對接接頭、角接接頭和焊接梁等各種接

頭型式。Maddox研究了屈服點在386-636MPa之間的碳鎰鋼和用6種焊條施焊的

焊縫金屬和熱影響區(qū)的疲勞裂紋擴展情況，結(jié)果表明：材料的力學性能對裂紋擴

展速率有一定影響，但影響并不大。在設(shè)計承受交變載荷的焊接結(jié)構(gòu)時，試圖通

過選用較高強度的鋼種來滿足工程需要是沒有意義的。只有在應(yīng)力比大于+0.5

的情況下，靜強度條件起主要作用時，焊接接頭母材才應(yīng)采用高強鋼。

造成上述結(jié)果的原因是由于在接頭焊趾部位沿溶合線存在有類似咬邊的熔

渣楔塊缺陷，其厚度在0.075mm-0.5mm,尖端半徑小于0.015mm。該尖銳缺陷是

疲勞裂紋開始的地方，相當于疲勞裂紋形成階段，因而接頭在一定應(yīng)力幅值下的

疲勞壽命，主要由疲勞裂紋的擴展階段決定。這些缺陷的出現(xiàn)使得所有鋼材的相

同類型焊接接頭具有同樣的疲勞強度，而與母材及焊接材料的靜強度關(guān)系不大。

2.2應(yīng)力集中對疲勞強度的影響

2.2.1接頭類型的影響

焊接接頭的形式主要有：對接接頭、十字接頭、T形接頭和搭接接頭，在接

頭部位由于傳力線受到干擾，因而發(fā)生應(yīng)力集中現(xiàn)象。

對接接頭的力線干擾較小，因而應(yīng)力集中系數(shù)較小，其疲勞強度也將高于其

他接頭形式.但實驗表明，對接接頭的疲勞強度在很大范圍內(nèi)變化,這是因為有

一系列因素影響對接接頭的疲勞性能的緣故。如試樣的尺寸、坡口形式、焊接方

法、焊條類型、焊接位置、焊縫形狀、焊后的焊縫加工、焊后的熱處理等均會對

其發(fā)生影響。具有永久型墊板的對接接頭由于墊板處形成嚴重的應(yīng)力集中，降低

了接頭的疲勞強度。這種接頭的疲勞裂紋均從焊縫和墊板的接合處產(chǎn)生，而并不

是在焊趾處產(chǎn)生，其疲勞強度一般與不帶墊板的最不佳外形的對接接頭的疲勞強

度相等。

十字接頭或T形接頭在焊接結(jié)構(gòu)中得到了廣泛的應(yīng)用。在這種承力接頭中，

由于在焊縫向基本金屬過渡處具有明顯的截面變化，其應(yīng)力集中系數(shù)要比對接接

頭的應(yīng)力集中系數(shù)高，因此十字或T形接頭的疲勞強度要低于對接接頭。對未開

坡口的用角焊縫連接的接頭和局部熔透焊縫的開坡口接頭，當焊縫傳遞工作應(yīng)力

時，其疲勞斷裂可能發(fā)生在兩個薄弱環(huán)節(jié)上，即基本金屬與焊縫趾端交界處或焊

縫上。對丁開坡口焊透的的卜字接頭，斷裂一般只發(fā)生在焊趾處，而不是在焊縫

處。焊縫不承受工作應(yīng)力的T形和十字接頭的疲勞強度主要取決于焊縫與主要受

力板交界處的應(yīng)力集中，T形接頭具有較高的疲勞強度，而十字接頭的疲勞強度

較低。提高T形或十字接頭疲勞強度的根本措施是開坡口焊接，并加工焊縫過渡

處使之圓滑過渡，通過這種改進措施，疲勞強度可有較大幅度的提高。

搭接接頭的疲勞強度是很低的，這是由于力線受到了嚴重的扭曲。采用所謂

“加強”蓋板的對接接頭是極不合理的，由于加大了應(yīng)力集中影響，采用蓋板后，

原來疲勞強度較高的市接接頭被大大地削弱了。對于承力蓋板接頭，疲勞裂紋可

發(fā)生在母材，也可發(fā)生在焊縫，另外改變蓋板的寬度或焊縫的長度，也會改變應(yīng)

力在基本金屬中的分布，因此將要影響接頭的疲勞強度，即隨著焊縫長度與蓋板

寬度比率的增加，接頭的疲勞強度增加，這是因為應(yīng)力在基本金屬中分布趨于均

勻所致。

2.2.2焊縫形狀的影響

無論是何種接頭形式，它們都是由兩種焊縫連接的，對接焊縫和角焊縫。焊

縫形狀不同，其應(yīng)力集中系數(shù)也不相同，從而疲勞強度具有較大的分散性。

對接焊縫的形狀衣于接頭的疲勞強度影響最大。（D過渡角的影響：

Yamaguchi等人建立了疲勞強度和基本金屬與焊縫金屬之間過渡角（外鈍角）的

關(guān)系.試驗中W（焊縫寬度）和h（高度）變化，但h/W比值保持不變.這意味著夾

角保持不變，試驗結(jié)果表明，疲勞強度也保持不變。但如果W保持不變，變化參

量h,則發(fā)現(xiàn)h增加，接頭疲勞強度降低，這顯然是外夾角降低的結(jié)果。

（2）焊縫過渡半徑的影響：Sander等人的研究結(jié)果表明焊縫過渡半徑同樣

對接頭疲勞強度具有重要影響，即過渡半徑增加（過渡角保持不變），疲勞強度增

加。

角焊縫的形狀對于接頭的疲勞比度也有較大的影響。

當單個焊縫的計算厚度a與板厚B之比a/B<0.6?0.7時，一般斷裂于焊縫；

當a/B>0.7時，一般斷于基本金屬。但是增加焊縫尺寸對提高疲勞強度僅僅在一

定范圍內(nèi)有效。因為焊縫尺寸的增加并不能改變另一薄弱截面即焊趾端處基本金

屬的強度，故充其量亦不能超過該處的疲勞強度。Soete,VanCrombrugge采用

15mni厚板用不同的角焊縫施焊，在軸向疲勞載荷下的試驗發(fā)現(xiàn)，焊縫的焊腳為

13H皿時，斷裂發(fā)生在焊趾處基本金屬或焊縫中。當焊縫的焊腳小丁此值時，疲

勞斷裂發(fā)生在焊縫上；當焊腳尺寸為18nlm時斷裂發(fā)生在基本金屬中。據(jù)此他們

提出極限焊腳尺寸:S=0.85B。式中S為焊腳尺寸，B為板厚?？梢娍v使焊腳尺

寸達到板厚時（15mm）,仍可得焊縫處的斷裂結(jié)果，這一結(jié)果與理論結(jié)果符合得很

好。

2.2.3焊接缺陷的影響

缺陷尺寸有關(guān)，而且還決定于許多其他因素，如表面缺陷比內(nèi)部缺陷影響大，與

作用力方向垂直的面狀缺陷的影響比其它方向的大；位于殘余拉應(yīng)力區(qū)內(nèi)的玦陷

的影響比在殘余壓應(yīng)力區(qū)的大；位于應(yīng)力集中區(qū)的缺陷（如焊縫趾部裂紋）比在均

勻應(yīng)力場中同樣缺陷影響大。

2.3焊接殘余應(yīng)力對疲勞強度的影響

焊接殘余應(yīng)力是焊接結(jié)構(gòu)所特有的特征，因此，它對于焊接結(jié)構(gòu)疲勞強度的

影響是人們廣為關(guān)心的問題，為此人們進行了大量的試驗研究工作。試驗往往采

用有焊接殘余應(yīng)力的試樣與經(jīng)過熱處理消除殘余應(yīng)力后的試樣，進行疲勞試驗作

對比。由于焊接殘余應(yīng)力的產(chǎn)生往往伴隨著焊接熱循環(huán)引起的材料性能變化，而

熱處理在消除殘余應(yīng)力的同時也恢復或部分地恢復了材料的性能，同時也由于試

驗結(jié)果的分散性，因此對試驗結(jié)果就產(chǎn)生了不同的解釋，對焊接殘余應(yīng)力的影響

也就有了不同的評價-

試舉早期和近期一些人所進行的研究工作為例，可清楚地說明這一問題，對

具有余高的對接接頭進行的2X106次循環(huán)試驗結(jié)果，不同研究者得出了不同結(jié)

論。有人發(fā)現(xiàn)：熱處理消除應(yīng)力試樣的疲勞強度比焊態(tài)相同試樣的疲勞強度增加

12.5%；另有人則發(fā)現(xiàn)焊態(tài)和熱處理的試樣的疲勞強度是一致的，即差異不大；

但也有人發(fā)現(xiàn)采用熱處理消除殘余應(yīng)力后疲勞強度雖有增加，但增加值遠低于

12.5%等等。對表面打磨的對接接頭試樣試驗結(jié)果也是如此，即有的試驗認為，

熱處理后可提高疲勞強度17%,但也有的試驗結(jié)果說明，熱處理后疲勞強度沒有

提高等。這個問題長期來使人困惑不解，直到前蘇聯(lián)一些學者在交變載荷下進行

了一系列試驗，才逐漸澄清了這一問題。

其中最值得提出的是Trufyakov對在不同應(yīng)力循環(huán)特征下焊接殘余應(yīng)力對

接頭疲勞強度影響的研究。試驗采用14Mn2普通低合金結(jié)構(gòu)鋼，試樣上有一條橫

向?qū)雍缚p，并在正反兩面堆焊縱向焊道各一條。一組試樣焊后進行了消除殘氽

應(yīng)力的熱處理，另一組未經(jīng)熱處理。疲勞強度對比試驗采用三種應(yīng)力循環(huán)特征系

數(shù)廠-1,0,+0.3。在交變載荷下（廠-1）,消除殘余應(yīng)力試樣的疲勞強度接近

130MPa,而未經(jīng)消除殘余應(yīng)力的僅為75MPa,在脈動載荷下（廠0）,兩組試樣的

疲勞強度相同，均為185MPa。而當廠0.3時，經(jīng)熱處理消除殘余應(yīng)力的試樣疲

勞強度為260MPa,反而略低于未熱處理的試樣（270MPa）。產(chǎn)生這個現(xiàn)象的主要

原因是：在r值較高時，例如在脈動載荷下(r=0；,疲勞強度較高，在較高的拉

應(yīng)力作用下，殘余應(yīng)力較快地得到釋放，因此殘余應(yīng)力對疲勞強度的影響就減弱;

當r增大到0.3時，殘余應(yīng)力在載荷作用下，進一步降低，實際上對疲勞強度已

不起作用。而熱處理在消除殘余應(yīng)力的同時又軟化了材質(zhì)，因而使得疲勞強度在

熱處理后反而下降。這一試驗比較好地說明了殘余應(yīng)力和焊接熱循環(huán)所引起材質(zhì)

變化對疲勞強度的影響。從這里也可以看出焊接殘余應(yīng)力對接頭疲勞強度的影響

與疲勞載荷的應(yīng)力循環(huán)特性有關(guān)。即在循環(huán)特性值較低時，影響比較大。前面指

出，由于結(jié)構(gòu)焊縫中存有達到材料屈服點的殘余應(yīng)力，因此在常幅施加應(yīng)力循環(huán)

作用的接頭中，焊縫附近所承受的實際應(yīng)力循環(huán)將是由材料的屈服點向下擺動,

而不管其原始作用的循環(huán)特征如何。例如標稱應(yīng)力循環(huán)為+S1到-S2,則其應(yīng)力

范圍應(yīng)為S1+S2。但接頭中的實際應(yīng)力循環(huán)范圍將是由Sy(屈服點的應(yīng)力幅;到

Sy-("+S2)c這一點在研究焊接接頭疲勞強度時是非常重要的，它導致了一些設(shè)

計規(guī)范以應(yīng)力范圍代替了循環(huán)特征ro

此外，在試驗過程中，試件的尺寸大小、加載方式、應(yīng)力循環(huán)比、載荷譜也

對疲勞強度有很大的影響。

3改善焊接結(jié)構(gòu)疲勞強度的工藝方法

焊接接頭疲勞裂紋一般啟裂位置存在于焊根和焊趾兩個部位，如果焊根部

位的疲勞裂紋啟裂的危險被抑制，焊接接頭的危險點則集中于焊趾部位。許多方

法可以用于提高焊接接頭的疲勞強度。

①減少或消滅焊接缺欠特別是開口缺陷；

②改善焊趾部位的幾何形狀降低應(yīng)力集中系數(shù)；

③調(diào)節(jié)焊接殘余應(yīng)力場，產(chǎn)生殘余壓縮應(yīng)力場。焊接過程優(yōu)化方法不僅是針

對提高焊接結(jié)構(gòu)疲勞強度而考慮，同時對焊接結(jié)構(gòu)的靜載強度、焊接接頭的冶金

性能等各方面都有極大的益處，這方面的資料很多在此不多贅述。

下面從工藝方法角度考慮分三部分詳細論述改善焊接接頭疲勞強度的主要

方法。

3.1改善焊趾幾何形狀降低應(yīng)力集中方法

1)TIG熔修

國內(nèi)外的研究均表明，TIG熔修可大幅度提高焊接接頭的疲勞強度，這種方

法是用鴿極筑弧焊方法在焊接接頭的過渡部位重熔一次，使焊縫與基本金屬之間

形成平滑過渡。減少了應(yīng)力集中，同時也減少了該部位的微小非金屬夾渣物，因

而使接頭部位的疲勞強度提高。

熔修工藝要求焊槍一般位于距焊趾部位0.51.5mm處，并要保持重熔部位潔

凈，如果事先配以輕微打磨效果更佳。重要的是重熔中發(fā)生熄弧時，如何處理重

新起弧的方法，因為這勢必影響重熔焊道的質(zhì)量，一般推薦重新起弧的最好位置

是在焊道弧坑之前面6nmi處，最近國際焊接學會組織歐洲一些國家和日本的一些

焊接研究所，采用統(tǒng)一由英國焊接研究所制備的試樣進行了一些改善接頭疲勞強

度方法有效性的統(tǒng)一性研究，證實經(jīng)該方法處理后該接頭的2X106循環(huán)下的標

稱疲勞強度提高58%,如果將得到的211MPa的疲勞強度標稱值換算成相應(yīng)的特

征值（K指標）為144MPa。它已高出國際焊接學會的接頭細節(jié)疲勞強度中的最高

的FAT值.

2）機械加工

若對焊縫表面進行機械加工，應(yīng)力集中程度籽大大減少，對接接頭的疲勞強

度也相應(yīng)提高，當焊縫不存在缺陷時，接頭的疲勞強度可高于基本金屬的疲勞強

度。但是這種表面機械加工的成本很高，因此只有真正有益和確實能加工到的地

方，才適宜于采用這種加工。而帶有嚴重缺陷和不用底焊的焊縫，其缺陷處或焊

縫根部應(yīng)力集中要比焊縫表面的應(yīng)力集中嚴重的多，所以在這種情況下焊縫表面

的機械加工是毫無意義的。如果存有未焊透缺陷，因為疲勞裂紋將不在余高和焊

趾處起始裂，而是轉(zhuǎn)移到焊縫根部未焊透處。在有未焊透缺陷存在的情況下，機

加工反而往往會降低接頭疲勞強度。

有時不用對整體焊縫金屬進行機加工，而只需對焊趾處采用機械加工磨削處

理，這種做法亦能大幅度提高接頭疲勞強度。研究表明，在這種情況下，起裂點

不是在焊趾處，而是轉(zhuǎn)移到焊縫缺附部位。

前蘇聯(lián)Makorov對高強鋼（抗拉強度。b=1080MPa）橫向?qū)雍缚p的交變載

荷的疲勞強度試驗表明，在焊態(tài)條件下2X106循環(huán)次數(shù)時疲勞強度為±150MPa,

如果對焊縫進行機械加工處理，除去余高，則疲勞強度提高到±275MPa,這已與

基本金屬的疲勞強度相當。但如果對焊趾處進行局部磨削加工，其疲勞強度為土

245MPa,它是機加工效果的83臨與焊態(tài)相比，疲勞強度提高65%,當然不論是

采用機加工方法,還是磨削方法,如果不能仔細按要求進行，以便保證加工效果,

疲勞強度的提高是有限的。

3）砂輪打磨

采用砂輪磨削，雖然其效果不如機械加工，但也是一種提高焊接接頭疲勞強

度的有效方法。國際焊接學會推薦采用高速電力或水力驅(qū)動的砂輪，轉(zhuǎn)速為

（15000^40000）/min,砂輪由碳-鋁材料制作，其直徑應(yīng)保證打磨深度半徑應(yīng)等于

或大于1/4板厚。國際焊接學會最近的研究表明，試樣經(jīng)打磨后，其2X106循

環(huán)下的標稱疲勞強度提高45%,如果將得到的199MPa疲勞強度標稱值換算成相

應(yīng)的特征值（135MPa）它也高于國際焊接學會的接頭細節(jié)疲勞強度中的最高的

FAT值。要注意的是磨削方向應(yīng)與力線方向一致，否則在焊縫中會留下與力線垂

直的刻痕，它相當于應(yīng)力集中源，起到降低接頭疲勞強度的作用。

4）特種焊條方法

本方法是研制了一種新型的焊條，它的液態(tài)金屬和液態(tài)熔渣具有較高的溶濕

能力，可以改善焊縫的過渡半徑，減小焊趾角度，降低焊趾處的應(yīng)力集中程度，

從而提高焊接接頭的疲勞強度。與TIG熔修的缺點相類似，它對焊接位置具有較

強的選擇性，特別適合于平焊位置和平角焊，而對于立焊、橫焊和仰焊，它的優(yōu)

越性就顯著降低了。

3.2調(diào)整殘余應(yīng)力場產(chǎn)生壓縮應(yīng)力的方法

1）預過載法

假如在含有應(yīng)力集中的試樣上施加拉伸載荷，直到在缺口處發(fā)生屈服，并伴

有一定的拉伸塑性變形，卸載后，載缺口及其附近發(fā)生拉伸塑性變形處將產(chǎn)生壓

縮應(yīng)力，而在試樣其它截面部位將有與其相平衡的低于屈服點的拉伸應(yīng)力產(chǎn)生。

受此處理的試樣，在其隨后的疲勞試驗中，其應(yīng)力范圍將與原始未施加預過載的

試樣不同，即顯著變小，因此它可以提高焊接接頭的疲勞強度。研究結(jié)果表明，

大型焊接結(jié)構(gòu)（如橋梁、壓力容器等）投入運行前需進行一定的預過載試驗，這對

提高疲勞性能是有利的。

2）局部加熱

采用局部加熱可以調(diào)節(jié)焊接殘余應(yīng)力場，即在應(yīng)力集中處產(chǎn)生壓縮殘余應(yīng)力,

因而對提高接頭疲勞強度是有利的。這種方法目前限用于縱向非連續(xù)焊縫，或具

有縱向加筋板的接頭。

對于單面角接板，加熱位置一般距焊縫約為板寬的1/3,對于雙面角接板情

況加熱位置為板件中心。這樣可以保證在焊縫內(nèi)產(chǎn)生壓縮應(yīng)力，從而可以提高接

頭的疲勞強度。不同研究者應(yīng)用該方法得到的效果有所不同，對單面角接板，提

高疲勞強度145-150%,對雙面角接板，提高疲勞強度70-187%。

局部加熱位置對接頭的疲勞強度有重要的影響，當點狀加熱是在焊縫端部處

兩則進行時，則在焊縫端部的缺口處引起了壓縮殘余應(yīng)力，結(jié)果疲勞強度提高

53%；但是當點狀加熱是在焊縫端部試樣中心進行時，距焊縫端部距離是相同的，

這雖然產(chǎn)生了同樣的金相組織影響，但由于殘余應(yīng)力為拉伸殘余應(yīng)力，則所測量

到的接頭疲勞強度與非處理試樣相同。

3）擠壓法

局部擠壓機制與點狀加熱方法相同，即均是靠壓縮殘余應(yīng)力提高接頭疲勞強

度。但是其作用點是不同的，擠壓位置應(yīng)位于需要產(chǎn)生殘余壓縮應(yīng)力的位置。高

強鋼試樣采用擠壓法其效果比低碳鋼更為顯著。

4）Gurnnert，s方法由于有時難以準確地確定局部加熱法的加熱位置和加熱

溫度，為了獲得滿意效果，Gunnert提出一種方法，該方法的要點是直接向缺口

部位而不是附近部位加熱到能產(chǎn)生塑性變形但低于相變溫度55℃的溫度或

550℃,然后急劇噴淋冷卻之。由于表層下金屬和其周圍未受噴淋的金屬冷卻的

較晚，待其冷卻時收縮將在已冷卻表面上產(chǎn)生壓縮應(yīng)力。藉此壓縮應(yīng)力即可提高

構(gòu)件的疲勞強度。需要注意的是：為了使底層亦達到加熱目的，加熱過程要緩慢

些，Gunnert建議加熱時間為3min,而Harrison建議加熱時間為5min。

Ohta采用此方法成功的防止了對接管道內(nèi)部產(chǎn)生疲勞裂紋。具體方法是管

道外部采用感應(yīng)法加熱，里面用循環(huán)水冷卻。因此在管道內(nèi)部產(chǎn)生了壓縮應(yīng)力，

因而有效地防止了疲勞裂紋在管道內(nèi)部產(chǎn)生。處理后對接焊縫管道的疲勞裂紋擴

展速率大為降低，達到與母材相同的裂紋擴展速率。

3.3降低應(yīng)力集中和產(chǎn)生壓縮應(yīng)力兼而有之的方法

1）錘擊法

錘擊法是冷加工方法，其作用是在接頭焊趾處表面造成壓縮應(yīng)力。因此，本

方法的有效性與在焊趾表面產(chǎn)生的塑性變形有關(guān)；同時錘擊還可以減少存在的缺

口尖銳度，因而減少了應(yīng)力集中，這也是大幅度提高接頭疲勞強度的原因。國際

焊接學會推薦的氣錘壓力應(yīng)為5飛Pa。錘頭頂部應(yīng)為812mm直徑的實體材料，

推薦采用4次沖擊以保證錘擊深度達0.6mm。國際焊接學會最近的工作表明，對

于非承載T形接頭，錘擊后其2X106循環(huán)下接頭疲勞強度提高54機

2)噴丸

噴丸是錘擊的另一種形式，也屬沖擊加工的方法。噴丸的效果依賴于噴丸直

徑尺寸，噴丸尺寸不應(yīng)過大，以使其能處理微小的缺陷。同時，噴丸尺寸亦不應(yīng)

過小，以保證一定的冷作硬化性能，噴丸一般可在表面上的千分之幾毫米的深度

上發(fā)生作用。研究結(jié)果表明，噴丸能顯著地提高高強鋼接頭的疲勞強度，噴丸對

氧弧焊高強鋼材料具有突出的效果，其程度甚至高于TIG熔修。同時TIG熔修配

以噴丸錘擊，則其效果更為顯著。

4提高焊接接頭疲勞強度的最新技術(shù)

4.1超聲沖擊處理方法

近年來發(fā)展起來的超聲沖擊提高焊接接頭及結(jié)構(gòu)疲勞強度的方法，其機理與

錘擊和噴丸基本一致.但這種方法執(zhí)行機構(gòu)輕巧，可控性好，使用靈活方便、噪

音極小、效率高、應(yīng)用時受限少，成本低而且節(jié)能，適用于各種接頭，是一種理

想的焊后改善焊接接頭疲勞性能的方法。對幾種典型焊接結(jié)構(gòu)用鋼的對接和非承

栽縱向角接頭實施超聲沖擊處理，然后進行了焊態(tài)與沖擊處理的對比疲勞試驗，

研究了超聲沖擊法改善焊接頭疲勞強度的實際效果。焊接接頭經(jīng)超聲沖擊處理后,

疲勞強度提高了50170%,效果十分顯著。

4.2低相變點焊條方法

4.2.1提高焊接接頭疲勞強度原理和發(fā)展

壓縮應(yīng)力可以提高焊接接頭的疲勞強度，已有大量的文獻論述，然而問題是

如何在焊接接頭中較方便的引入壓縮應(yīng)力。

眾所周知，由于化學成分、合金含量和冷卻速度不同，鋼鐵材料在冷卻過程

中會發(fā)生不同的組織轉(zhuǎn)變或多次的組織轉(zhuǎn)變，這一組織轉(zhuǎn)變伴隨有體積膨脹，在

拘束條件下將會產(chǎn)生相變應(yīng)力，屬于壓縮應(yīng)力。對于焊縫金屬來說，這將有利于

殘余拉伸應(yīng)力的降低甚至出現(xiàn)殘余壓縮應(yīng)力，從而改善焊接接頭的力學性能。低

相變點焊條(LowTransformationTemperatureWeldingElectrode,LTTE)就

是一種利用相變應(yīng)力在焊接接頭中產(chǎn)生壓縮應(yīng)力提高焊接接頭疲勞強度的新型

焊接材料。

早在60年代，前蘇聯(lián)焊接專家就提出了低相變點焊條方法能夠提高焊接結(jié)

構(gòu)的疲勞強度，但是當時并沒有提出“低相變點焊條”的概念，只稱其為一種特

殊焊條其堆焊金屬成分主要依靠3-4%的Mn含量來降低相變點，實現(xiàn)冶金相變。

文獻指出，選用這些特殊的焊條，對小試件進行疲勞試驗時，用這些焊條堆焊之

后的疲勞強度要高于未堆焊試驗75%。

近幾年，依靠Cr和Ni降低焊接材料熔敷金屬的馬氏體相變點，并由于超低

碳鋼材的發(fā)展，低相變點焊條得到了快速的發(fā)展，日本和中國在這方面進行了大

量的研究，但目前仍然在實驗室階段。

4.2.2LTTE焊條改善疲勞強度的效果

天津大學材料學院設(shè)計和優(yōu)化研制了低相變點焊條，并在各種焊接接