15/16一、工作簡(jiǎn)況1.任務(wù)來源根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì)文件《國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì)關(guān)于下達(dá)2023年第二批推薦性國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)計(jì)劃及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)外文版計(jì)劃的通知》（國(guó)標(biāo)委發(fā)〔2023〕37號(hào)）的要求，由太原重工股份有限公司、北京起重運(yùn)輸機(jī)械設(shè)計(jì)研究院有限公司負(fù)責(zé)修訂國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《起重機(jī)械鋼絲繩用套環(huán)》（計(jì)劃編號(hào)為20230610-T-604，代替GB/T5974.1-2006和GB/T5974.2-2006）,計(jì)劃完成時(shí)間為2024年12月6日。2.制定背景起重機(jī)械作為物料搬運(yùn)設(shè)備，廣泛應(yīng)用于航空航天、冶金、造船、水利水電、市政工程建設(shè)、交通運(yùn)輸、石油化工等國(guó)民經(jīng)濟(jì)的各個(gè)領(lǐng)域，用于各類重型物品的搬運(yùn)。95%以上的起重機(jī)械通過鋼絲繩起吊物品，鋼絲繩通過套環(huán)與固定點(diǎn)連接。GB/T5974.1-2006《鋼絲繩用普通套環(huán)》、GB/T5974.2-2006《鋼絲繩用重型套環(huán)套環(huán)》自2006年發(fā)布實(shí)施起，到如今已經(jīng)超過16個(gè)年頭。期間，國(guó)外的同類標(biāo)準(zhǔn)，諸如歐盟標(biāo)準(zhǔn)已更新到2021版本，內(nèi)容也已經(jīng)有了大幅更新，而我們的標(biāo)準(zhǔn)的要求還停留在過去，其中存在著一些安全隱患，且不能與國(guó)際接軌。同時(shí)，由于行業(yè)技術(shù)進(jìn)步，鋼絲繩抗拉強(qiáng)度加大，原標(biāo)準(zhǔn)適用抗拉強(qiáng)度不大于1870MPa的鋼絲繩，現(xiàn)在普遍使用的鋼絲繩抗拉強(qiáng)度達(dá)到1960MPa，原標(biāo)準(zhǔn)已經(jīng)無法滿足當(dāng)前的生產(chǎn)需要。因此，為解決在實(shí)施過程中發(fā)現(xiàn)的問題，修改原標(biāo)準(zhǔn)中一些條款的欠缺和不足，提高標(biāo)準(zhǔn)水平，進(jìn)一步規(guī)范該零部件的生產(chǎn)、檢驗(yàn)等，促進(jìn)行業(yè)高質(zhì)量發(fā)展，提出對(duì)原標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行修訂。修訂后的標(biāo)準(zhǔn)，更具有科學(xué)性、可操作性和先進(jìn)性。3.主要工作過程起草階段：1）組建工作組：2023年8月，接到該標(biāo)準(zhǔn)修訂任務(wù)后，全國(guó)起重機(jī)械標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)（以下簡(jiǎn)稱起重機(jī)標(biāo)委會(huì)）組織在行業(yè)中征集了參加起草單位，成立了由太原重工股份有限公司和北京起重運(yùn)輸機(jī)械設(shè)計(jì)研究院有限公司等單位組成的標(biāo)準(zhǔn)起草工作組，負(fù)責(zé)標(biāo)準(zhǔn)的修訂工作。2）資料搜集：2023年9月至12月，起草工作組搜集了GB/T5974.1-2006《鋼絲繩用普通套環(huán)》、GB/T5974.2-2006《鋼絲繩用重型套環(huán)》、GB/T8918-2006《重要用途鋼絲繩》、EN13411-9:2021《Terminationsforsteelwireropes—Safety》等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)資料。3）完成標(biāo)準(zhǔn)征求意見稿：2024年1月至2月，起草工作組針對(duì)重型套環(huán)強(qiáng)度能否適用抗拉強(qiáng)度1960MPa的鋼絲繩的問題，由起重機(jī)標(biāo)委會(huì)組織巨力索具股份有限公司和貴州鋼繩（集團(tuán)）有限責(zé)任公司進(jìn)行了重型套環(huán)的試驗(yàn)研究，同時(shí)起草工作組對(duì)重型套環(huán)強(qiáng)度進(jìn)行理論分析計(jì)算，校核重型套環(huán)的強(qiáng)度；在此基礎(chǔ)上，將GB/T5974.1-2006《鋼絲繩用普通套環(huán)》和GB/T5974.2-2006《鋼絲繩用重型套環(huán)》合成一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，并對(duì)接了歐盟標(biāo)準(zhǔn)，按照GB/T1.1-2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的要求編寫了《起重機(jī)械鋼絲繩用套環(huán)》初稿和編制說明，并經(jīng)工作組多次內(nèi)部討論、修改完善，于2024年5月8日形成標(biāo)準(zhǔn)征求意見稿及編制說明，提交起重機(jī)標(biāo)委會(huì)秘書處。4．主要參加單位和工作組成員及所做的工作等本文件由太原重工股份有限公司、北京起重運(yùn)輸機(jī)械設(shè)計(jì)研究院有限公司等單位共同負(fù)責(zé)起草。主要成員：所做的工作：二、標(biāo)準(zhǔn)的編制原則、主要內(nèi)容及其確定依據(jù)1.編制原則《起重機(jī)械鋼絲繩用套環(huán)》標(biāo)準(zhǔn)修訂原則如下：1）在結(jié)構(gòu)編寫和內(nèi)容編排等方面依據(jù)GB/T1.1-2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定。標(biāo)準(zhǔn)的修訂遵循“面向市場(chǎng)、服務(wù)產(chǎn)業(yè)、接軌國(guó)際”的原則，本標(biāo)準(zhǔn)修訂與技術(shù)創(chuàng)新、試驗(yàn)驗(yàn)證、產(chǎn)業(yè)推進(jìn)、應(yīng)用推廣相結(jié)合，統(tǒng)籌推進(jìn)。在確定本標(biāo)準(zhǔn)主要技術(shù)性能指標(biāo)時(shí)，綜合考慮生產(chǎn)企業(yè)的能力和用戶的利益，尋求最大的經(jīng)濟(jì)、社會(huì)效益，充分體現(xiàn)了標(biāo)準(zhǔn)在技術(shù)上的先進(jìn)性和經(jīng)濟(jì)上的合理性。2）本文件以GB/T5974.1-2006《鋼絲繩用普通套環(huán)》和GB/T5974.2-2006《鋼絲繩用重型套環(huán)》為基礎(chǔ)，在廣泛征求生產(chǎn)企業(yè)、監(jiān)督檢驗(yàn)機(jī)構(gòu)以及用戶等單位的意見和建議，結(jié)合我國(guó)多年來的安全生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)以及理論研究，以保持技術(shù)先進(jìn)性和適用性、推動(dòng)技術(shù)發(fā)展為導(dǎo)向，本著科學(xué)、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度修訂標(biāo)準(zhǔn)。2.標(biāo)準(zhǔn)的主要內(nèi)容本文件規(guī)定了起重機(jī)械鋼絲繩用套環(huán)的型式和基本參數(shù)、技術(shù)要求、試驗(yàn)方法、檢驗(yàn)規(guī)則、標(biāo)志、包裝、運(yùn)輸和貯存。本文件適用于GB/T8918、GB/T20118規(guī)定的圓股鋼絲繩用套環(huán)。其他標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)格用套環(huán)可參照?qǐng)?zhí)行。本標(biāo)準(zhǔn)主要包括以下內(nèi)容：1）范圍2）規(guī)范性引用文件3）術(shù)語(yǔ)和定義4）型式和基本參數(shù)5）技術(shù)要求6）試驗(yàn)方法7）檢驗(yàn)規(guī)則8)標(biāo)志、包裝、運(yùn)輸和儲(chǔ)存3.主要技術(shù)差異3.1主要修訂內(nèi)容本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。本文件代替GB/T5974.1-2006《鋼絲繩用普通套環(huán)》和GB/T5974.2-2006《鋼絲繩用重型套環(huán)》，與GB/T5974.1-2006和GB/T5974.2-2006相比,除結(jié)構(gòu)調(diào)整和編輯性改動(dòng)外，主要技術(shù)變化如下：——增加了術(shù)語(yǔ)和定義（見第3章）；——增加了套環(huán)性能分類（見4.1）；——更改了普通套環(huán)的標(biāo)記（見4.3，GB/T5974.1-2006的3.2）；——更改了重型套環(huán)的材料適用規(guī)格（見表3，GB/T5974.2-2006的表2）；——更改了重型套環(huán)的承載能力（見5.2.2，GB/T5974.2-2006的4.4）；——增加了套環(huán)的疲勞性能（見5.3）；——增加了套環(huán)承載能力試驗(yàn)的試驗(yàn)機(jī)要求（見6.2.2）；——增加了套環(huán)的疲勞試驗(yàn)（見6.3）；——增加了套環(huán)的檢驗(yàn)項(xiàng)目（見表6）。3.2主要修訂說明（1）增加了套環(huán)性能分類（見4.1）；原版本為普通套環(huán)和重型套環(huán)兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，本次修訂將兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)合二為一，通過使用性能分類將普通套環(huán)和重型套環(huán)加以區(qū)分。（2）更改了重型套環(huán)的材料適用規(guī)格（見表3，GB/T5974.2-2006的表2）；原版本中ZG270-500只適用于重型套環(huán)36及以上的規(guī)格，本次修訂將ZG270-500擴(kuò)展到重型套環(huán)的32及以下的規(guī)格。原因：原版本中32及以下的規(guī)格的重型套環(huán)采用KTH370-12，根據(jù)GB/T9440-2010《可鍛鑄鐵件》，KTH370-12的抗拉強(qiáng)度不低于370MPa，伸長(zhǎng)率大于12%。根據(jù)GB/T11352-2009《一般工程用鑄造碳鋼件》，ZG270-500的抗拉強(qiáng)度不低于500MPa，伸長(zhǎng)率大于18%，各方面性能均優(yōu)于KTH370-12的材料性能。且根據(jù)多年來的生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，ZG270-500可以用于制作32及以下的規(guī)格的重型套環(huán)。重型套環(huán)增加了GB/T17107-1997中規(guī)定的40(正火+回火)鍛鋼。原因：鍛鋼具有優(yōu)異的力學(xué)性能，能夠用于制作重型套環(huán)。40（正火+回火）的抗拉強(qiáng)度強(qiáng)度不低于490MPa，伸長(zhǎng)率大于15%，和ZG270-500的力學(xué)性能相當(dāng)。因此，重型套環(huán)增加了GB/T17107-1997中規(guī)定的40(正火+回火)鍛鋼。（3）更改了重型套環(huán)的承載能力（見5.2.2，GB/T5974.2-2006的4.4）；原版本的重型套環(huán)適用抗拉強(qiáng)度不大于1870MPa的鋼絲繩，而目前常用的鋼絲繩抗拉強(qiáng)度達(dá)到1960MPa，本次修訂通過對(duì)重型套環(huán)強(qiáng)度進(jìn)行分析計(jì)算和試驗(yàn)研究，提高了重型套環(huán)適用的鋼絲繩抗拉強(qiáng)度，確保能夠滿足起重機(jī)目前常用的鋼絲繩，同時(shí)與標(biāo)準(zhǔn)GB/T30589-2014《鋼絲繩繩端套管壓制索具》協(xié)調(diào)一致。（4）增加了套環(huán)的疲勞性能（見5.3）；對(duì)接了歐盟標(biāo)準(zhǔn)EN13411-9的要求，考慮到套環(huán)的使用范圍很廣，部分起重機(jī)的工作級(jí)別很高，有些情況會(huì)有鋼絲繩更換但套環(huán)復(fù)用的情況，因此規(guī)定了套環(huán)的疲勞性能。（5）增加了套環(huán)承載能力試驗(yàn)的試驗(yàn)機(jī)要求（見6.2.2）；原版本未對(duì)套環(huán)承載能力試驗(yàn)的設(shè)備做要求，為了承載能力試驗(yàn)的規(guī)范性，提出試驗(yàn)機(jī)應(yīng)滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求。（6）增加了套環(huán)的疲勞試驗(yàn)（見6.3）；對(duì)接了歐盟標(biāo)準(zhǔn)EN13411-9的要求，給出了套環(huán)的疲勞試驗(yàn)方法，規(guī)定了試驗(yàn)設(shè)備、試驗(yàn)次數(shù)、試驗(yàn)載荷與試驗(yàn)環(huán)境。（7）增加了套環(huán)的檢驗(yàn)項(xiàng)目（見表6）。規(guī)定了套環(huán)出廠檢驗(yàn)的項(xiàng)目：目測(cè)檢驗(yàn)和承載能力為強(qiáng)制要求；疲勞試驗(yàn)只有當(dāng)客戶有要求時(shí)才需要做；無損檢測(cè)只適用于重型套環(huán)3.3計(jì)算分析情況（1）重型套環(huán)的理論計(jì)算對(duì)于重型套環(huán)，承載能力試驗(yàn)時(shí)重型套環(huán)的工況最為惡劣。對(duì)承載能力試驗(yàn)的重型套環(huán)進(jìn)行受力分析，受到鋼絲繩向下的力和銷軸向上的承載力，其危險(xiǎn)截面為A-A。鋼絲繩破斷拉力P，A-A截面的截面積為S。圖1重型套環(huán)結(jié)構(gòu)及截面截面A-A的正應(yīng)力為：截面積S：其中：代入具體數(shù)據(jù)，得到重型套環(huán)在鋼絲繩最小破斷拉力作用下危險(xiǎn)截面的計(jì)算應(yīng)力見表1。表1重型套環(huán)危險(xiǎn)截面的計(jì)算應(yīng)力套環(huán)規(guī)格d/mm尺寸/mm截面積S鋼絲繩最小破斷拉力/kN危險(xiǎn)截面計(jì)算應(yīng)力/MPaFCABG鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1870MPa鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1960MPa鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1870MPa鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1960MPa88.914.020406.0190.243.045226.08236.591011.217.525507.5296.467.170.4226.37237.51213.421.030609.0427.395.9100224.41234.011415.624.5357010.5582.1130.0137223.32235.341617.828.0408012.0760.8170.0179223.45235.281820.131.5459013.5961.5216.0226224.65235.052022.335.05010015.01187.7266.0279223.96234.92224.538.55511016.51437.8322.0338223.95235.082426.742.06012018.01711.8383.0402223.74234.84262945.56513019.52007.0450.0472224.22235.182831.249.07014021.02328.5522.0547224.18234.913235.656.08016024.03043.2682.0715224.11234.953640.163.09018027.03849.7863.0904224.17234.824044.570.010020030.04755.01070.01120225.03235.54444977.011022033.05751.31290.01350224.3234.734853.484.012024036.06847.21530.01610223.45235.135257.991.013026039.08033.21800.01890224.07235.275662.398.014028042.09319.72090.02190224.26234.996066.8105.015030045.010695.62400.02510224.39234.68從表1可以看出，鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1870MPa時(shí)各重型套環(huán)危險(xiǎn)截面的最大計(jì)算應(yīng)力為226.37MPa，鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1960MPa時(shí)各重型套環(huán)危險(xiǎn)截面的最大計(jì)算應(yīng)力為237.5MPa；鋼絲繩抗拉強(qiáng)度從1870MPa增加到1960MPa，重型套環(huán)危險(xiǎn)截面的計(jì)算應(yīng)力只增加了4.9%。KT370-12的抗拉強(qiáng)度為370MPa；QT450-10的抗拉強(qiáng)度為450MPa，屈服強(qiáng)度為310MPa；ZG270-500的抗拉強(qiáng)度為500MPa，屈服強(qiáng)度為270MPa；40（正火+回火）的抗拉強(qiáng)度為530MPa，屈服強(qiáng)度為265MPa。綜上，當(dāng)鋼絲繩抗拉強(qiáng)度為1960MPa時(shí)，重型套環(huán)危險(xiǎn)截面的計(jì)算應(yīng)力未達(dá)到以上材料的屈服強(qiáng)度，因此采用上述材料均能滿足強(qiáng)度要求。（2）重型套環(huán)的有限元分析通過有三維軟件SIMENSNX2007及有限元分析程序SimceterNastran對(duì)規(guī)格40的鋼絲繩重型套環(huán)進(jìn)行參數(shù)化建模，并對(duì)其承載能力進(jìn)行有限元仿真分析，計(jì)算重型套環(huán)在對(duì)應(yīng)鋼絲繩破斷拉力作用下的位移和應(yīng)力。三維參數(shù)化模型機(jī)有限元計(jì)算模型根據(jù)重型套環(huán)結(jié)構(gòu)型式及對(duì)應(yīng)的尺寸參數(shù)，結(jié)合SIMENSNX2007中參數(shù)化草圖模塊，建立規(guī)格40的重型套環(huán)結(jié)構(gòu)及鋼絲繩模型如圖2所示。圖2規(guī)格40的重型套環(huán)結(jié)構(gòu)及鋼絲繩模型示意圖運(yùn)用有限元分析程序SimceterNastran中3DCTETRA10節(jié)點(diǎn)單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，建立規(guī)格40的重型套環(huán)結(jié)構(gòu)及鋼絲繩有限元模型如圖3所示。模型中單元總數(shù)為124323，節(jié)點(diǎn)總數(shù)為195716。圖3規(guī)格40的重型套環(huán)結(jié)構(gòu)及鋼絲繩有限元模型示意圖邊界約束條件及載荷工況規(guī)格40的重型套環(huán)結(jié)構(gòu)承受鋼絲繩的破斷拉力。套環(huán)軸孔處施加銷釘約束，釋放繞軸向旋轉(zhuǎn)自由度，鋼絲繩與重型套環(huán)接觸區(qū)域施加面-面接觸，模擬相互之間作用。鋼絲繩下端施加破斷拉力，詳細(xì)情況見圖4。圖4規(guī)格40的重型套環(huán)結(jié)構(gòu)載荷邊界條件施加示意圖有限元分析結(jié)果載荷工況1：施加鋼絲繩破斷拉力1070kN圖5為規(guī)格40的重型套環(huán)結(jié)構(gòu)承受鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1870MPa的最小破斷拉力1070kN時(shí)的位移云圖及等效應(yīng)力云圖。圖5載荷工況1：重型套環(huán)綜合位移云圖及VonMises等效應(yīng)力云圖從上圖中可以看出，重型套環(huán)整體綜合最大位移為0.0763mm，最大VonMises等效應(yīng)力值為290.47MPa，位于套環(huán)與鋼絲繩左右兩側(cè)接觸圓弧位置處，軸孔橫截面處（危險(xiǎn)截面）的等效應(yīng)力為147.45MPa，詳細(xì)計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)見表2。載荷工況2：施加鋼絲繩破斷拉力1120kN圖6為規(guī)格40的重型套環(huán)結(jié)構(gòu)承受鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1960MPa的最小破斷拉力1120kN時(shí)的位移云圖及等效應(yīng)力云圖。圖6載荷工況2：重型套環(huán)綜合位移云圖及VonMises等效應(yīng)力云圖從上圖中可以看出，重型套環(huán)整體綜合最大位移為0.0973mm，最大VonMises等效應(yīng)力值為304.05MPa，位于套環(huán)與鋼絲繩左右兩側(cè)接觸圓弧位置處，軸孔橫截面處（危險(xiǎn)截面）的等效應(yīng)力為156.72MPa，詳細(xì)計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)見表2。表2規(guī)格40的重型套環(huán)位移及應(yīng)力結(jié)果匯總表整體位移（mm）X向位移（mm）Y向位移（mm）Z向位移（mm）最大等效應(yīng)力（MPa）最大應(yīng)力出現(xiàn)位置軸孔橫截面處（危險(xiǎn)截面）的等效應(yīng)力（MPa）工況1：承受鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1870MPa的最小破斷拉力1070kN0.0760.0490.0750.021290.47套環(huán)與鋼絲繩左右兩側(cè)接觸圓弧位置處147.45工況2：承受鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1960MPa的最小破斷拉力1120kN0.0970.0830.0970.024304.05156.72重型套環(huán)的最大應(yīng)力均出現(xiàn)在套環(huán)與鋼絲繩左右兩側(cè)接觸圓弧位置處，為局部擠壓應(yīng)力，只發(fā)生在比較小的區(qū)域內(nèi)，并不影響重型套環(huán)的整體安全性；軸孔橫截面處為重型套環(huán)的危險(xiǎn)界面，其等效應(yīng)力并不大。從表2可以看出，鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1870MPa時(shí)規(guī)格40的重型套環(huán)軸孔橫截面處（危險(xiǎn)截面）的等效應(yīng)力為147.45MPa，鋼絲繩抗拉強(qiáng)度1960MPa時(shí)規(guī)格40的重型套環(huán)軸孔橫截面處（危險(xiǎn)截面）的等效應(yīng)力為156.72MPa；鋼絲繩抗拉強(qiáng)度從1870MPa增加到1960MPa，重型套環(huán)危險(xiǎn)截面的等效應(yīng)力只增加了6.3%。KT370-12的抗拉強(qiáng)度為370MPa；QT450-10的抗拉強(qiáng)度為450MPa，屈服強(qiáng)度為310MPa；ZG270-500的抗拉強(qiáng)度為500MPa，屈服強(qiáng)度為270MPa；40（正火+回火）的抗拉強(qiáng)度為530MPa，屈服強(qiáng)度為265MPa。綜上，當(dāng)施加1960MPa的鋼絲繩破斷拉力1120kN時(shí)，規(guī)格40的重型套環(huán)軸孔橫截面處（危險(xiǎn)截面）的等效應(yīng)力均遠(yuǎn)小于以上材料的屈服強(qiáng)度，并且只有局部因鋼絲繩的擠壓應(yīng)力而發(fā)生屈服，但也未超過材料的抗拉強(qiáng)度，并不影響重型套環(huán)整體的安全性，因此，可以認(rèn)為采用上述材料均能滿足強(qiáng)度要求。（3）計(jì)算結(jié)論分別采用理論計(jì)算方法和有限元分析方法對(duì)重型套環(huán)進(jìn)行了強(qiáng)度計(jì)算，可以看出：鋼絲繩抗拉強(qiáng)度從1870MPa增加到1960MPa，重型套環(huán)的應(yīng)力只增加了5%左右；重型套環(huán)軸孔橫截面處（危險(xiǎn)截面）的等效應(yīng)力均遠(yuǎn)小于以上材料的屈服強(qiáng)度，并且只有局部因鋼絲繩的擠壓應(yīng)力而發(fā)生屈服，但也未超過材料的抗拉強(qiáng)度，并不影響重型套環(huán)整體的安全性，因此，當(dāng)鋼絲繩抗拉強(qiáng)度增加到1960MPa時(shí)，重型套環(huán)采用標(biāo)準(zhǔn)中給出的材料均能滿足強(qiáng)度要求。4．解決的主要問題GB/T5974.1和GB/T5974.2于1986年首次發(fā)布，2006年進(jìn)行了修訂，本次是第二次修訂。本次修訂將GB/T5974.1-2006《鋼絲繩用普通套環(huán)》、GB/T5974.2-2006《鋼絲繩用重型套環(huán)套環(huán)》兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)合并成一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，進(jìn)一步理順了起重機(jī)械標(biāo)準(zhǔn)體系；原標(biāo)準(zhǔn)的重型套環(huán)適用抗拉強(qiáng)度不大于1870MPa的鋼絲繩，目前常用的鋼絲繩抗拉強(qiáng)度達(dá)到1960MPa，已經(jīng)無法使用原標(biāo)準(zhǔn)的重型套環(huán)，本次修訂通過對(duì)重型套環(huán)強(qiáng)度進(jìn)行分析計(jì)算和試驗(yàn)研究，提高了重型套環(huán)適用的鋼絲繩抗拉強(qiáng)度，確保能夠滿足起重機(jī)目前常用的鋼絲繩；對(duì)接了歐盟標(biāo)準(zhǔn)，增加了套環(huán)疲勞性能和疲勞試驗(yàn)的要求，進(jìn)一步規(guī)范了鋼絲繩用套環(huán)的技術(shù)要求，對(duì)提高我國(guó)起重機(jī)產(chǎn)品運(yùn)行安全性，促進(jìn)行業(yè)健康發(fā)展，具有重要意義。三、主要試驗(yàn)（或驗(yàn)證）情況及預(yù)期達(dá)到的社會(huì)效益、對(duì)產(chǎn)業(yè)發(fā)展的作用等情況1.主要試驗(yàn)（或驗(yàn)證）情況原標(biāo)準(zhǔn)的重型套環(huán)適用抗拉強(qiáng)度不大于1870MPa的鋼絲繩，但由于行業(yè)技術(shù)進(jìn)步，目前常用的鋼絲繩抗拉強(qiáng)度達(dá)到1960MPa，原標(biāo)準(zhǔn)的重型套環(huán)是否能夠適用抗拉強(qiáng)度為1960MPa的鋼絲繩，需要一定的試驗(yàn)數(shù)據(jù)來證明。因此，本標(biāo)準(zhǔn)在修訂過程中針對(duì)重型套環(huán)進(jìn)行了強(qiáng)度試驗(yàn)研究。參與試驗(yàn)的單位為巨力索具股份有限公司，對(duì)規(guī)格24、36和44的重型套環(huán)進(jìn)行了承載能力試驗(yàn)，采用壓制鋼絲繩索具，檢測(cè)設(shè)備為300t臥式拉力試驗(yàn)機(jī)，試驗(yàn)報(bào)告見附件，試驗(yàn)結(jié)果匯總?cè)缦拢罕?重型套環(huán)的試驗(yàn)結(jié)果重型套環(huán)規(guī)格材料試驗(yàn)載荷/kN抗拉強(qiáng)度1960MPa的鋼絲繩破斷拉力/kN試驗(yàn)載荷與鋼絲繩破斷拉力之比內(nèi)孔變形量/mm內(nèi)孔直徑A/mm內(nèi)孔變形量百分比24ZG270-50038040294.5%0.5600.83%3683090491.8%0.6900.67%441235135091.5%101109.09%注：根據(jù)GB/T30589-2014《鋼絲繩繩端套管壓制索具》，破斷試驗(yàn)時(shí)，套管壓制索扣至少應(yīng)能承受鋼絲繩最小破斷拉力的90%。本試驗(yàn)載荷均在鋼絲繩破斷拉力的90%以上。如圖7所示，試驗(yàn)后的重型套環(huán)均未出現(xiàn)裂紋或其它損傷，其中規(guī)格24和36的重型套環(huán)內(nèi)孔的變形量比較小，而規(guī)格44的重型套環(huán)由于在試驗(yàn)時(shí)未找到合適的銷軸，導(dǎo)致內(nèi)孔變形量較大，但也未超過初始值的10%。試驗(yàn)結(jié)果表明，原標(biāo)準(zhǔn)中的重型套環(huán)能夠適用于抗拉強(qiáng)度為1960MPa的鋼絲繩。圖7試驗(yàn)后的重型套環(huán)2.預(yù)期達(dá)到的社會(huì)效益、對(duì)產(chǎn)業(yè)發(fā)展的作用等情況起重機(jī)械作為物料搬運(yùn)設(shè)備，廣泛應(yīng)用于航空航天、冶金、造船、水利水電、市政工程建設(shè)、交通運(yùn)輸、石油化工等國(guó)民經(jīng)濟(jì)的各個(gè)領(lǐng)域，用于各類重型物品的搬運(yùn)。95%以上的起重機(jī)通過鋼絲繩起吊物品，鋼絲繩通過套環(huán)與固定點(diǎn)連接。套環(huán)作為起重機(jī)常用的零件，對(duì)起重機(jī)的安全使用起到了關(guān)鍵作用。在理論分析計(jì)算、試驗(yàn)研究和生產(chǎn)實(shí)踐總結(jié)的基礎(chǔ)上，修訂了該標(biāo)準(zhǔn)。通過本次標(biāo)準(zhǔn)的修訂，規(guī)范了鋼絲繩用套環(huán)的制造、試驗(yàn)驗(yàn)收、使用、選型，提高了重型套環(huán)適用的鋼絲繩抗拉強(qiáng)度，確保能夠滿足起重機(jī)目前常用的鋼絲繩；對(duì)接了歐盟標(biāo)準(zhǔn)，增加了套環(huán)疲勞性能和疲勞試驗(yàn)的要求，提高了鋼絲繩用套環(huán)的安全性，促進(jìn)安全