Technicalspecificationforapplicationofnewhigh-strengthhot-rolledribbed3 4 1求，規(guī)范高強鋼筋在工程建設中的應用，做到安全1.0.2本規(guī)程適用于工業(yè)與民用建筑以型熱軋帶肋高強鋼筋的混凝土結(jié)構(gòu)設計、施工與驗收，料混凝土結(jié)構(gòu)、特種結(jié)構(gòu)以及需作疲勞驗算構(gòu)件的設計工與驗收除應符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應符合22.1.1新型熱軋帶肋高強鋼筋nebars新型熱軋帶肋高強鋼筋（以下簡稱高強鋼筋）2.1.2HG6/C熱軋帶肋高強鋼筋HG6/Chot-rollhigh-strengthbarsfyk——鋼筋的屈服強度標準值；fstk——鋼筋的極限強度標準值；fy——鋼筋的抗拉強度設計值；fy′——鋼筋的抗壓強度設計值；fyv——橫向鋼筋的抗拉強度設計值；Es——鋼筋的彈性模量；δ——鋼筋的斷后延伸率；δgt——鋼筋在最大力下的延伸率；ft——混凝土軸心抗拉強度設計值。As——受拉區(qū)縱向預應力筋截面面積；4wlim——最大裂縫寬度限值；wmax——按荷載準永久組合或標準組合，并考慮長期作用影αcr——構(gòu)件受力特征系數(shù)；vi——受拉區(qū)第i種縱向鋼筋的相對粘ζa——錨固長度修正系數(shù)；ζaE——抗震錨固長度修正系數(shù)。53.0.2高強鋼筋應滿足強度、延性、螺紋套絲加工等要求。6屈服強度標準值fyk、極限強度標準值fstk應按表4.1.2采用。fyk（N/mm2）fstk（N/mm2）4.1.3高強鋼筋的抗拉強度設計值fy、抗壓強度設計值f′應按1當構(gòu)件中配有不同種類的鋼筋時，每種鋼筋應采用各自2對軸心受壓構(gòu)件，鋼筋的抗壓強度設計值f′應取3橫向鋼筋的抗拉強度設計值fyv應按表4.1.3中fy的數(shù)值采用，但用作受剪、受扭、受沖切承載力計算時，其數(shù)值應取7抗拉強度設計值fy抗壓強度設計值f′1鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小2鋼筋的屈服強度實測值與屈服強度標準值的比值不應大3鋼筋在最大拉力下的總延伸率實測值不應小于9%。4.1.7防空地下室鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件在人防動荷載和靜荷載同時作用或人防動荷載單獨作用下，高強鋼筋的材8結(jié)構(gòu)鋼無縫鋼管，其外觀及力學性能應符合現(xiàn)行國家標應進行退火處理，并應符合現(xiàn)行國家標準《冷拔或冷軋精3需要與型鋼等鋼材焊接的套筒，其原材料應滿足可焊性4.2.2鋼筋連接套筒材料性能等級及力學性能指標應符合現(xiàn)行應由名稱代號、型式代號、鋼筋強度級別代號、鋼筋9相關(guān)技術(shù)指標應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB算和正常使用極限狀態(tài)驗算時，除應滿足本章的規(guī)定外塑性內(nèi)力重分布方法進行計算分析。當采用塑性內(nèi)力重分1按考慮塑性內(nèi)力重分布方法設計的結(jié)構(gòu)和構(gòu)件，應滿足2對于直接承受動力荷載的構(gòu)件，以及要求不出現(xiàn)裂縫或3鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點邊緣截面的負彎矩調(diào)幅幅度不荷載作用下的梁以及雙向板，經(jīng)采用彈性分析方法求得鋼筋宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受彎和偏心受壓構(gòu)件及預應力混凝土軸心受拉和受彎載標準組合或準永久組合并考慮長期作用影響的最對直接承受重復荷載的構(gòu)件，取Ψ=1.0；——按荷載準永久組合計算的鋼筋混凝土構(gòu)件縱向受拉普通鋼筋應力或按標準組合計算的預應力混凝土構(gòu)件縱向受拉鋼筋等效應Es——cs——最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離（mm當cs＜20mm時，取deq————按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受di——對于有粘結(jié)預應力鋼絞線束的直徑取為 ni——vi——受拉區(qū)第i種縱向鋼筋的相對粘結(jié)特性系As——受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面面積（mm2Ap——受拉區(qū)縱向預應力筋截面面積（mm2Ate——有效受拉混凝土截面面積（mm2對軸心受壓和偏心受拉構(gòu)件，取Ate=0.5bh+(bf-有關(guān)規(guī)定配置表層鋼筋網(wǎng)片的梁，取Cw=αcr—合下框架梁端截面處的計算彎矩、板支座截面處的梁、柱截面交接處及梁、板截面交接處的計算彎矩；現(xiàn)考慮梁有效翼緣寬度范圍內(nèi)的板及與梁同方向的板筋參截面的裂縫寬度計算。梁有效翼緣寬度按現(xiàn)行國家標準5.1.8配置高強鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的裂縫控制等級及最大裂一4表中的最大裂縫寬度限值為用于驗算荷載作用引起的最大裂縫5環(huán)境類別、裂縫控制等級應符合《混凝土結(jié)構(gòu)設計標準》GB/T式中：lab——受拉鋼筋的基本錨固長度（mmfy——鋼筋的抗拉強度設計值（N/mm2ft——混凝土軸心抗拉強度設計值（N/mm2按現(xiàn)行2受拉鋼筋的錨固長度應根據(jù)錨固條件按下式計算，且不式中：la——受拉鋼筋的錨固長度（mm梁柱節(jié)點中縱向受拉鋼筋的錨固構(gòu)造應符合現(xiàn)行國家標準3抗震設計時，縱向受拉鋼筋的抗震錨固長度應按下式計二級抗震等級取1.15，對三級抗震等級取應配置橫向構(gòu)造鋼筋，其直徑不應小于d/4；對梁、柱、斜撐等5.2.2在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的高強鋼筋當采用鋼筋錨固板錨固末端可采用錨固板錨固，其錨固板錨固的形式應符合鉤或錨固端頭在內(nèi)的錨固長度（投影長度）可取為基5.2.5高強鋼筋的連接應符3軸心受拉及小偏心受拉桿件的縱向受力鋼筋不得采用綁4在結(jié)構(gòu)的重要構(gòu)件和關(guān)鍵傳力部位，縱向受力鋼筋不宜5.2.6鋼筋混凝土構(gòu)件中縱向受力鋼筋的配筋率ρmin不應小于5.2.7鋼筋保護層應符合現(xiàn)行國家標GB/T50010和《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)中受力鋼筋的混凝土保護層最小厚度的規(guī)定。連接套筒接層厚度應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼筋機械連接技術(shù)規(guī)程》JGJ107表5.2.6縱向受力高強鋼筋的最小配筋百分率ρmin（%）受力類型最小配筋百分率受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋0.50一側(cè)縱向鋼筋0.20受彎構(gòu)件、偏心受拉、軸心受拉構(gòu)件一側(cè)的受拉鋼筋0.20和45ft/fy的較大值注：1受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋最小配筋百分率，當采用C60以上強度等級的混凝土時，應按表中規(guī)定增加0.10；2板類受彎構(gòu)件（不包括懸臂板、柱支承板）的受拉鋼筋，當采用高強鋼筋時，其最小配筋百分率應允許采用0.15和45ft/fy中4受壓構(gòu)件的全部縱向鋼筋和一側(cè)縱向鋼筋的配筋率以及軸心受拉和小偏心受拉構(gòu)件一側(cè)受拉鋼筋的配筋率避免鋼筋混淆、銹蝕或損傷的措施。高強鋼筋應按品種、級和規(guī)格型號分開堆放，并設有明顯標識。露天存放堆場面硬化，且有防水、防潮措施。成品鋼筋應按工程部位、名禁釆用冷拉方法提高鋼筋強度。鋼筋加工宜在常溫狀態(tài)經(jīng)工藝檢驗合格后方能使用，接頭端部螺紋段應套受力鋼筋不宜設置兩個或兩個以上接頭，接面積百分率及最小搭接長度應符合現(xiàn)行國家標準《混批次由同一廠家、同一牌號、同一規(guī)格和同一交貨狀態(tài)成，其中高強鋼筋檢驗批重量不大于30t。高強鋼筋接頭的檢驗均應有料牌標識和質(zhì)量證明文件，鋼筋表面不得有油污及影響性能的銹蝕、機械損傷等缺陷，外觀質(zhì)1高強鋼筋檢驗項目應包括拉伸試驗、彎曲或反向彎曲試驗和重量偏差，抽樣數(shù)量和檢驗方法應符合現(xiàn)行國家2當檢驗結(jié)果不符合要求時，可從該批次鋼筋中再取雙倍試件進行復檢，復檢的試件結(jié)果全部符合要求時，該批鋼7.2.3連接套筒進場時應有相應規(guī)格的連接件型式檢及防銹措施和質(zhì)量證明文件，檢查外表面標識，并按現(xiàn)項目包括鋼筋接頭單項拉伸極限抗拉強度和殘余可進行施工。施工過程中更換鋼筋或套筒生產(chǎn)廠頭的現(xiàn)場加工與安裝和接頭的現(xiàn)場檢驗應符合1在同一檢驗批內(nèi)，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構(gòu)件數(shù)1鋼的牌號、化學成分和碳當量（熔煉分析）應符合表化學成分（質(zhì)量分數(shù)%）CPSCeq＝C＋Mn/6Cr＋V＋Mo）/5Cu+Ni）/15（A.1.1）4鋼的成品化學成分允許偏差應符合現(xiàn)行國家標準《鋼的1交貨狀態(tài)的力學性能應符合表A.1.2的規(guī)定；ReLRmR/RA（%）——1）鋼筋實測抗拉強度與實測屈服強度之比R/R不應小2）鋼筋的屈服強度實測值與本標準表A.1.2規(guī)定的屈服強度特征值的比值R/ReL不應大于1.30；3）鋼筋的最大拉力下總延伸率Agt不應小于9%。6d2根據(jù)需方要求可進行反向彎曲性能試驗；反向彎曲試驗2鋼筋機械連接接頭應根據(jù)其抗拉強度、殘余變形以及高3）Ⅲ級：接頭抗拉強度不小于被連接鋼筋屈服強度標準復拉壓循環(huán)，且在經(jīng)歷拉壓循環(huán)后，其抗拉強度仍應符合表fsk≥fstk，斷于鋼筋；或fsk≥1.10fstk，斷于接頭fsk≥fstkfsk≥1.25fykstk為鋼筋極限抗拉強度標準值；fyk5I級、Ⅱ級、Ⅲ級接頭的變形性能應符合表A.1.4.5的規(guī)1根據(jù)需方要求，可進行疲勞性能試驗，具體試驗參數(shù)供3疲勞性能試驗方法應執(zhí)行現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用出現(xiàn)回火馬氏體組織。鋼筋宏觀金相、截面維氏硬度注：u0——套筒試件加載至0.6fyk并卸載后在規(guī)定標距內(nèi)的殘余變形；8——套筒試件經(jīng)過大變形反復拉壓8次后的殘余變形。1122324151678—9—52疲勞性能、金相組織、連接性能僅在原料、生產(chǎn)工藝、設備1除非另有協(xié)議，試樣應從符合交貨狀態(tài)的鋼筋產(chǎn)品上截3人工時效：測定反向彎曲和疲勞試驗性能指標時，采用下列工藝條件：加熱試樣到100℃,在100℃±10℃溫度下保溫A.3.2拉伸、彎曲、反向彎曲試驗2計算鋼筋強度用截面面積采用公稱橫截保證鋼筋人工時效后的反彎性能時，正向彎曲后的A.3.3尺寸測量2帶肋鋼筋縱肋、橫肋高度的測量采用測量同一截面兩側(cè)縱肋、橫肋中心高度平均值的方法，即測取鋼3帶肋鋼筋橫肋間距采用測量平均肋距的方法進行測量，A.3.4重量偏差的測量1測量鋼筋重量偏差時，試樣應從不同根鋼筋上截取，數(shù)（A.3.4）M——試樣實際總重量（gL——試樣總長度（mmA.3.5檢驗結(jié)果的數(shù)值修約與判定應符合A.4.1鋼筋的檢驗分為特征值檢驗和交貨檢驗。A.4.2特征值檢驗要求：2特征值檢驗應按現(xiàn)行國家標準GB/T1499.2《鋼筋混凝差應不大于0.02%，錳含量之差不大于0.15%。混合批4各檢驗項目的檢驗結(jié)果應符合A.1節(jié)的有關(guān)規(guī)定；5鋼筋的復驗與判定應符合現(xiàn)行國家標準《鋼及鋼產(chǎn)品交4鋼筋公稱直徑、長度及重量（或數(shù)量A.6.1高強鋼筋在生產(chǎn)過程中應在其表面軋制牌號標志。1鋼筋牌號標志和公稱直徑毫米數(shù)字，還可軋上經(jīng)注冊的2鋼筋牌號以阿拉伯數(shù)字或阿拉伯數(shù)字加英文字母表示，伯數(shù)字表示；3標志應清晰明了，標志的尺寸由供方按鋼筋直徑大小作A.6.3鋼筋標志的圖例如圖A.6.3?！痢烈?guī)格代表鋼廠經(jīng)注冊的廠名或商標代表牌號HG6/C高強鋼筋代表鋼筋公稱直徑毫米數(shù)代表鋼廠經(jīng)注冊的廠名或商標代表牌號HG6/C高強鋼筋代表鋼筋公稱直徑毫米數(shù)代表鋼筋公稱直徑毫米數(shù)代表鋼廠經(jīng)注冊的廠名或商標代表抗震鋼筋代表牌號HG6/C高強鋼筋2.0～6H2.0～6H2.5～6H2.5～6H2.5～6H2.5～6H3.0～6H3.0～6H3.0～6HLHHHH2.0～6H2.0～6H2.5～6H2.5～6H2.5～6H2.5～6H3.0～6H3.0～6H3.0～6HLLDD1為了便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程2本規(guī)程指定應按其它有關(guān)標準、規(guī)范執(zhí)行時，寫法為：“應按……執(zhí)行”或“應符合……的規(guī)定”。22《混凝土結(jié)構(gòu)用成型鋼筋》JG/T23《鋼筋錨固板應用技術(shù)規(guī)程》JGJ25625《冶金技術(shù)標準的數(shù)值修約與檢測數(shù)值的判定原則》Y新型熱軋帶肋高強鋼筋應用技術(shù)規(guī)程 44 46 46 47 49 49 51 51 53 53 59 61 61 61 62 62 62 63優(yōu)越。在大跨度受彎受拉構(gòu)件、大偏心受壓構(gòu)件、活荷載通過實驗研究、理論計算、工程算例和近年來的筋在大跨度受彎受拉構(gòu)件、大偏心受壓構(gòu)件、活1.0.2本規(guī)程在現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計標準》GB/T析，參考各地方工程建設標準，總結(jié)了部分高等院校的試驗成果和理論分析，針對高強鋼在混凝土結(jié)構(gòu)中定了相關(guān)規(guī)定，適用于配置高強鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的建的縮寫，G6表示635MPa級高強鋼筋，E是“地震”的英文在應用于大跨度受彎構(gòu)件、大偏心受壓構(gòu)件、受拉承受較重荷載的受彎、受拉構(gòu)件節(jié)材率好，經(jīng)濟效對于大跨度鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)與構(gòu)件以及承受較大荷混凝土結(jié)構(gòu)與構(gòu)件，采用高強鋼筋可以節(jié)約工程結(jié)構(gòu)造工程成本；對于鋼筋混凝土中小跨度結(jié)構(gòu)與構(gòu)件以及非工程應用中主要適用于普通地下室頂板、人度受彎構(gòu)件、大偏心受壓構(gòu)件、大型水箱水池、筏板基板等由彎矩和拉力控制的構(gòu)件。由實驗研究表明，高強壓構(gòu)件中優(yōu)勢不明顯，如軸壓柱、軸心壓桿，因鋼筋與本構(gòu)關(guān)系以及鋼筋與混凝土的協(xié)同工作關(guān)系，混凝土在筋材料的檢測檢驗來保證其強度、延性、可焊接連接技術(shù)要求更為嚴格，為保證鋼筋連接有效宜在施工現(xiàn)場焊接。當施工現(xiàn)場因條件受限，個別位采用電弧焊接，宜采用單面搭接焊接、幫條焊接和閃光開工之前，參與該項工程施焊的焊工必須進行現(xiàn)場條件工藝試驗，應經(jīng)試驗合格后，方準于焊接生產(chǎn)，注意電本條也規(guī)定了高強鋼筋的屈服強度標準值、極限強度標準值。要求鋼筋標準強度的保證率不應小于95%同《混凝土結(jié)構(gòu)從國內(nèi)已公開的有關(guān)實驗研究來看，配置高理與破壞形態(tài)在實驗過程中沒有異常，高強鋼筋于鋼筋混凝土的基本理論，鋼筋與混凝土的本構(gòu)區(qū)分了其用于軸心受壓構(gòu)件時的抗壓強度設計值。該軸心受壓構(gòu)件混凝土壓應力達到抗壓強度設計值時，應變?yōu)?.002，鋼筋的壓應變與混凝土的壓應變同步，壓應變?yōu)?.002。鋼筋應變與彈性模量的乘積即為理，高強鋼筋用于軸心受壓混凝土構(gòu)件時，鋼筋的抗對于不均勻受壓的混凝土構(gòu)件，根據(jù)平截面假定，GB/T50010-2010（2025年修訂版）式（6.2.1-5）取值。當混為控制鋼筋延性的指標，尤其對于縱向鋼筋，最大力下的率是控制鋼筋延性的重要性能指標。同時HG6E/C熱鋼筋在最大力下的總延伸率大于9%的要求，與《建筑抗震設計4.1.5高強鋼筋彈性模量參照《混凝土結(jié)構(gòu)設計標準》GB/T鋼筋最大力下的總延伸率實測值不應小于9.0%。與《建筑抗震合考慮到結(jié)構(gòu)受到?jīng)_擊作用時材料的應變率具有不確證結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性，結(jié)合現(xiàn)行國家標準《人民機械連接套筒的材質(zhì)宜用45號或40Cr優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼或合1套筒生產(chǎn)企業(yè)應發(fā)布包括本企業(yè)產(chǎn)品規(guī)格、型式、尺寸及偏差、質(zhì)量控制方法、檢驗項目及制度、不合理品處的質(zhì)量。設計連接套筒時，應留有余量，其屈服承高強鋼筋與混凝土能夠協(xié)同工作，共同受力，提高作用，發(fā)揮高強鋼筋的性能，本條對混凝土的強度其在超長結(jié)構(gòu)中較為常見。采用高強鋼筋后，由于構(gòu)如控制混凝土的水膠比，在滿足泵送工藝要求的條件宜的膨脹劑、中粗砂、控制含泥量以及坍落度，選擇效減水劑等措施對減少混凝土自身收縮，充跳倉法施配置高強鋼筋作受力鋼筋的混凝土受彎構(gòu)件的設計方法同《混凝土結(jié)構(gòu)設計標準》GB/T50010的計算參數(shù)需作調(diào)整。鋼筋代換后應復核裂縫寬度、最等?？梢员M量選用直徑較小的高強鋼筋，降低裂縫寬度分布。利用這一特點進行構(gòu)件截面之間的內(nèi)力調(diào)構(gòu)造、節(jié)約配筋的目的，經(jīng)濟性明顯。本條規(guī)定本條提出了考慮塑性內(nèi)力重分布分析方法設計慮塑性內(nèi)力重分布的計算方法進行構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的設計故進一步明確允許考慮塑性內(nèi)力重分布構(gòu)件的使用環(huán)應進行構(gòu)件變形和裂縫寬度驗算，以滿足正常使用極5.1.3采用基于彈性分析的塑性內(nèi)力重分布方法進行時，彎矩調(diào)整的幅度及受壓區(qū)的高度均應滿足本條的面受力作用的影響不能忽視，尤其是地下室頂板、水板式筏基等板的厚度較大，已經(jīng)影響梁截面的慣性矩面中和軸發(fā)生改變，對計算結(jié)果影響較大。為使梁板確，設計計算應考慮板作為梁的翼緣對梁正截面計算wmax=τlτswm（1）（2）根據(jù)對各類受力構(gòu)件的平均裂縫間距的試驗數(shù)據(jù)（3）β=1.0。效直徑deq，可按本規(guī)程式(5.1.5-3)進行計算確定，其中考慮了鋼筋混凝土和預應力混凝土構(gòu)件配置不同的鋼種、鋼筋表它們與混凝土之間的粘結(jié)性能有所不同，這種差異將通過徑予以反映。為此，對鋼筋混凝土用鋼筋，根據(jù)國內(nèi)有關(guān)料，對預應力鋼筋，參照《混凝土結(jié)構(gòu)設計第二部分：混相對粘結(jié)特性系數(shù)。對有粘結(jié)的預應力筋di的取值，可按照di=4Ap/up求得，其中up本應取為預應力筋與混凝土的實際接觸直徑。對環(huán)氧樹脂涂層鋼筋的相對粘結(jié)特性系數(shù)是根據(jù)試根據(jù)試驗研究結(jié)果，受彎鋼筋裂縫間縱向受拉鋼（4）ω簡化計算，并便于與偏心受力構(gòu)件的計算相協(xié)調(diào)，將作一定的簡化，就可得到以鋼筋應力σs為主要參數(shù)的本規(guī)程式件和偏心受壓構(gòu)件，取τs=1.66；對偏心受拉和軸心受拉構(gòu)件，取τs=1.9。擴大系數(shù)τs的取值保證率約為95%。 在計算平均裂縫間距l(xiāng)cr和Ψ時引進了按有效受拉混凝土面積計算的縱向受拉配筋率ρte，其有效受拉混凝土面積取Ate=0.5bh+(bf-b)hf，受彎、偏心受拉和偏心受壓構(gòu)件。經(jīng)試驗結(jié)果校準， 度的使用范圍，以減少對最大裂縫寬度計算值偏小的凝土保護層厚度較大的構(gòu)件，當在外觀的要求上允許時，實際經(jīng)驗，對《混凝土結(jié)構(gòu)設計標準》GB/T50010-2010（2025考慮到本條鋼筋應力計算對鋼筋混凝土構(gòu)件和預上下或周邊均勻配置縱向鋼筋的構(gòu)件裂縫寬度計算，計算時，關(guān)于鋼筋應力σs及Ate的取用原則等應按更合理的方法對混凝土保護層厚度較大的梁，國內(nèi)試驗研究結(jié)果鋼筋網(wǎng)片有利于減少裂縫寬度。本條建議可對配置表層鋼梁的裂縫計算結(jié)果乘以折減系數(shù)，并根據(jù)試驗研究結(jié)果提度擴大系數(shù)τsi進行分布統(tǒng)計，其分布基本服從正態(tài)分布τsi～N彎試驗，其統(tǒng)計結(jié)果也表明τsi分布基本服從正態(tài)分布τsi～N為充分發(fā)揮鋼筋的潛力，結(jié)合國內(nèi)高等院校國計劃出版社，2005）一書收集了國內(nèi)外多個工程度較大，對裂縫控制可略為放松，這里通過裂縫寬度計折減。可從兩個方面考慮裂縫寬度計算值的折減：考慮作用，在計算裂縫寬度時降低支座及跨中彎矩（可根據(jù)的混凝土保護層厚度雖然裂縫寬度計算值也較大，但較度較大引起的裂縫寬度計算值可適當折減。綜合考慮上設計人員可以結(jié)合具體情況采用。梁的有效翼5.1.7配置高強鋼筋作受力鋼筋的混凝土受彎構(gòu)件的5.1.8高強鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的裂縫控制等級及最度的限值沿用現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計標準》的規(guī)定。安徽省建筑科學研究設計院研究團隊課題組做筋數(shù)十組梁裂縫實驗以及合肥工業(yè)大學研究團隊課題組強鋼筋數(shù)十組梁裂縫實驗，實驗表明梁的裂縫控制等級縫寬度的限值與現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計標準》GB/T軋帶肋高強鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件開裂狀態(tài)、裂縫形態(tài)、針對目前在湖南省的高