1 ICS27.140備案號：57650-2017DB44水閘地基處理設(shè)計導(dǎo)則2017-05-10發(fā)布2017-08-10實施廣東省質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局發(fā)布前言 12術(shù)語與符號 13基本資料 44處理原則與方法 45換填墊層法 56水泥土攪拌樁復(fù)合地基 7剛性樁復(fù)合地基 8樁基礎(chǔ) 219閘堤連接部位及穿堤涵地基處理 2910地基防滲處理 3011抗震設(shè)計 3212觀測設(shè)計 35附錄A(資料性附錄)沉降計算工程方法 38附錄B(資料性附錄)攪拌樁復(fù)合地基的等效強度指標 40附錄C(資料性附錄)復(fù)合地基豎向抗壓載荷試驗要點 41附錄D(資料性附錄)附加應(yīng)力系數(shù)α、平均附加應(yīng)力系數(shù)α 43工3DB44/T1996—2017本標準按照《標準化工作導(dǎo)則第1部分：標準的結(jié)構(gòu)和編寫》(GB/T1.1-2009)進行編制。本標準主編單位：廣東省水利水電科學(xué)研究院。本標準參編單位：廣東省水利電力勘測設(shè)計研究院、廣東省水利水電技術(shù)中心、廣東省巖土工程技術(shù)研究中心、中水珠江規(guī)劃勘測設(shè)計有限公司、廣州市水務(wù)工程建設(shè)管理中心、廣州市水務(wù)規(guī)劃勘測設(shè)計研究院。本標準主要起草人：楊光華、陳曉文、黃錦林、杜秀忠、張玉成、李德吉、姜燕、張挺、方大勇、李川、喬有梁、曾進群、劉鵬、陳仲策、陳松濱、高振海、陳孟陽。本標準為首次發(fā)布。1.1針對廣東省水閘地基的特點，為了適應(yīng)水閘工程建設(shè)的需要，統(tǒng)一水閘地基處理設(shè)計標準和技術(shù)要求，提高水閘地基處理設(shè)計水平，做到安全可靠、技術(shù)先進，經(jīng)濟合理、特制定本標準。1.2本標準適用于廣東省大、中型水閘地基處理設(shè)計，小型水閘及其他類似工程可參照本標準執(zhí)行。1.3水閘地基處理設(shè)計應(yīng)搜集和整理各項基本資料。選用的基本資料應(yīng)準確可靠，滿足設(shè)計要求。1.4水閘地基處理設(shè)計應(yīng)從實際出發(fā)，廣泛吸取工程實踐經(jīng)驗，進行必要的科學(xué)試驗，合理采用新技術(shù)、新材料、新設(shè)備。1.5水閘地基處理設(shè)計除符合本標準外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。2術(shù)語與符號2.1術(shù)語2.1.1地基處理groundtreatment,groundimprovement提高地基承載力，改善其變形性能或滲透性能而采取的技術(shù)措施。2.1.2復(fù)合地基compositefoundation天然地基在地基處理過程中，部分土體得到增強，或被置換，或在天然地基中設(shè)置加筋材料，由天然地基土體和增強體兩部分組成的人工地基。2.1.3水泥土攪拌樁復(fù)合地基compositefoundationwithcementdeepmixedcolumns以水泥作為固化劑的主要材料，通過深層攪拌機械，將固化劑和地基土強制攪拌形成豎向增強體的復(fù)合地基。2.1.4剛性樁復(fù)合地基rigidpilecompositefoundation豎向增強體為剛性樁的樁體復(fù)合地基。CFG樁、混凝士樁和鋼管樁一般屬于剛性樁。2.1.5素混凝土樁復(fù)合地基concretepilecompositefoundation由素混凝土樁作為豎向增強體的復(fù)合地基。2.1.6鋼筋混凝土樁復(fù)合地基reinforced-concretepilecompositefoundation25由鋼筋混凝土樁作為豎向增強體的復(fù)合地基。2.1.7褥墊層cushion在樁體復(fù)合地基和上部結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)之間設(shè)置的墊層。剛性基礎(chǔ)下復(fù)合地基的褥墊層常采用柔性墊層，如砂石墊層；柔性基礎(chǔ)下復(fù)合地基的褥墊層常采用剛度較大的墊層，如土工格柵加筋墊層。設(shè)置褥墊層可以調(diào)節(jié)樁土荷載分擔(dān)比，改善復(fù)合地基受力性狀。2.1.8復(fù)合地基置換率replacementratioofcompositefoundation復(fù)合地基置換率為樁體復(fù)合地基中樁體的橫斷面積與該樁體所承擔(dān)的復(fù)合地基面積的比值。2.1.9荷載分擔(dān)比bearingratio荷載分擔(dān)比為樁體復(fù)合地基中樁體承擔(dān)的荷載與樁間土承擔(dān)的荷載之比值。2.1.10樁土應(yīng)力比pile-soilstressratio復(fù)合地基加固區(qū)樁體的豎向應(yīng)力和樁間土的豎向應(yīng)力之比。抗震設(shè)防烈度seismicprecautronaryintensity按國家規(guī)定的權(quán)限批準作為一個地區(qū)抗震設(shè)防依據(jù)的地震烈度。一般情況，取50年內(nèi)超越概率10%的地震烈度。設(shè)計基本地震加速度designbasicaccelerationofgroundmotion50年設(shè)計基準期超越概率10%的地震加速度的設(shè)計取值。2.1.13抗震措施seismlcmeasures除地震作用計算和抗力計算以外的抗震設(shè)計內(nèi)容，包括抗震構(gòu)造措施?？拐饦?gòu)造措施detailsofseismlcdesign根據(jù)抗震概念設(shè)計原則，一般不需計算而對結(jié)構(gòu)和非結(jié)構(gòu)各部分必須采取的各種細部要求。2.2符號A基礎(chǔ)截面積；Ap_—樁的截面積；a?基礎(chǔ)長度方向樁的外包尺寸；DB44/T1996—2017b?_—基礎(chǔ)寬度方向樁的外包尺寸；b基礎(chǔ)底面的寬度；C、4_土層的粘聚力、內(nèi)摩擦角；d.閘基土的粗細顆粒分界粒徑；E—樁身壓縮模量；E,樁間土的壓縮模量；Esp—復(fù)合地基壓縮模量；f復(fù)合地基加固區(qū)樁側(cè)摩阻力；f一墊層底面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值；f.混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值：fcu.樁體抗壓強度平均值(對水泥攪拌樁為90天齡期室內(nèi)加固土試塊的立方體抗壓強度平均值):f'cu_水泥土攪拌樁28天樁身單軸極限抗壓強度；F—相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時作用于閘底板底面的豎向力；fsk——樁間土承載力特征值；fspk.——復(fù)合地基承載力特征值；G——作用在水閘地基上的垂直力；H——作用在水閘地基上的水平力；h復(fù)合地基加固區(qū)的深度；[J].—防止管涌破壞的允許滲流坡降值；K.—安全系數(shù)；KH地震動峰值加速度系數(shù)；L矩形基礎(chǔ)底邊的長度：m面積置換率；M——作用于閘底板底面的彎矩；N樁的豎向力；P?——相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值；Po相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，基礎(chǔ)底面處的附加壓力值：Pc墊層底面處土的自重壓力值；Pk相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，水閘基礎(chǔ)底面處的平均壓力；Pe—基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值；qp_—樁端地基土未經(jīng)修正的承載力特征值(kPa);3DB44/T1996—2017Pr.小于de的土粒百分數(shù)含量；9si樁周第1層土的側(cè)阻力特征值(kPa);Qu——單樁豎向極限承載力標準值；Q相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的單樁豎向力設(shè)計值；R單樁豎向承載力特征值；r_—深度折減系數(shù)；T.荷載效應(yīng)標準組合時最危險滑動面上的總剪切力；Ts—最危險滑動面上的總抗剪切力；Vst上限剪切波速度；z——基礎(chǔ)底面下墊層的厚度；Z土層深度；α樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)；β_樁間土承載力折減系數(shù)：β樁間地基承載力發(fā)揮系數(shù)；η樁身強度折減系數(shù)：4s1—復(fù)合地基加固區(qū)復(fù)合土層壓縮變形量計算經(jīng)驗系數(shù)；p—剛性樁樁身壓縮經(jīng)驗系數(shù)。3基本資料3.1收集設(shè)計所需的氣溫、風(fēng)況、水位、泥沙、潮汐和波浪等氣象、水文資料。3.2收集巖土工程勘察資料，巖土工程勘察資料應(yīng)符合《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB50487)、妒小型水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(SL55)和《水閘與泵站工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(SL704)的規(guī)定，并應(yīng)滿足設(shè)計對地質(zhì)勘察的要求。對不滿足設(shè)計要求的，應(yīng)進行補充勘察。3.3收集上部結(jié)構(gòu)設(shè)計資料，明確上部結(jié)構(gòu)類型、荷載大小和使用要求。3.4調(diào)查鄰近建(構(gòu))筑物、地下工程及管線埋設(shè)等資料。3.5了解當?shù)氐鼗幚斫?jīng)驗和工程施工條件，對有特殊要求的工程，尚應(yīng)收集了解類似工程地基處理經(jīng)驗、教訓(xùn)及使用效果等資料。4處理原則與方法4.1水閘地基應(yīng)進行承載力、抗滑穩(wěn)定、滲流穩(wěn)定和變形的計算，當天然地基不能滿足要求時，應(yīng)進行地基處理設(shè)計。4.2地基處理設(shè)計方案應(yīng)根據(jù)地質(zhì)情況、結(jié)構(gòu)特點、施工條件和運營要求，并綜合考慮地基、基礎(chǔ)及4■5DB44/T1996—2017其上部結(jié)構(gòu)的相互協(xié)調(diào)，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比較后確定。4.3地基處理設(shè)計方案應(yīng)符合環(huán)境保護的要求，避免因地基處理污染地面水和地下水或損壞周圍已有建筑物，防止振動噪音對周圍環(huán)境產(chǎn)生不良影響。4.4水閘不宜直接承建在半巖半土或半硬半軟的不均勻地基上。4.5地基主要處理方法可參考表1選用。4.6當閘基為軟土?xí)r，對閘基下淺埋的薄層軟土宜挖除，采用換填墊層法處理；當軟土厚度較大難以挖除或挖除不經(jīng)濟時，宜采用水泥土攪拌樁復(fù)合地基；若不能滿足要求時，可采用剛性樁復(fù)合地基或樁基礎(chǔ)；采用樁基礎(chǔ)時應(yīng)充分考慮地基的沉降，做好防滲處理；當閘基為巖基時，做好防滲處理。4.7當閘基為砂土?xí)r，閘室上游宜采用鋪蓋和垂直防滲體相結(jié)合的防滲形式。垂直防滲可采用混凝土防滲墻、鋼板樁、鋼筋混凝土板樁、攪拌樁土工膜垂直防滲等結(jié)構(gòu)。表1水閘地基主要處理方法及適用范圍適用范圍5換填墊層法5.1一般規(guī)定5.1.1換填墊層法適用于淺層淤泥、淤泥質(zhì)土等軟弱地基及不均勻地基的處理。5.1.2換填墊層材料宜采用粘性士、灰土等透水性小的材料。當采用砂、砂石等透水性強的材料時，須充分考慮滲透破壞對地基的影響，做好閘基防滲設(shè)計。不宜采用粉煤灰、礦渣及其它工業(yè)廢渣，當無其它材料必須采用粉煤灰、礦渣及其它工業(yè)廢渣時，應(yīng)考慮對水環(huán)境和土壤的環(huán)境影響，還應(yīng)考慮其對水閘結(jié)構(gòu)的腐蝕影響。5.1.3換填墊層的厚度一般不宜大于3m,且不宜小于0.5m。5.2設(shè)計5.2.1墊層的厚度Z應(yīng)根據(jù)需置換軟弱土的深度或下臥土層的承載力確定，并符合下式要求：9式中：P.相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，墊層底面處的附加壓力值(kPa);Pc.墊層底面處土的自重壓力值(kPa);fa墊層底面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值(kPa)。墊層底面處的附加壓力值P=可按(2)式計算：..…............(2)式中：b基礎(chǔ)底面的寬度(m);Pk相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時，水閘基礎(chǔ)底面處的平均壓力值(kPa);Pc基礎(chǔ)底面處土的自重壓力值(kPa);z——基礎(chǔ)底面下墊層的厚度(m);θ.墊層的壓力擴散角(°),宜通過實驗確定，當無實驗資料時，可按表2采用。表2墊層材料壓力擴散角θ(°)65.2.2墊層的寬度應(yīng)符合下列規(guī)定：a)墊層底面的寬度應(yīng)滿足基礎(chǔ)底面應(yīng)力擴散的要求，可按(3)式確定：b'≥b+2z1gθ.........................(3)式中：b'墊層底面寬度(m);θ.壓力擴散角，可按表5.2.1采用；當z/b<0.25時，仍按表中z/b=0.25取值。b)整片墊層底面的寬度可根據(jù)施工的要求適當加寬，通常選用墊層的實際寬度要比擴散至墊層底面的寬度大2~3m。c)墊層頂面寬度可從墊層底面兩側(cè)向上，按基坑開挖期間保持邊坡穩(wěn)定的經(jīng)驗放坡確定。墊層頂6面每邊超出基礎(chǔ)底邊不宜小于300mm。5.2.3墊層可選用下列材料：a)粉質(zhì)粘土。土料中有機質(zhì)含量不得超過5%,當含有碎石時，其粒徑不宜大于50mm。用于膨脹土地基的粉質(zhì)粘土墊層，土料中不得夾有磚、瓦和石塊。b)灰土。土料宜選用粉質(zhì)粘土及塑性指數(shù)大于4的粉土，不宜使用塊狀粘土和砂質(zhì)粉土，不得含有松軟雜質(zhì)，并應(yīng)過篩，其顆粒不得大于15mm。石灰宜用新鮮的消石灰，其顆粒不得大于5mm。灰土體積配合比為2:8或3:7,換算成重量比分別為10:100和15:100。c)中粗砂或石粉。應(yīng)做好防滲處理，同時宜選用碎石、卵石、角礫、圓礫、礫砂、粗砂、中砂或石屑(粒徑小于2mm的部分不應(yīng)超過總重的45%),應(yīng)級配良好，不含植物殘體、垃圾等雜質(zhì)。當使用粉細砂或石粉(粒徑小于0.075mm的部分不超過總重的9%)時，應(yīng)摻入不少于總重30%的碎石或卵石。砂石的最大粒徑不宜大于50mm。5.2.4墊層的承載力宜通過現(xiàn)場載荷試驗確定，載荷試驗的壓板試驗直徑或邊長不少于墊層厚度的1/3,且不少于0.7m。對設(shè)計等級為3級的水閘建筑物及一般不太重要的小型、輕型或?qū)Τ两狄蟛粐栏竦墓こ?，當無試驗資料時，可參考表3取值。當墊層下存在軟弱下臥層時，應(yīng)進行下臥層承載力的驗算。表3各種墊層的壓實標準及承載力換填材料類別砂夾石(其中碎石、卵石占全重的30%～50%)土夾石(其中碎石、卵石占全重的30%～50%)5.2.5換填后應(yīng)進行地基變形計算，地基內(nèi)的應(yīng)力分布，可采用各向同性均質(zhì)的直線變形理論。a)最終變形量可按下列方法計算：.........................(4)S—土質(zhì)地基最終沉降量(m);n_—土質(zhì)地基壓縮層計算深度范圍內(nèi)的土層數(shù)；7DB44/T1996—2017f1e?基礎(chǔ)底面以下第1層土在平均自重應(yīng)力作用下，由壓縮曲線查得的相應(yīng)孔隙比；e2i_—基礎(chǔ)底面以下第1層土在平均自重應(yīng)力加平均附加應(yīng)力作用下，由壓縮曲線查得的相應(yīng)孔h,基礎(chǔ)底面以下第1層土的厚度(m);m地基沉降量修正系數(shù)，可采用1.0～1.6(堅實地基取較小值，軟土地基取較大值)。b)對于硬土層，大型或重要中型水閘工程應(yīng)進行現(xiàn)場試驗或根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗獲取變形模量，最終變形量可按下列公式計算：E基礎(chǔ)底面下第i層土的變形模量，可參考附錄A取值；Po荷載組合，參照《水閘設(shè)計規(guī)范》(SL265-2001)中表7.2.11取值；z,、z?-1基礎(chǔ)底面至第i層、第i-1層土底面的距離(m);α1、αi-I.基礎(chǔ)底面計算點至第1層、第i-1層土底面范圍內(nèi)平均附加應(yīng)力系數(shù)，可按附錄D確定；c)當壓縮層內(nèi)有軟土(淤泥、淤泥質(zhì)土)和非軟土層時，可分開計算其沉降量再疊加，對軟土層的5.2.6地基變形的計算深度2n應(yīng)符合式(6)的規(guī)定。當計算深度下部仍有較軟土層時，應(yīng)繼續(xù)計算。..…..……...........(6)△s在計算深度范圍內(nèi)，第1層土的計算變形值(mm);△s_在由計算深度向上取厚度為△z的土層計算變形值(mm),△z按表4確定。b(m)2<b≤44<b≤8b>8△z(m)0.30.60.8進行計算。在計算深度范圍內(nèi)存在基巖時，Zn可取至基巖表面；當存在較厚的堅硬黏土層，其孔隙比小于0.5、壓縮模量大于50MPa,或存在較厚的密實砂卵石層，其模量大于80MPa時，Zn可取至該層土表面。此時，地基土附加壓力分布應(yīng)考慮相對硬層存在的影響。8DB44/T1996—2017zn=b(2.5-0.4Inb)....................................(7)式中：b基礎(chǔ)寬度(m);5.2.7當墊層下存在軟弱下臥層時，除進行地基變形計算之外，尚應(yīng)符合下列要求：a)應(yīng)考慮鄰近基礎(chǔ)對軟弱下臥層頂面應(yīng)力疊加的影響；b)當超出原地面標高的墊層或換填材料的重度高于天然土層重度時，宜早換填，并應(yīng)考慮其附加荷載對建筑及鄰近建筑的影響c)墊層地基的變形由墊層自身變形和下臥層變形組成。換填墊層在滿足本規(guī)范第5.2.1條、第5.2.2條和第5.2.4條的條件下，墊層地基的變形可僅考慮其下臥層的變形。對沉降要求嚴格或墊層厚的水閘，應(yīng)計算墊層自身的變形。5.2.8對于工程量較大的換填墊層應(yīng)進行現(xiàn)場試驗，以確定壓實效果。5.2.9換填墊層后土基上水閘地基的抗滑穩(wěn)定可按照式(8)、(9)計算：式中：K。—沿閘室基底面的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)；f閘室基底面與地基之間的摩擦系數(shù)，可按本規(guī)范5.2.10條的規(guī)定來用；∑G—為作用在水閘地基總的垂直力；∑H—為作用在水閘地基上的總的水平力；%閘室基礎(chǔ)底面與土質(zhì)地基之間的摩擦角(o),可按本規(guī)范52.11條的規(guī)定采用；C?回基礎(chǔ)而生士歷地》間的結(jié)結(jié)naPa)面技本規(guī)范521條的規(guī)定采用；5.2.10在沒有試驗資料的情況下，閘室基底面與地基之間的摩擦系數(shù)值，可根據(jù)地基類別按表5的規(guī)定采用。表5閘室基底面與地基之間的摩擦系數(shù)f值土質(zhì)地基類別f9土質(zhì)地基類別f5.2.11閘室基底面與土質(zhì)地基之間摩擦角0值及粘結(jié)力Co值可根據(jù)土質(zhì)地基類別按表6的規(guī)定采表6中o、C值(土質(zhì)地基)土質(zhì)地基類別中C粘性土0.9φ砂性土0注：表中中為室內(nèi)飽和固結(jié)快剪(粘性土)或飽和快剪(砂性土)試驗測得的內(nèi)摩擦角(°);C為室內(nèi)飽和固結(jié)快剪試驗測得的粘結(jié)力(kPa)。式中：.......................fo——閘室基底面與土質(zhì)地基之間的綜合摩擦系數(shù)；對于粘性土地基，如折算的綜合摩擦系數(shù)大于0.45,或?qū)τ谏靶酝恋鼗?，如折算的綜合摩擦系數(shù)大于0.50,采用的中值和C。值均應(yīng)有論證。對于特別重要的大型水閘工程，采用的中值和Co值還應(yīng)經(jīng)現(xiàn)場地基土對混凝土板的抗滑強度試驗驗證。5.3.1基坑開挖時應(yīng)避免坑底土層受擾動，施工過程中必須做好基坑的排水工作，不得在浸水條件下施工，必要時應(yīng)采取措施降低地下水位。應(yīng)保持開挖基坑邊坡的穩(wěn)定。5.3.2碾壓機械可采用壓路機、羊足碾或其他壓實機械，墊層填料應(yīng)分層鋪填，逐層壓實。分層回填碾壓的每層鋪填厚度及壓實遍數(shù)宜通過試驗確定。一般情況下，分層鋪填厚度宜取200～300mm。5.3.3施工墊層的土料最優(yōu)含水量可通過擊實試驗確定，施工壓實含水量宜控制在最優(yōu)含水量wp±3%的范圍內(nèi)。DB44/T1996—20175.3.4在暗涌、暗溝、暗塘或斜坡段的墊層，應(yīng)將基坑坑底土面挖成階梯型，由深到淺進行墊層施工。粉質(zhì)粘土及灰土墊層分段施工時，要結(jié)合上部水閘結(jié)構(gòu)要求，不得在閘墩下接縫，接縫處應(yīng)夯壓密實。上下兩層的縫距不得小于500mm。5.3.5采用重錘夯實時，夯錘重最宜1.5～3.0t,落距2.5～4.5m,錘底直徑1.0～1.5m,錘底靜壓力宜控制在15～20kPa。重錘夯實施工前應(yīng)進行試夯，以確定夯錘落距、最小夯擊遍數(shù)、總下沉量及最后兩遍平均下沉量以及有效夯實深度等。最后兩遍平均夯沉量，黏性土宜取10～20mm,砂土宜取10mm。5.3.6灰土的土料不得含有機雜質(zhì)，使用前應(yīng)過篩，粒徑不得大于15mm,用作灰土的消石灰，其粒徑不得大于5mm。5.3.7灰土應(yīng)拌合均勻，顏色一致。拌好后應(yīng)及時鋪好夯實，灰土鋪設(shè)厚度，宜取200～300mm。夯實后的灰土，在3d內(nèi)不得受水浸泡。雨天施工時，應(yīng)采取防雨及排水措施。剛施工完畢或尚未夯實的灰土，如遭雨淋浸泡，應(yīng)將積水及松軟灰土除去并補填夯實。5.4質(zhì)量檢驗5.4.1對粉質(zhì)粘土、灰土、粉煤灰和砂石墊層的施工質(zhì)量檢驗可用環(huán)刀法、貫入儀、靜力觸探、輕型動力觸探或標準貫入試驗檢驗；對砂石、礦渣墊層可用重型動力觸探檢驗。并均應(yīng)通過現(xiàn)場試驗以設(shè)計壓實系數(shù)所對應(yīng)的貫入度為標準檢驗墊層的施工質(zhì)量。壓實系數(shù)也可采用環(huán)刀法、灌砂法、灌水法或其他方法檢驗。5.4.2墊層的施工質(zhì)量檢驗必須分層進行。應(yīng)在每層的壓實系數(shù)符合設(shè)計要求后鋪填上層土。5.4.3不得在浸水條件下進行墊層施工質(zhì)量檢測。5.4.4采用環(huán)刀法檢驗墊層的施工質(zhì)量時，取樣點應(yīng)位于每層厚度的2/3深度處。檢驗點數(shù)量，對大基坑每50～100m2不應(yīng)少于1個檢驗點；對基槽每10～20m不應(yīng)少于1個點；每個獨立柱基不應(yīng)少于1個點。采用貫入儀或動力觸探檢驗墊層的施工質(zhì)量時，每分層檢驗點的間距應(yīng)小于4m。5.4.5閘門啟閉對地基不均勻沉降有嚴格控制要求的，施工驗收須采用載荷試驗檢驗墊層承載力及豎5.4.6采用載荷試驗檢驗墊層承載力時，每個單位工程不宜少于3點；對于大型工程則應(yīng)按單位工程的數(shù)量或工程的面積確定檢驗點數(shù)。6水泥土攪拌樁復(fù)合地基6.1一般規(guī)定6.1.1水泥土攪拌樁的施工工藝分為漿液攪拌法(以下簡稱濕法)和粉體攪拌法(以下簡稱干法)?？刹捎脝屋S、雙軸、多軸攪拌或連續(xù)成槽形成柱狀、壁狀、格柵狀或塊狀水泥土加固體。6.1.2對采用水泥土攪拌樁處理地基，除按現(xiàn)行國家和水利行業(yè)規(guī)范要求進行巖土工程詳細勘察外，尚應(yīng)查明擬處理地基土層的PH值、塑性指數(shù)、有機質(zhì)含量、地下障礙物及軟土分布情況、地下水位及其運動規(guī)律等。6.1.3無經(jīng)驗地區(qū)，設(shè)計前應(yīng)進行處理地基土的室內(nèi)配比試驗。針對現(xiàn)場擬處理地基土層的性質(zhì)，選擇合適的固化劑、外摻劑及其摻量，為設(shè)計提供不同齡期、不同配比的強度參數(shù)。對水泥土攪拌樁受荷時時間滿90d的，水泥土強度取90d齡期試塊的立方體抗壓強度平均值；不滿90d的，水泥土強度取28d齡期試塊的立方體抗壓強度平均值。6.1.4固化劑宜選用等級為42.5級及以上的普通硅酸鹽水泥。水泥摻量宜為15%～22%。濕法的水泥漿水灰比可取0.5～0.6。外摻劑可根據(jù)工程需要和土質(zhì)條件選用早強、緩凝、減水以及節(jié)省水泥等作用的材料，但應(yīng)避免環(huán)境污染。6.1.5水泥土攪拌樁復(fù)合地基宜在基礎(chǔ)和樁之間設(shè)置褥墊層，厚度可取200mm~300mm。褥墊層材料可選用中砂、粗砂、級配砂石等，最大粒徑不宜大于20mm。褥墊層夯實后的厚度與虛鋪厚度的比值不應(yīng)大于0.9.6.1.6水泥土攪拌樁用于處理泥炭土、有機質(zhì)土、pH值小于4的酸性土、塑性指數(shù)大于25的黏土、或在腐蝕性環(huán)境中以及無工程經(jīng)驗的地區(qū)使用時，必須通過現(xiàn)場和室內(nèi)試驗確定其適用性。6.1.7水泥土攪拌樁的長度，應(yīng)根據(jù)上部結(jié)構(gòu)對地基承載力和變形的要求確定，并宜穿透軟弱土層到達地基承載力相對較高的土層；當設(shè)置的攪拌樁同時為提高地基穩(wěn)定性時，其樁長應(yīng)超過危險滑弧以下不少于2m:干法的加固深度不宜大于15m,濕法加固深度不宜大于20m。6.1.8水泥土攪拌樁平面布置，宜采用正方形、等邊三角形等布樁型式；當水平荷載較大不能滿足抗滑穩(wěn)定要求時，可采用格柵狀布置：作為防滲帷幕時，應(yīng)采用密排咬合布置，咬合厚度不小于20cm。6.1.9水泥土攪拌樁施工時，施工場地內(nèi)不宜同時進行基坑降水作業(yè)，以保證成樁質(zhì)量。6.2設(shè)計6.2.1水泥土攪拌樁復(fù)合地基的承載力特征值，應(yīng)通過現(xiàn)場單樁或多樁復(fù)合地基荷載試驗、并考慮壓板尺寸和時間效應(yīng)等因素綜合確定，當無試驗資料時可按式(11)計算。水泥土攪拌樁的允許承載力可取復(fù)合地基的承載力特征值。式中：fspk復(fù)合地基承載力特征值(kPa);m面積置換率，樁的截面積和一根樁分擔(dān)的處理地基面積之比；Ra單樁豎向承載力特征值(kN);Ap樁的截面積(m2);β樁間土承載力折減系數(shù)。當樁端土未經(jīng)修正的承載力特征值大于樁周土的承載力特征值的平均值時，可取0.1～0.4,差值大時取低值；當樁端土未經(jīng)修正的承載力特征值小于或等于樁周土的承載力特征值的平均值時時，可取0.5～0.9,差值大時或設(shè)墊層時取高值；具體取值也可參考圖1方法計算確定，即可由復(fù)合地基在fspk下的沉降1與天然地基在fsk下的沉降S2的比值代替，也即β=s?/S?;fsk.樁間土承載力特征值，kPa,可取天然地基承載力特征值。DB44/T1996—20176.2.2單樁豎向承載力特征值R。宜通過現(xiàn)場荷載試驗確定?？尚行匝芯侩A段可取式(12)、(13)計算值的小值。Ra=NfuA…….......................(13)fcu—與攪拌樁樁身水泥土配比相同的室內(nèi)加固士試塊，邊長為70.7mm的立方體在標準養(yǎng)護條件下90d齡期的立方體抗壓強度平均值，kPa:樁身強度折減系數(shù)，干法可取0.20～0.25,濕法可取0.25up樁的周長(m);n——樁長范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；qsi樁周第1層土的側(cè)阻力特征值。對淤泥可取4kPa~7kPa,對淤泥質(zhì)土可取6kPa～12kPa;對軟塑狀態(tài)的粘性土前取10kPa～15kPa;對可塑狀態(tài)的粘性土可取12kPa~(8kPa;1樁長范圍內(nèi)第1層土的厚度(m);qp樁端地基土未經(jīng)修正的承載力特征值(kPa);α—樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)，可取0.6～0.8,承載力高時取低值。6.2.3初步設(shè)十時應(yīng)明確水泥土攪拌樁28d樁身單軸極限抗壓強度(立方體強度或高徑比為1的芯樣柱體強度),其值可根據(jù)工程經(jīng)驗確定，但不得大于fe的一半。單樁豎向承載力特征值R?？扇∈?12)、(14)計算值的小值。fcu_水泥土攪拌樁28d樁身單軸極限抗壓強度(kBa);ξ水泥土攪拌樁樁身90d相對于28d抗壓強度的增長系數(shù)，應(yīng)根據(jù)工程經(jīng)驗或現(xiàn)場試驗確定。無現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)且缺乏經(jīng)驗時可取1.3-1.5,加早強劑時宜偏低取值。大型工程或軟基處理較為重要的其他工程應(yīng)通過現(xiàn)場試驗確定樁身強度。6.2.4當水泥土攪拌樁處理范圍以下存在軟弱下臥層時，應(yīng)進行下臥層承載力驗算。6.2.5水泥土攪拌樁復(fù)合地基處理后，應(yīng)分別進行沿閘室底板底面和軟弱土層頂面的抗滑穩(wěn)定計算，計算位置如圖2所示。DB44/T1996—2017圖2水泥土攪拌樁復(fù)合地基抗滑穩(wěn)定計算位置簡圖6.2.6沿閘室底板底面的抗滑穩(wěn)定計算，應(yīng)根據(jù)墊層性質(zhì)按現(xiàn)行水閘設(shè)計規(guī)范進行。6.2.7沿軟弱土層頂面的抗滑穩(wěn)定計算，可將水泥土攪拌樁復(fù)合地基等效為均質(zhì)體，其等效強度參數(shù)c、φ可按附錄B計算，計算得到的強度參數(shù)還應(yīng)按水閘設(shè)計規(guī)范進行折減。6.2.8水泥土攪拌樁復(fù)合地基的變形包括攪拌樁復(fù)合土層的平均壓縮變形s?與樁端下未加固土層的壓縮變形s2。6.2.9水泥土攪拌樁復(fù)合土層的壓縮變形可按式(15)、(16)計算。................................................................(15)Esp=mE,+(1-m)E?...........................................(16)式中：P?——水泥土攪拌樁復(fù)合土層頂面的附加壓力值(kPa);P?I_—水泥土攪拌樁復(fù)合土層底面的附加壓力值(kPa);1.水泥土攪拌樁有效樁長(m)。Esp——水泥土攪拌樁復(fù)合土層的壓縮模量(kPa)。Ep水泥土攪拌樁的壓縮模量(kPa),可取(100～120)fau,,對樁較短或樁身強度較低者可取低值，反之可取高值；E,樁間土的壓縮模量(kPa)。6.2.10樁端以下未加固土層的壓縮變形s?可按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007)或按5.2.5條方法進行計算。6.3施工6.3.1水泥土攪拌樁施工前，應(yīng)根據(jù)設(shè)計進行工藝性試樁，數(shù)量不得少于3根，多軸攪拌施工不得少DB44/T1996—2017于3組。應(yīng)對工藝試樁的質(zhì)量進行檢驗，確定施工參數(shù)。6.3.2水泥土攪拌樁施工時，停漿(灰)面應(yīng)高于樁頂設(shè)計標高500mm。在開挖基坑時，應(yīng)將樁頂以上土層及樁頂施工質(zhì)量較差的樁段，采用人工挖除。6.3.3施工中，應(yīng)保持攪拌樁機底盤的水平和導(dǎo)向架的豎直，攪拌樁的垂直度允許偏差應(yīng)為±1%,樁位的施工允許偏差應(yīng)為樁徑的±40%。6.3.4水泥土攪拌樁濕法施工過程中，如因故停漿，應(yīng)將攪拌頭下沉至停漿點以下0.5m處，待恢復(fù)供漿時，再噴漿攪拌提升；若停機超過3h,宜先拆卸輸漿管路，并妥加清洗。壁狀加固時，相鄰樁的施工時間間隔不宜超過12h。6.3.5水泥土攪拌樁干法施工過程中，因故停止噴粉，應(yīng)將攪拌頭下沉至?；颐嬉韵?m處，待恢復(fù)噴粉時，再噴粉攪拌提升。6.3.6水泥土攪拌樁干法施工機械必須配置經(jīng)國家計量部門確定的具有能瞬時檢測并記錄出粉體計量裝置及攪拌深度自動記錄儀。6.4質(zhì)量檢驗6.4.1水泥土攪拌樁的施工質(zhì)量檢驗可采用下列方法：a)成樁3d內(nèi)，采用輕型動力觸探(N1o)檢查上部樁身的均勻性，檢驗數(shù)量為施工總樁數(shù)的1%,且不應(yīng)少于3根。b)成樁7d后，采用淺部開挖樁頭進行檢查，開挖深度宜超過停漿(灰)面下0.5m,檢查攪拌的均勻性，量測成樁直徑，檢查數(shù)量不應(yīng)少于總樁數(shù)的5%。6.4.2水泥土攪拌樁復(fù)合地基驗收時，承載力檢驗應(yīng)采用復(fù)合地基靜載荷試驗和單樁靜載荷試驗。6.4.3靜載荷試驗宜在成樁28d后進行。檢驗數(shù)量不少于總樁數(shù)的1%,且每項單位工程不應(yīng)少于3點。6.4.4樁身強度應(yīng)在成樁28d后采用雙管單動取樣器鉆取芯樣作單軸抗壓強度檢驗。檢驗數(shù)量為施工總樁數(shù)的0.5%,且每項單位工程不應(yīng)少于3根。6.4.5對相鄰樁搭接要求嚴格的工程，應(yīng)在成樁15d后，選取數(shù)根樁進行開挖，檢查搭接情況。6.4.6有防滲要求的密排水泥土攪拌樁，應(yīng)鉆孔作注(壓)水試驗。檢驗數(shù)量為密排攪拌樁樁數(shù)的1%,且不應(yīng)少于3孔。對重要的水閘工程還應(yīng)做圍井檢測，檢測點數(shù)不應(yīng)少于3點。6.4.7基槽開挖后，應(yīng)檢驗樁位、樁數(shù)與樁頂質(zhì)量，如不符合設(shè)計要求，應(yīng)采取有效補強措施。7剛性樁復(fù)合地基7.1.1剛性樁復(fù)合地基適用于處理粘性土、粉土、砂土和已完成自重壓密的素填土等地基。對淤泥、淤泥質(zhì)土地基應(yīng)按地區(qū)經(jīng)驗或現(xiàn)場試驗確定其適用性。7.1.2剛性樁復(fù)合地基中的樁體可采用鋼筋混凝土樁、素混凝土樁、預(yù)應(yīng)力管樁、大直徑薄壁筒樁、水泥粉煤灰碎石樁(CFG樁)、二灰混凝土樁和鋼管樁等剛性樁。鋼筋混凝土樁和素混凝土樁應(yīng)包括現(xiàn)澆、預(yù)制，實體、空心，以及異形樁等。7.1.3剛性樁復(fù)合地基中的剛性樁宜采用摩擦型樁，如果采用端承樁，要控制好墊層厚度，確保在使用過程中樁與土變形協(xié)調(diào)達到樁與土共同承擔(dān)荷載，要避免由于各種原因，導(dǎo)致基礎(chǔ)與樁間土脫開，樁間土將不再承擔(dān)荷載。7.1.4剛性樁可只在基礎(chǔ)范圍內(nèi)布置。樁的中心與基礎(chǔ)邊緣的距離不宜小于1倍樁徑；樁的邊緣與基礎(chǔ)邊緣的距離：條形基礎(chǔ)不宜小于75mm;其他基礎(chǔ)型式不宜小于150mm。水閘基礎(chǔ)兩側(cè)范圍內(nèi)應(yīng)考慮變形協(xié)調(diào)，布樁范圍應(yīng)滿足工后沉降差要求，另外用于堤岸、擋墻和堆場中時，布樁范圍尚應(yīng)考慮穩(wěn)定性DB44/T1996—2017要求。7.1.5選擇樁長時應(yīng)盡可能使樁端穿過壓縮層范圍內(nèi)壓縮性較高的土層，進入壓縮性相對較低的土層。7.1.6樁距應(yīng)根據(jù)基礎(chǔ)形式、復(fù)合地基承載力、土性、施工工藝、周邊環(huán)境條件等確定。7.1.7剛性樁復(fù)合地基與基礎(chǔ)之間應(yīng)設(shè)置墊層，厚度宜取100mm~400mm,樁間土壓縮性相對較大、樁豎向抗壓承載力高、樁徑或樁距大時應(yīng)取高值。墊層材料宜用中砂、粗砂、級配良好的砂石或碎石、灰土等，最大砂石粒徑不宜大于30mm,不宜采用素混凝土墊層。7.1.8剛性樁復(fù)合地基中剛性樁的施工，可根據(jù)現(xiàn)場條件及工程特點選用振動沉管灌注成樁、長螺旋鉆與管內(nèi)泵壓混合料灌注成樁、泥漿護壁鉆孔灌注成樁、錘擊與靜壓預(yù)制成樁、鋼管樁。當軟土較厚或布樁較密，或周邊環(huán)境有嚴格要求時，不宜選用振動沉管灌注成樁法。7.2設(shè)計7.2.1復(fù)合地基承載力特征值可通過復(fù)合地基載荷試驗或綜合單樁載荷試驗和樁間土地基載荷試驗，并結(jié)合工程實踐經(jīng)驗綜合確定。復(fù)合地基承載力特征值也可按下式估算：fspk=mR/A+β(1-m)fsk......…......(17)A單樁截面積(m2);R單樁豎向承載力特征值(kN);fsk.處理后樁間土承載力特征值(kPa);m復(fù)合地基置換率；β樁間地基承載力發(fā)揮系數(shù)，一般可取β=0.7~0.9,,具體取值也可通過7.2.4節(jié)確定。7.2.2剛性樁復(fù)合地基剛性樁的豎向抗壓承載力特征值應(yīng)通過單樁豎向抗壓載荷試驗確定。初步設(shè)計時，由樁周土和樁端土的抗力可能提供的單樁豎向抗壓承載力特征值應(yīng)按公式(18)計算；由樁體材料強度可能提供的單樁豎向抗壓承載力特征值應(yīng)按公式(19)計算：..........................................................(18)R。=ηfuA...............................................(19)式中：Ra_—單樁豎向抗壓承載力特征值(kN);A,—單樁截面積(m2);Up_—樁的截面周長(m);n樁長范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；qsi第i層土的樁側(cè)摩阻力特征值(kPa);1,樁長范圍內(nèi)第i層土的厚度(m);qp樁端土地基承載力特征值(kPa);α樁端土地基承載力折減系數(shù)；7.樁身強度折減系數(shù)，攪拌樁干法可取0.20~0.30,濕法可取0.25~0.33,其他樁型取值可參考(JGJ94-2008)5.8.2條(成樁工藝系數(shù))中的取值系數(shù)。a)樁間土的變形計算f.Jak樁間土的地基承載力特征值：樁的變形量Sp=Spi+Sp Spl_——樁頂與基礎(chǔ)間墊層的壓縮變形(mm);Sp2樁身與樁端十層的變形量(mm).hc—墊層厚度(mm);Eco墊層變形模量(MPa),中粗砂、砂石墊層可取EcO=20～40MPa;Ppo樁頂壓應(yīng)力(MPa),Ppo=R//Aqpa——樁底持力層端阻力(MPa);1——樁長(mm);E?樁端持力土層的變形模量(MPa);c)加固區(qū)下臥層沉降s2按7.2.5節(jié)的方法計算下臥層應(yīng)力，按5.2.5節(jié)的方法計算下臥層的沉降s2。d)總沉降加固區(qū)沉降量.....................................................(25)總沉降S=S?+S?2...........................................(26)單樁承擔(dān)荷載 地基發(fā)揮承載力 式中：N——基礎(chǔ)總荷載(kN);A——基礎(chǔ)面積(m2);/n基礎(chǔ)內(nèi)樁數(shù)；e)單樁或地基土的沉降也可通過單樁靜載和樁間土壓板靜載試驗結(jié)果來計算。7.2.5作用在復(fù)合地基加固區(qū)下臥層頂部的附加壓力宜根據(jù)復(fù)合地基類型分別采用下述計算方法計對散體材料樁復(fù)合地基宜采用壓力擴散法計算：壓力擴散法N=LBp。..................................................................(29)..............................................DB44/T1996—201722bo+2ktanθbo圖3壓力擴散法計算簡圖對剛性樁復(fù)合地基宜采用等效實體法計算：等效實體法............(31)圖4等效實體法計算簡圖2023DB44/T1996—2017Pz苛載效應(yīng)標準組合時，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值(kPa);L矩形基礎(chǔ)底邊的長度(m);B——矩形基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)底邊的寬度(m);h復(fù)合地基加固區(qū)的深度(m);ao—基礎(chǔ)長度方向樁的外包尺寸(m);b?基礎(chǔ)寬度方向樁的外包尺寸(m);Po——復(fù)合地基加固區(qū)頂部的附加壓力(kPa);θ壓力擴散角(°),可參考《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》取值；f復(fù)合地基加固區(qū)樁側(cè)摩阻力(kPa)。7.2.6剛性樁復(fù)合地基抗滑穩(wěn)定計算按本規(guī)范6.2.5條參照執(zhí)行。7.2.7當承受雙向水平荷載時，應(yīng)驗算合力方向及水平方向的抗滑穩(wěn)定。7.3施工7.3.1各種成樁工藝除應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ2008的有關(guān)規(guī)定外，現(xiàn)場灌注樁尚應(yīng)符合下列規(guī)定：a)施工前應(yīng)按設(shè)計要求在室內(nèi)進行配合比試驗，施工時應(yīng)按配合比配置混合料。b)樁頂超灌高度不應(yīng)小于0.5m。c)成樁過程中，應(yīng)抽樣做混合料試塊，每臺機械一天應(yīng)做一組(3塊)試塊，進行標準養(yǎng)護，并應(yīng)測定其立方體抗壓強度。7.3.2挖土和截樁時應(yīng)注意對樁體及樁間土的保護，不得造成樁體開裂、樁間土擾動等。7.3.3墊層鋪設(shè)宜采用靜力壓實法，當基礎(chǔ)底面下樁間土的含水量較小時，也可采用動力夯實法，夯實后的墊層厚度與虛鋪厚度的比值不得大于0.9。7.3.4施工樁體垂直度允許偏差為1%;對滿堂布樁基礎(chǔ)，樁位允許偏差為樁徑的0.4倍；對條形基礎(chǔ)，樁位允許偏差為樁徑的0.25倍；對單排布樁樁位允許偏差應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50202的有關(guān)規(guī)定。7.3.5當周邊環(huán)境對變形有嚴格要求時，成樁過程應(yīng)采取減少對周邊環(huán)境的影響的措施。7.4質(zhì)量檢驗7.4.1應(yīng)根據(jù)工程特點確定復(fù)合地基檢測內(nèi)容，通常包括復(fù)合地基承載力、變形參數(shù)、增強體質(zhì)量等，必要時檢測樁間土和下臥土層。復(fù)合地基檢測內(nèi)容宜由設(shè)計單位根據(jù)工程具體情況確定。7.4.2應(yīng)根據(jù)檢測目的、工程特點和調(diào)查結(jié)果，選擇檢測方法，制定檢測方案，宜采用不少于兩種檢測方法進行綜合質(zhì)量檢驗，并應(yīng)符合先簡后繁、先粗后細、先面后點的原則。7.4.3抽檢比例、質(zhì)量評定等均以檢驗批為基準，同一檢驗批的復(fù)合地基地質(zhì)條件應(yīng)相近、設(shè)計參數(shù)和施工工藝應(yīng)相同。7.4.4剛性樁施工過程中應(yīng)隨時檢查施工記錄，并應(yīng)對照規(guī)定的施工工藝對每根樁進行質(zhì)量評定。檢查內(nèi)容應(yīng)為樁數(shù)、樁位偏差、墊層厚度、夯填度和樁體試塊抗壓強度。7.4.5樁體完整性應(yīng)采用低應(yīng)變動力測試檢測，檢驗數(shù)量應(yīng)由設(shè)計單位根據(jù)工程情況提出具體要求。7.4.6剛性樁復(fù)合地基驗收時，承載力檢驗應(yīng)采用復(fù)合地基載荷試驗和單樁靜載荷試驗，必要時進行樁間土載荷試驗。247.4.7素混凝土樁復(fù)合地基載荷試驗和單樁載荷試驗應(yīng)在樁身強度滿足加載要求且施工結(jié)束28d后進行。復(fù)合地基載荷試驗數(shù)量為總樁數(shù)的0.5%~1%,且每個單位工程的試驗數(shù)量不應(yīng)少于3點。單樁載荷試驗數(shù)量為總樁數(shù)的0.5%,且每個單位工程的試驗數(shù)量不應(yīng)少于3點。7.4.8鋼筋混凝土樁復(fù)合地基承載力檢驗時，對單位工程內(nèi)同一條件下的工程樁，檢測數(shù)量不應(yīng)少于1%,且不應(yīng)少于3根。7.4.9應(yīng)抽取不少于總樁數(shù)的10%的樁進行低應(yīng)變動力測試以檢測樁身完整性。7.4.10復(fù)合地基檢測抽檢位置應(yīng)按下列情況綜合確定：a)施工出現(xiàn)異常情況的部位；b)設(shè)計認為重要部位；c)局部巖土特性復(fù)雜可能影響施工質(zhì)量的部位；d)當采用兩種或兩種以上檢測方法時，應(yīng)根據(jù)前一種方法的檢測結(jié)果確定后一種方法的檢測位置；e)同一檢驗批的抽檢位置宜均勻分布。7.4.11當檢測數(shù)據(jù)異常或?qū)z測結(jié)果有懷疑時，應(yīng)查找原因，必要時重新檢測。抽檢數(shù)量宜根據(jù)實際情況確定。檢的數(shù)量宜按不滿足設(shè)計要求的檢測點數(shù)加倍擴大抽檢。8樁基礎(chǔ)8.1一般規(guī)定8.1.1檐基礎(chǔ)包括混凝土預(yù)制樁基礎(chǔ)和混凝土灌注樁基礎(chǔ)。按樁豎向受力情況可命為摩擦型樁和端承型樁。摩擦型樁的樁頂豎向荷載主要由樁側(cè)阻力承受，端承型樁的樁頂豎向荷載主要由樁端阻力承受。水閘基礎(chǔ)宜采用摩擦型樁；當采用樁基礎(chǔ)時，應(yīng)考慮底板底面脫空或接觸沖刷的可能性并采取必要的措施。a)摩擦型樁的中心距不宜小于樁身直徑或邊長的3倍，在確定樁距時尚應(yīng)考慮施工工藝中擠土等效應(yīng)對鄰近核的影響。b)樁底進入持力層的深度，宜為樁身直徑的1～3倍。嵌巖灌注樁周邊嵌入完整和較完整巖體的最小深度不宜小于0.5m。c)布置樁位時宜使樁基承載力合力點與閘底板底面以上豎向永人荷載合力作用點重合。d)設(shè)計使用年限不少于50年時，預(yù)制樁的混凝土強度等級不應(yīng)低于C30,灌注樁不應(yīng)低于C25;預(yù)應(yīng)力樁不應(yīng)低于C40。水下灌注混凝土的樁身混凝土強度等級不宜高于C40。e)樁的主筋配置應(yīng)經(jīng)計算確定。預(yù)制樁的最小配筋率不宜小于0.8%(錘擊沉樁)、0.6%(靜壓沉樁),預(yù)應(yīng)力樁不宜小于0.5%;灌注樁最小配筋率不宜小于0.2%~0.65%(小直徑樁取大值)。樁頂以下3倍~5倍樁身直徑范圍內(nèi)，箍筋宜適當加強加密。f)樁身縱向鋼筋配筋長度應(yīng)符合下列規(guī)定：1)受水平荷載和彎矩較大的樁，配筋長度應(yīng)通過計算確定；2)樁基承臺下存在淤泥、淤泥質(zhì)土或液化土層3)坡地岸邊的樁、8度及8度以上地震區(qū)的樁、嵌巖端承樁應(yīng)通長配筋；4)鉆孔灌注樁構(gòu)造鋼筋的長度不宜小于樁長的2/3;樁施工在基坑開挖前完成時，其鋼筋長度不宜小于基坑深度的1.5倍。g)樁頂嵌入底板內(nèi)的長度不宜小于50mm,主筋伸入底板內(nèi)的錨固長度不宜小于鋼筋直徑的35倍。h)灌注樁箍筋應(yīng)采用螺旋式，直徑不應(yīng)小于6mm,間距宜為200～300mm;受水平荷載較大樁基、承受水平地震作用的樁基，樁頂以下5d范圍內(nèi)的箍筋應(yīng)加密，間距不應(yīng)大于100mm;當樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應(yīng)加密；當鋼筋籠長度超過4m時，應(yīng)每隔2m設(shè)一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。i)灌注樁主筋的混凝土保護層厚度不應(yīng)小于50mm,預(yù)制樁不應(yīng)小于45mm,預(yù)應(yīng)力管樁不應(yīng)小于j)樁身混凝土最低強度等級、最小水泥用量、最大水灰比、最大氯離子含量和最大堿含量、鋼筋的混凝土保護層厚度等應(yīng)滿足《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》SL191的有關(guān)規(guī)定。8.1.3軟土地基的樁基設(shè)計原則應(yīng)符合下列規(guī)定：a)軟土中的樁基宜選擇中、低壓縮性土層作為樁端持力層；b)樁周圍軟土因自重固結(jié)、場地填土、地面大面積堆載、降低地下水位、大面積擠土沉樁等原因而產(chǎn)生的沉降大于基樁的沉降時，應(yīng)視具體工程情況分析計算樁側(cè)負摩阻力對基樁的影響；c)采用擠土樁時，應(yīng)采取消減孔隙水壓力和擠土效應(yīng)的技術(shù)措施，減小擠土效應(yīng)對成樁質(zhì)量、鄰近建筑物、道路、地下管線和基坑邊坡等產(chǎn)生的不利影響；d)先成樁后開挖基坑時，必須合理安排基坑挖土順序和控制分層開挖的深度，防止土體側(cè)移對樁的影響。8.1.4巖溶地區(qū)的樁基設(shè)計原則應(yīng)符合下列規(guī)定：a)巖溶地區(qū)的樁基，宜采用鉆、沖孔樁；b)當單樁荷載較大，巖層埋深較淺時，宜采用嵌巖樁；c)當基巖面起伏很大且埋深較大時，宜采用摩擦型灌注樁；d)當對樁底持力層厚度無把握時，可對每條樁均布置鉆孔，以控制樁底持力層厚度。8.1.5可能出現(xiàn)負摩阻力的樁基設(shè)計原則應(yīng)符合下列規(guī)定：a)對于填土建設(shè)場地，宜先填土并保證填土的密實性，軟土場地填土前應(yīng)采取預(yù)設(shè)塑料排水板等措施，待填土地基沉降基本穩(wěn)定后方可成樁；b)對于有地面大面積堆載的建筑物，應(yīng)采取減小地面沉降對水閘樁基影響的措施；c)對于欠固結(jié)土宜采取先期排水預(yù)壓等措施；d)對于擠土沉樁，應(yīng)采取消減超孔隙水壓力、控制沉樁速率等措施；e)對于中性點以上的樁身可對表面進行處理，以減少負摩阻力。8.2設(shè)計8.2.1群樁中單樁樁頂豎向力和水平力應(yīng)按下列公式計算：a)軸心豎向力作用下 b)偏心豎向力作用下 DB44/T1996—2017c)水平力作用下......F—相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時作用于閘底板底面的豎向力，kN;/樁基中的樁數(shù)；Qk相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合軸心豎向力作用下，每根樁的豎向力(kN);Qk.相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合偏心豎向力作用下第1根樁的豎向力(kN);M、Mk_相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合作用于閘底板底面通過樁群形心的x、v軸的力矩(kN·m):x;、yi樁i至樁群形心的、x軸線的距離(m);Hk_—相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時作用于閘底板底面的水平力(kN);Hk相應(yīng)于荷載效應(yīng)標準組合時作用于任一單樁的水平力(kN)。8.2.2單樁承載力計算應(yīng)符合下列表達式：a)軸心豎向力作用下Q≤R b)偏心豎向力作用下除滿足公式(8.3.2-1)外，尚應(yīng)滿足下列要求：Qk,max≤1.2R。 Ra單樁豎向承載力特征值(kN)。c)水平荷載作用下Hμ≤R?a...….…...(37)式中：RHa單樁水平承載力特征值，kN。8.2.3單樁豎向承載力特征值R。應(yīng)按下式確定：..................(38)Quk——單樁豎向極限承載力標準值；K-安全系數(shù)，取K≥2。8.2.4單樁豎向承載力特征值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：a)單樁豎向承載力特征值應(yīng)通過單樁豎向靜載荷試驗確定。在同一條件下的試樁數(shù)量，不宜少于總樁數(shù)的1%,且不應(yīng)少于3根。b)工程級別為3級及以下的水閘，可采用原位試驗或經(jīng)驗參數(shù)確定R.值。DB44/T1996—2017c)初步設(shè)計時單樁豎向承載力特征值可按下式估算：R。_單樁豎向承載力特征值(kN);9pa、Qsia樁端端阻力、樁側(cè)阻力特征值(kPa),由當?shù)仂o載荷試驗結(jié)果統(tǒng)計分析算得；AAP樁底端橫截面面積(m2);up樁身周邊長度(m);1,第i層巖土的厚度(m)。d)當樁端嵌入完整及較完整的硬質(zhì)巖中時，當樁長較短且入巖較淺時，可按下式估算單樁豎向承載力特征值：式中：9pa樁端巖石承載力特征值(kPa)。e)嵌巖灌注樁樁端以下3倍樁徑范圍內(nèi)應(yīng)無軟弱夾層、斷裂破碎帶和洞穴分布，且在樁底應(yīng)力擴散范圍內(nèi)無巖體臨空面。當樁端無沉渣時，對完整、較完整和較破碎的巖石地基承載力特征值，可按巖石地基載荷試驗方法確定，也可根據(jù)室內(nèi)飽和單軸抗壓強度按下式計算：式中：f.k_巖石飽和單軸抗壓強度標準值(kPa);φ,折減系數(shù)，根據(jù)巖體完整程度以及結(jié)構(gòu)面的間距、寬度、產(chǎn)狀和組合由地區(qū)經(jīng)驗確定。無經(jīng)驗時，對完整巖體可取0.5,對較完整巖體可取0.2～0.5,對較破碎巖體可取0.1～0.2。8.2.5當水平外力作用面的樁距較大時，樁基的水平承載力可視為各單樁的水平承載力的總和。當閘底板側(cè)面的土未經(jīng)擾動或回填密實時，可計算土抗力的作用。8.2.6單樁的水平承載力特征值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：a)對于受水平荷載較大的大型水閘樁基，單樁水平承載力特征值應(yīng)通過單樁水平靜載試驗確定，試驗方法可按《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106執(zhí)行。b)對于鋼筋混凝土預(yù)制樁、樁身正截面配筋率不小于0.65%的灌注樁，可根據(jù)靜載試驗結(jié)果取地面處水平位移為10mm所對應(yīng)的荷載的75%為單樁水平承載力特征值。c)對于樁身配筋率小于0.65%的灌注樁，可取單樁水平靜載試驗的臨界荷載的75%為單樁水平承載力特征值。d)當缺少單樁水平靜載試驗資料時，可按下列公式估算樁身配筋率小于0.65%的灌注樁的單樁水平承載力特征值：DB44/T1996—2017式中：α樁的水平變形系數(shù)(m?1),按本規(guī)范第8.2.7條確定；Rha單樁水平承載力特征值(MN),±號根據(jù)樁頂豎向力性質(zhì)確定，壓力取“+”,拉力取“-”;Ym樁截面模量塑性系數(shù)，圓形截面Ym=2,矩形截面Ym=1.75;f,樁身混凝土抗拉強度設(shè)計值(MPa);W."0_—樁身換算截面受拉邊緣的截面模量(m3)。圓形截面為：方形截面為：,其中d為樁直徑，為扣除保護層厚度的樁直徑；b為方形截面邊長，b6為扣除保護層厚度的樁截面寬度；CE為鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；M—樁身最大彎距系數(shù)，按表7取值；表7樁頂(身)最大彎矩系數(shù)M和樁頂水平位移系數(shù)樁頂約束情況樁的換算埋深(ah)YMVx較接、自由4.03.53.02.82.62.42.4412.5022.7272.9053.1633.5264.03.53.02.82.62.40.9400.970注2:當ah>4時取ch=4.0.Pg樁身配筋率；A,樁身換算截面積，m2。圓形截面為：5N.樁頂豎向力影響系數(shù)，豎向壓力取0.5;豎向拉力取1.0;N在荷載效應(yīng)標準組合下樁頂?shù)呢Q向力(MN)。e)對于混凝土護壁的挖孔樁，計算單樁水平承載力時，其設(shè)計樁徑取護壁內(nèi)直徑。f)當樁的水平承載力由水平位移控制，且缺少單樁水平靜載試驗資料時，可按下式估算預(yù)制樁、DB44/T1996—2017樁身配筋率不小于0.65%的灌注樁單樁水平承載力特征值：式中：EI樁身抗彎剛度，對于鋼筋混凝土樁，EI=0.85EI?;其中10為樁身換算截面慣性矩：圓形截面為I?=W?d。/2;矩形截面為1。=W?b?/2;xoa樁頂允許水平位移；Vx樁頂水平位移系數(shù)，按表8.2.6取值，取值方法同M。g)驗算永久荷載控制的樁基的水平承載力時，應(yīng)將按上述2～5款方法確定的單樁水平承載力特征值乘以調(diào)整系數(shù)0.80;驗算地震作用樁基的水平承載力時，宜將按上述2～5款方法確定的單樁水平承載力特征值乘以調(diào)整系數(shù)1.25。h)按上述a)~g)款方法確定的單樁水平承載力特征值不能滿足公式(37)要求時，可將樁簡化為豎放的彈性地基梁，土體對樁的作用力簡化為土彈簧，計算樁在水平荷載作用下沿樁長的內(nèi)力和水平位移分布，根據(jù)強度安全和水平位移控制值確定單樁水平承載力特征值。8.2.7樁的水平變形系數(shù)和地基土水平抗力系數(shù)可按下列規(guī)定確定：a)樁的水平變形系數(shù)α(1/m):式中：m樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)；b?樁身的計算寬度(m);圓形樁：當直徑d≤1m時，b?=0.9(1.5d+0.5)方形樁：當邊寬b≤1m時，b?=1.5b+0.5EI_—樁身抗彎剛度，按本規(guī)范第8.2.6條的規(guī)定計算。b)樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m,宜通過單樁水平靜載試驗確定，當無靜載試驗資料時，可按表8取值。3DB44/T1996—2017表8地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m值mm1234性土、濕陷性黃土；e<0.75粉土；中58.2.8當樁基在施工過程中因填土、開挖等形成較大水平推力，造成樁身承受較大彎矩時，應(yīng)對樁基進行抗彎和水平位移驗算。計算時可將樁簡化為豎放的彈性地基梁，土體對樁的作用力簡化為土彈簧，計算樁身在水平荷載作用下沿樁長的內(nèi)力和水平位移分布，根據(jù)強度安全和水平位移控制值判斷樁基是否滿足要求。8.2.9當樁基承受拔力時，應(yīng)對樁基進行抗拔驗算及樁身抗裂驗算。8.2.10樁身混凝土強度應(yīng)滿足樁的承載力設(shè)計要求。計算中應(yīng)按樁的類型和成樁工藝的不同將混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值乘以工作條件系數(shù)φe,樁身強度應(yīng)符合下式要求：樁軸心受壓時Q≤Apfφe...........................(45)Q——相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的單樁豎向力設(shè)計值(kN);f.混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，按現(xiàn)行水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范取值(kPa);A,—樁身橫截面積(m2);P._—工作條件系數(shù)，非預(yù)應(yīng)力預(yù)制樁取0.75,預(yù)應(yīng)力樁取0.55~0.65,灌注樁取0.6~0.8(水下灌27DB44/T1996—201731注樁、長樁或混凝土強度等級高于C35時用低值)。8.2.11對以下水閘的樁基應(yīng)進行沉降驗算，沉降計算結(jié)果應(yīng)小于沉降允許值：a)摩擦型樁基：b)樁端以下存在軟弱土層的水閘樁基。8.2.12樁中心距大于6倍樁徑時，單樁沉降計算可不考慮相鄰樁對沉降的相互影響，其最終沉降量可分為樁身豎向壓縮量、樁底巖土體沉降量和樁底沉渣的豎向壓縮量和三部分，并分別進行計算。 式中：(0c樁身豎向壓縮量；S,樁底巖土體沉降量；S樁底沉渣的豎向壓縮量；P樁頂壓應(yīng)力標準值；E.樁身材料的彈性模量；d.—樁的直徑；V樁底巖土體的泊松比：E,樁底巖土體的變形模量；h樁底沉渣的厚度；hE樁底沉渣的變形模量；Nk.樁頂壓力標準值；A.樁身橫截面積；N,樁側(cè)摩阻力。8.2.13樁中心距小于或等于6倍樁徑的樁基，群樁進行沉降計算時可視作實體深基礎(chǔ)，其最終沉降量宜按單向壓縮分層總和法計算，地基內(nèi)的應(yīng)力分布宜采用各向同性均質(zhì)線性變形體理論，具體可參照5.2.5條。8.3質(zhì)量檢驗8.3.1工程樁應(yīng)進行承載力和樁身質(zhì)量檢測。8.3.2除采用荷載控制且地面未發(fā)生隆起、樁體未發(fā)生上抬的靜壓樁之外，水閘工程級別為1級~3級且有下列情況之一的樁基，應(yīng)采用靜荷載試驗對工程樁單樁豎向承載力進行檢測，檢測數(shù)量在同一條件下不應(yīng)少于3根，且不宜少矛總樁數(shù)的1%。a)工程施工前已進行單樁靜載試驗，但施工過程變更了工藝參數(shù)或施工質(zhì)量出現(xiàn)異常；b)施工前工程未進行單樁靜載試驗的工程；c)地質(zhì)條件復(fù)雜、樁的施工質(zhì)量可靠性低；d)采用新樁型或新工藝。8.3.3有下列情況之一的樁基，可采用高應(yīng)變動測法對工程樁單樁豎向承載力進行檢測：a)除本規(guī)范第8.3.2條規(guī)定條件外的樁基；b)水閘工程級別為1級、2級的樁基靜載試驗檢測的輔助檢測。8.3.4樁身質(zhì)量除對預(yù)留混凝土試件進行強度等級檢驗外，尚應(yīng)進行現(xiàn)場檢測。檢測方法可采用可靠的動測法，對于大直徑樁還應(yīng)采取鉆芯法、聲波透射法；抽檢數(shù)量不應(yīng)少于總樁數(shù)的20%,且不得少于10根。8.3.5對抗拔雄和水平力較大的樁基，應(yīng)進行單樁豎向抗拔、水平承載力檢測。檢測數(shù)量不應(yīng)少于總樁數(shù)的1%,且不應(yīng)少于3根。8.3.6檢測開始時間應(yīng)符合下列規(guī)定：a)當采用低應(yīng)變法或聲波透射法檢測時，受檢樁混凝土強度至少達到設(shè)計強度的70%,且不小于b)當采用鉆芯法檢測時，受檢樁的混凝土齡期應(yīng)達到28d,或受檢樁同條件養(yǎng)護試件應(yīng)達到設(shè)計c)承載力檢測前的休止時間除應(yīng)符合本條第2款規(guī)定外當無成熟的地區(qū)經(jīng)驗時，尚不應(yīng)少于表9規(guī)定的時間。表9休止時間土的類別休上時間(d)土的類別休止時間(d)7飽和9閘堤連接部位及穿堤涵地基處理9.1閘堤涵連接部位及穿堤涵的地基處理設(shè)計應(yīng)滿足堤防防洪(潮)安全的要求。29DB44/T1996—20179.2閘堤涵堤連接部位的地基設(shè)計應(yīng)重視沉降協(xié)調(diào)和過渡，根據(jù)荷載分布情況、地質(zhì)特征和閘堤涵結(jié)構(gòu)布局，考慮相互作用影響，采取地基處理方法或減荷等措施，使地基剛度協(xié)調(diào)過渡，實現(xiàn)差異沉降和基礎(chǔ)內(nèi)力最小化。9.3穿堤涵閘地基的受力的過程相當于卸荷再加載，計算地基沉降時宜考慮地基的應(yīng)力和固結(jié)歷史，采用卸荷再加載模量等合適的巖土參數(shù)。9.4穿堤涵管的地基處理范圍如僅限于涵管結(jié)構(gòu)底部區(qū)域，兩側(cè)在回填荷載作用下，涵管兩側(cè)未處理的地基沉降大于涵管沉降，設(shè)計涵管結(jié)構(gòu)時應(yīng)考慮沉降差會增大填土作用于涵管頂板上的垂直荷載。9.5應(yīng)注意閘涵與堤連接部位或閘涵結(jié)構(gòu)側(cè)邊回填土的質(zhì)量和壓實度。10地基防滲處理10.1一般規(guī)定10.1.1水閘地基防滲處理設(shè)計應(yīng)根據(jù)閘基地質(zhì)條件、水閘上下游水位差等因素，結(jié)合閘室、消能防沖、兩岸連接布置等進行。10.1.2防滲處理可采用水平鋪蓋、垂直防滲、反濾排水等方法。10.1.3對于砂土地基上的水閘，上游宜采用鋪蓋和垂直防滲體相結(jié)合的防滲形式，下游滲流出口處應(yīng)設(shè)置濾層和排滲設(shè)施。10.1.4對于軟土地基上的水閘，應(yīng)考慮底板脫空的可能性，需要時在閘室上游應(yīng)設(shè)置垂直防滲體。防滲體應(yīng)與閘底板連接緊密，防止隨地基沉降而下沉。10.1.5排水防滲措施應(yīng)安全有效，并定期檢查維護，防止由于損壞、淤堵等原因造成失效。10.2.1水閘基底滲透壓力計算可參照《水閘設(shè)計規(guī)范》(SL265)附錄C。巖基上的水閘基底滲透壓力計算可采用全截面直線分布法，如設(shè)置有防滲帷幕或排水孔時，則應(yīng)考慮其降低滲透壓力的作用和效果。砂、土地基上的水閘基底滲透壓力計算可采用改進阻力系數(shù)法或數(shù)值計算法。10.2.2水閘閘門開啟時，下游斜坡段和消力池底板抗浮能力的計算，除了考慮揚壓力外，還需考慮最不利水躍工況引起的下游水位變化以及脈動壓力等不利因素的影響。最不利水躍工況通過計算比較上下游各種不同水位組合的結(jié)果確定。10.2.3驗算閘基抗?jié)B穩(wěn)定性時，水平段和出口段的滲流坡降應(yīng)小于《水閘設(shè)計規(guī)范》(SL265)中表6.0.4規(guī)定的水平段和出口段允許滲流坡降值。驗算砂礫石閘基出口段抗?jié)B穩(wěn)定時，應(yīng)首先判別可能發(fā)生的滲流破壞形式(流土或管涌),再按《水閘設(shè)計規(guī)范》(SL265)中6.0.5條進行抗?jié)B穩(wěn)定計算。10.2.4當岸墻、翼墻墻后土層的滲透系數(shù)小于或等于地基土的滲透系數(shù)時，側(cè)向滲透壓力可近似地采用相對應(yīng)部位的水閘閘底正向滲透壓力計算值，但應(yīng)考慮墻前水位變化情況和墻后地下水補給的影響；當岸墻、翼墻墻后土層的滲透系數(shù)大于地基土的滲透系數(shù)時，可按閘底有壓滲流計算方法進行側(cè)向繞流計算。復(fù)雜土質(zhì)地基上的重要水閘，其側(cè)向滲透壓力應(yīng)采用數(shù)值計算法計算。10.2.5當閘基為巖石地基時，可根據(jù)防滲要求在閘室底板上游端設(shè)水泥灌漿帷幕，其后設(shè)排水孔。帷幕灌漿孔宜設(shè)單排，孔距1.5~3.0m,孔深宜取閘上最大水深的0.3~0.7倍。帷幕灌漿應(yīng)在有一定厚度的混凝土壓蓋及固結(jié)灌漿后進行，灌漿壓力應(yīng)以不掀動基礎(chǔ)巖體為原則，通過灌漿試驗確定。帷幕灌漿體透水率不宜大于5Lu。帷幕灌漿孔后的排水孔宜設(shè)單排，其與帷幕灌漿孔的間距不宜小于2.0m,排水孔孔距宜取2.0~3.0m,孔深宜取帷幕灌漿孔孔深的0.4~0.6倍，且不宜小于固結(jié)灌漿孔孔深。10.2.6當閘基為壤土?xí)r，閘室上游宜設(shè)置鋪蓋，下游護坦底部應(yīng)設(shè)濾層及排水孔。鋪蓋可采用鋼筋混凝土、粘土、土工膜等材料，粘土鋪蓋的滲透系數(shù)應(yīng)比地基土的滲透系數(shù)小100倍以上，鋪蓋應(yīng)與閘室30DB44/T1996—2017底板緊密搭接。壤土下臥層為深厚透水層時，尚應(yīng)驗算下游覆蓋土層抗?jié)B、抗浮的穩(wěn)定性，必要時可在閘室下游設(shè)置深入透水層的排水井或排水溝，并采取防止淤堵的措施。10.2.7當閘基為砂土?xí)r，閘室上游宜采用鋪蓋和垂直防滲體相結(jié)合的防滲形式，下游滲流出口處(包括兩岸側(cè)向滲流的出口處)應(yīng)設(shè)置濾層和排水孔。垂直防滲體宜布置在閘室底板的上游端，并與閘底板緊密連接，可采用混凝土防滲墻、鋼筋混凝土板樁、鋼板樁、攪拌樁、高壓旋噴樁、防滲土工膜等結(jié)構(gòu)，宜采用混凝土防滲墻等可靠結(jié)構(gòu)，在有承壓水或含卵石的地層中不宜采用攪拌樁、高壓旋噴樁等結(jié)構(gòu)。防滲體應(yīng)保證閘基的滲流坡降小于允許值，當砂土層下臥深厚相對不透水層時，垂直防滲體嵌入相對不透水層深度不應(yīng)小于1.0m。下游排滲設(shè)置應(yīng)保持通暢，確保其正常運行。10.2.8當閘基為軟土?xí)r，應(yīng)充分考慮底板脫空的可能性。對于可能存在底板脫空的水閘，閘室上游應(yīng)設(shè)置垂直防滲體，同時設(shè)置刺墻，增加側(cè)向滲徑，刺墻底部與閘室垂直防滲體深度相同，隔離不均勻沉降造成的脫空區(qū)，并可通過閘底板預(yù)留灌漿孔等方式定期對底板脫空區(qū)進行處理。垂直防滲體宜采用鋼筋混凝土防滲墻、鋼板樁等，防滲體應(yīng)懸掛在支承于硬土上的刺墻及水閘底板處，與底板有效連接形成整體，避免隨地基沉降而下沉。垂直防滲體嵌入軟土層的深度宜取閘上最大水深的1.0倍以上，且不應(yīng)小于2.0m。如果采用鋼板樁作為防滲墻，應(yīng)做好其自身的防腐措施。10.2.9承受雙向水頭的水閘，其防滲排水布置應(yīng)以水位差較大的一向為主，合理選擇雙向布置形式。10.2.10水閘側(cè)向防滲處理設(shè)計(包括刺墻、防滲墻、排水井等)應(yīng)根據(jù)上下游水位、墻體材料、墻后土質(zhì)、地下水位變化等情況綜合考慮，并應(yīng)與閘基的防滲排水布置相適應(yīng)。10.2.