1 1 1 1 1 1 3 5 5 10 11 11 12 13 14 14 16 16 17 17 17 19 19 19 20 20 20 212 22 22 22 22 23 23 25 26 30 30 30 30 30 30 31 31 31 31 34 35 35 42 43 43 43 44 45 453 46 46 47 47 48 50 51 51 53 55 55 55 57 58 58 59 60 60 60 61 61 62 62 63 63 64 65 654 65 65 66 66 67 67 67 67 67 68 68 70 72 73 74 74 74 74 75 75 75 76 77 77 77 78 78 795 79 79 79 80 80 81 82 82 94 109 123 137 139 139 139 140 141 142 143 144 145 146 147 149 150 150 150 1516 152 153 153 153 154 155 1561。場地內(nèi)現(xiàn)狀北高南低，現(xiàn)狀場地高程約為xxxxxx2部位地上結(jié)構(gòu)AAAAABBCCCCC2、模板及支撐體系的選擇撐架分為立桿及橫桿、斜桿，圓盤上有八個孔，四個小孔為橫桿專用用。橫桿、斜桿的連接方式均為插銷式的，可以確保桿件與立桿牢固頭特別依管的圓弧制造，與立桿鋼管呈整面接觸，敲緊插銷后，呈三點受3定，力量傳遞無誤。而斜桿頭為可轉(zhuǎn)動接頭，以鉚2、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50014、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB500175、《危險性較大的分部分項工程安全管理規(guī)定》建辦6、《建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》建是0否否是44梁=1.3×(0.9+24×0.25+1.1×0.25)+1.5×0.9×4=0.45×[1.3×(0.9+24×1.3+1.5×1.3)+1.5×0.9×4]綜上可知，根據(jù)住房城鄉(xiāng)建設部辦公廳關(guān)于實施《危5（一）超重梁KZL1&KL3(450×1300)平面位置圖（A）6（二）模板支架高度＞8m,h=120mm樓板平面位置圖（B）789（三）模板支架高度＞8m，h=130mm樓板平面位置圖（C）123456789的xxx省xxx市xxx區(qū)xxx地區(qū)屬中亞熱帶季風濕潤氣候，氣候較足，四季分明，立體氣候十分明顯。春夏濕潤123452.1相關(guān)法律、法規(guī)、規(guī)范性文件、標準、件定第3章施工計劃及施工部署2）搭設好支架后投入使用前（即是混凝土澆筑前）必3）在模板支架搭設的過程中，本方案編制人及項系掛安全帶，嚴禁酒后上崗；嚴禁衣冠不整進入現(xiàn)場，嚴禁現(xiàn)場追護人，監(jiān)護人應監(jiān)守崗位，負責高處與地面的聯(lián)系；夜間高處作業(yè)連接牢固；在潮濕地點施焊時，應站在絕緣板或木板上；把線、得以鋼絲繩代替零線，所有地線接頭必須連接牢固；清除焊渣時源，使用泡沫滅火器或干砂滅火；單人值班時，不得超越現(xiàn)場變配電修理工作；在高壓帶電區(qū)域部分停電工作時，人體與帶電部分應保持裝設接地線應由二人進行，并均應穿戴絕緣防護用品，檢修完畢，并全檢澆筑梁、柱和框架混凝土時應設操作平臺，不得站在模板或支撐上操澆筑作業(yè)應采取相應的防護措施；使用振動器應穿膠鞋、濕手不得接固定前，應設臨時支撐，以防模板傾倒；高大的支模作業(yè)，應有安全的拆除模板的時間應經(jīng)施工技術(shù)人員同意，拆下的模板應及時運出堆放，防應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒；拆除梁、安裝較重的桿部件或作業(yè)條件較差時，應避免單人單獨操作；剪刀節(jié)點構(gòu)造和緊密程度符合設計要求；禁止使用材質(zhì)、規(guī)格和缺陷不符合連墻件的拆除，必須在其上部可拆除桿件均已拆除以后進行，嚴禁的桿件必須及時取出、放下，以免誤扶、誤靠，引起危險；拆下的123B-SG-1200B-SG-15004B-LG-10005612t3t4m5個6個7個8個91臺42臺43臺44臺5把3.4.1項目管理層組織機構(gòu)1234567891個2架子工個3個第4章施工工藝技術(shù)4.1支撐體系選型4.1.1選型原則4.1.2盤扣式腳手架優(yōu)點專業(yè)機器進行，減少人為因素的干預，特別是橫桿、立桿的制作，采4.2.1材料規(guī)格級品質(zhì)要求合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591、《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700以及《一般工程用鑄造碳鋼件》承插型盤扣式鋼管支架主要構(gòu)配件材質(zhì)表桿桿壓管鋼管外徑和壁厚允許偏差表（mm）1ZB23（1）鋼管應符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接4.2.2模板支撐架基本技術(shù)參數(shù)8.70m進行設計計算，標注為B；類型梁或板支撐方式使用部位備注A：450×1300梁（超重、超高）A7.大楞50×50×3mm方鋼管雙拼沿梁橫向設置B:120厚板（超高）7.板底主楞50×50×3mm方鋼管沿板底縱向布置8.板底次楞50×50×3mm方鋼管沿板底橫向布置BB&C:120/130mm厚板，架體高度>8.7m（超高）7.板底主楞50×50×3mm方鋼管沿板底縱向布置8.板底次楞50×50×3mm方鋼管沿板底橫向布置C4.2.3高大模板鋼管支撐架計算及安裝要求向22)42)2次楞道數(shù):532（二）120mm/130mm樓屋面板超高模板支架(B&C)豎向垂直支撐，搭設詳細規(guī)定如下:樓板模板高支撐示意圖如下:4.2.4加強鋼管有梁樓板結(jié)構(gòu)的梁、板模板支架立桿在水平方向應相互拉接，（基礎處理）、墊木→可調(diào)底托→立桿→掃地橫桿筋→安裝墊塊→梁側(cè)模板→安裝梁側(cè)龍骨、螺栓→頂板內(nèi)、外墻柱頭模板4.4.1技術(shù)準備4.4.3材料準備4.4.4場地準備2、在搭設和拆除腳手架作業(yè)時，應設置安全警戒線、警戒標志，并應由專人監(jiān)護，嚴4.5施工方法及操作要求4.5.1模板安裝的一般要求當?shù)装寤驑前寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸?≥1.2MPa）即用手按不松軟、無痕跡，4.5.2模板安裝的構(gòu)造要求的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整層位置對應。水平拉桿設置應考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，4.5.3地基與基礎處理2、撐架應在地基基礎驗收合格后搭設，支撐架立桿搭設位置應按專項施工方案放線確4.5.4模板支撐架的搭設按先立桿后水平桿再斜桿的順序搭設，形成基本的架體單元，應4.5.5模板支撐架的構(gòu)造調(diào)整架體高度，利用盤扣節(jié)點位差增設縱橫向水平桿，作為掃地桿7、支撐架立桿的間距應按設計計算布置，且應符合下列規(guī)定：（3）當架體搭設高度≥8m時，在同一水平高度內(nèi)相鄰立桿連接套管接頭的位置應錯（2）支撐架作為掃地桿的最底層縱橫向水平桿離地高度不應超過550m（3）安全等級為Ⅰ級的支撐架，縱橫向水平桿的步距不（5）支撐腳手架的水平桿應按步距沿縱向和橫向通長連續(xù)設置，且應與相鄰立桿連接桿可調(diào)頂托撐伸出頂層水平桿或雙槽托梁的懸臂長度嚴禁超過550mm，且螺桿外露長度嚴禁），滿布豎向斜桿，中間內(nèi)部縱向和橫向每隔2跨由底至頂各（4）安全等級為I級的支撐架，且搭設高度8m≤H＜（5）安全等級為I級的支撐架，且搭設高度≥16m（7）本項目超過一定規(guī)模危險性較大模板工程為安全2、水平斜桿或剪刀撐的設置4)剪刀撐斜桿的接長應采用對接或搭接。采用搭接時，搭接長（1）連接點豎向間距不宜超過兩步距，水平向間距不4、模板與框架柱抱柱加固的第一道連接位置為第一道水平桿上部，中間按每兩步距設4.5.6模板拆除底模拆除時的混凝土強度要求板>2，≤8>8>8 保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護方木或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳4.5.7模板支撐架的拆除4.6支撐架使用要求4.6.1高大模板工程混凝土澆筑順序凝土澆筑，之后再綁扎梁板鋼筋，再進行梁板混凝土澆筑。梁、板混凝混凝土的振搗采用插入式振動器和平板振動器相結(jié)合進行振搗，在混凝土澆筑采用由梁中部向兩邊擴展的澆筑方式，砼澆灌應對稱均勻，避免4.6.2混凝土工程施工注意事項4.6.3混凝土澆筑值班制度做到崗位到位、責任到人。每次澆筑混凝土時，值班人員不少于二人，其班，實行旁站式管理。混凝土澆筑時值班人員嚴格按施工方案、操作規(guī)程4.6.2模板支撐架使用安全要求11、腳手架在使用過程中出現(xiàn)安全隱患時，應及時排除;當出現(xiàn)下列狀態(tài)之一時，應立4.7.1分階段的檢查和驗收進行整改，檢查結(jié)果并形成書面記錄，記錄表應符合附表工作架施工驗收4.7.2進場材料的檢查與驗收對進入現(xiàn)場的各種構(gòu)配件應按下列規(guī)定進行檢查驗收，不合（3）當對支架質(zhì)量有疑問時，應按照《承插型盤扣式鋼管支架構(gòu)件》4.7.3鋼管支架材料檢查內(nèi)容鋼管壁厚、焊接質(zhì)量、外觀質(zhì)量、可調(diào)底座和可調(diào)托座絲桿直徑、有效—————————8（鑄鋼或Q235撐546.5(Φ48），5(Φ38）56.5(Φ485(Φ38）4.7.4支撐架的檢查內(nèi)容表WD-C2-3-1危險性較大的模板支撐架檢查表1(1)危險性較大的模板支架工程應編制專項施工方(2)超過一定規(guī)模危險性較大的模板支架工程專項23水平剪刀撐或水平專用斜桿，其角度應滿足規(guī)范要4(4)立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度嚴立桿連接盤的插銷應緊至所需插入深度的標志刻56撐(2)螺桿旋入螺母內(nèi)的長度或外伸長度應符合規(guī)范78質(zhì)(3)相關(guān)扣件應進行復試，緊固扭力矩不應小于9及以上的混凝土模板支撐工程；2.模板支架在下列情形應進行檢查并填寫4.7.5搭設過程中應進行的檢查4.7.6使用過程中應進行的檢查4.7.7模板安裝質(zhì)量要求4）用作模板的地坪、胎膜等應平整、清潔，不應有影響構(gòu)件質(zhì)量58254.7.8模板安裝質(zhì)量的控制第5章施工保證措施5.1.2安全組織機構(gòu)及職責123施工員落實施工456789準強制性條文等的重大安全隱患，有權(quán)責令責任應分解到各崗位施工管理人員和勞務作業(yè)隊，模板工程的安全管理目模板的施工員負責，勞務作業(yè)隊應具體落實模板工程施工的安全扣作規(guī)程部門也應每月組織一次安全檢查，項目部應抓好存在問題和安全隱患整改的“三定一落實”模板時，必須由司索工指揮，嚴格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。吊運路線下方局部照明，保證操作區(qū)域、施工通道的光線充足夠的設計剛度。支架采用并排搭設方法，逐排搭設時，應隨程施工人員和管理人員進行培訓，加強施工期生態(tài)環(huán)境保護知識普及和宣專業(yè)單位按照施工期生態(tài)環(huán)境監(jiān)測計劃進行生態(tài)環(huán)境監(jiān)測，落實施工期污對于板底、梁底支撐，分別在頂層、中部及底層設置監(jiān)測點，沿法為：頂層的監(jiān)測點設置在自頂部數(shù)第二排水平桿平面內(nèi)，中部附近的水平桿平面內(nèi)，底部監(jiān)測點設置在從底部掃地桿以上的第二排：（5.3.2監(jiān)測儀器設備和人員的配備11±2”1±2”，最大允許誤差±20”212315.3.3監(jiān)測方式方法及預警值要求設置基準點，可在周邊已拆模、沉降穩(wěn)定的墻柱上涂123在進行內(nèi)力檢測時，根據(jù)《建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》要8、監(jiān)測數(shù)據(jù)接近或達到報警值時，應組織有關(guān)各方123座12345第6章施工管理及作業(yè)人員配備和分工6.2專職安全生產(chǎn)管理人員1男6.3管理人員職責分工6.4特種作業(yè)及其他作業(yè)人員1架子工232162133架體架搭設前，應由項目技術(shù)負責人組織對現(xiàn)場進行驗收，驗收合格，經(jīng)施工單位項目技術(shù)負責人及項目總監(jiān)理工程師簽字后手架的驗收應包括下列內(nèi)容:3、設計圖紙要求的內(nèi)容是否全部完成，施橫桿插銷是否敲緊，橫桿節(jié)點抽檢數(shù)量30個或不低于>90%豎向斜桿布置位置是否與斜桿鑄鋼頭是否與立桿面>90%足45°~55°危險性較大的模板支撐架驗收表稱位1礎2定水平剪刀撐或水平專用斜桿，其角度應滿足規(guī)范要3接(4)立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度嚴立桿連接盤的插銷應緊至所需插入深度的標志刻4載5(2)螺桿旋入螺母內(nèi)的長度或外伸長度應符合規(guī)范6(3)相關(guān)扣件應進行復試，緊固扭力矩不應小于7企業(yè)技術(shù)負責人（或授權(quán)委派的專業(yè)技術(shù)人2第8章應急處置措施8.1應急領(lǐng)導小組及其職責應急救援領(lǐng)導小組職責：建設工地發(fā)生安全事故時,負責指揮工地搶組下達搶救指令任務,協(xié)調(diào)各組之間的搶救工作,隨時掌握各組最新動態(tài)并做出最新決策,第組員：在分管的工作范圍內(nèi)，保證應急準備計劃得到有效8.2應急事件及其應急措施8.2.1高處墜落和物體打擊事故2、如果電源開關(guān)在較遠處，則可用絕緣材料（如木條5、由事故調(diào)查組進行事故調(diào)查，責任分析并形8.2.4模板、腳手架坍塌挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，禁止采用機械挖掘、移除，防止及機械對被埋人員2、如有人員失蹤、受傷，安全保衛(wèi)組應立即火材料同時必須告知工程附近醒目標志建筑，以利急救中心迅速判斷方管部門和有關(guān)部門及總公司報告。因情況緊急時，項目部有關(guān)人員排險，并根據(jù)規(guī)定向上級有關(guān)部門報告，盡量把事故控制在最小范圍內(nèi)火急8.4救援路線及周邊醫(yī)院信息火急預先制定人員安全救援路線可在安全事故發(fā)生后可將重傷人員..............第9章模板設計計算9.1模板相關(guān)計算參數(shù)9.1.1材料力學參數(shù)w（mm3)565555539.1.2荷載的標準值2、支撐架可變荷載標準值取值：垂直永久荷載標準值的2%計算，并且以線荷載的形式水平方向作用在支撐架上端最不利位按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定采用，取重現(xiàn)期n9.1.3荷載的分項系數(shù)ⅠⅡ111109.1.4荷載效應組合wk永久荷載（G1+G2+G3施工荷載Q1+風荷載w永久荷載（G1+G2+G3施工荷載Q1+風荷載w永久荷載（G1+G2+G3施工荷載Q1+附加水平荷載Q2永久荷載（G1+G2+G3施工荷載Q1+風荷載w永久荷載（G1+G2+G3施工荷載Q19.3450×1300mm超重、超高梁模板支架設計計算9.3.1側(cè)模設計計算2、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50014、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB500171222振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(k4下掛部分：承載能力極限狀態(tài)設計值S承=γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1三、支撐體系設計2055123123Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×32.448×0.3252+0.121×5.4×0.3252＝0.436kN·mσ=Mmax/W＝0.436×106/37500＝11.63、撓度驗算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24.96×3254/(100×5000×281250)=4、最大支座反力計算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×32.448×0.2922+0.121×5.4×0.2922＝0.353kN·mσ=Mmax/W＝0.353×106/37500＝9.41νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24.96×292.54/(100×5000×281250)=Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×14.2×0.62，0.5×14.2×0.252]=0.511kN·mσ=Mmax/W＝0.511×106/7790＝65.6233、抗剪驗算τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.112×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)=4、撓度驗算跨中ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.272×6004/(100×206000×194700)=Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.78×0.62，0.5×12.78×0.252]=0.46kN·mσ=Mmax/W＝0.46×106/7790＝59τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.601×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)=跨中ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×8.345×6004/(100×206000×194700)=2主梁彎矩圖(kN·m)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.81×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)=24.752N/mm2≤[τ]=125N5、最大支座反力計算主梁彎矩圖(kN·m)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.659×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)=24.11N/mm2≤[τ]=125N七、對拉螺栓驗算同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力?？芍獙菟ㄊ芰=9.3.2底模及支架設計計算2、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50014、《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017224三、模板體系設計1是新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l(xiāng)a(mm)、lb(mm)0401《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技001111q1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.5×0.9×4]×1=48.625kN/mq1靜=γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×hMmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×43.225×0.152+0.117×5.4×σ=Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.973N/mm2νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×37R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=分別計算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側(cè)樓板的荷2=0.039kN/m2）中間小梁線荷載設計值計算2=0.039kN/m3）右側(cè)小梁線荷載設計值計算2=0.039kN/m/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×4]×(0.6-0.45/2)/2=1.93kN4）各道小梁最大線荷載設計值計算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.842,8.1435）各道小梁最大線荷載標準值計算左',q中',q右']=Max[2.915,6.176,4.306]=6.176kN/mσ=Mmax/W=0.824×106/7790=105.838N/mm2≤[f]/γR=205/1=3、抗剪驗算τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.58×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)=ν=900/250＝3.6mmRmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.143×0.9,0.375×8.143×0.9+8.143×0.2]=9.1將各道小梁所受線荷載設計值參照以上步驟分別代入，得到梁底支支座反力設計值依次為R1=4.322kN,R2=9.161kN,R3=9.161kN,Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.176×0.9,0.375×6.176×0.9+6.176×0.2]=6各道小梁所受線荷載標準值參照以上步驟分別代入，得到梁座反力標準值依次為R1'=3.279kN,R2'=6.948kN,R3'=6.948kN,R42P1'=R1'×Ks=3.279×0.6=1.968kN4.169kN,P4'=R4'×Ks=4.844×0.6=2主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=1.492×106/7790=191.531N/mm2≤[f]/γR=205/1=τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.197×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)=39.182N/mm2≤[τ]/γR=125/3、撓度驗算νmax=1.058mm≤[ν]=L/250=600/250=2.4mm立桿所受主梁支座反力依次為P1=R1/Ks=8.262/0.P2=R2/Ks=9.197/0.6=15.3七、可調(diào)托座驗算Ф48×3hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1.05×1.05×1500,1.05×0.9×1000+2×0.6×450)=1653.λ=hmax/i=1653.75/15.9=104.009≤Mw=γ0×γL×φw×1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.419×0.9×1.52/10＝0.103、穩(wěn)定性計算f＝Nw/(φA)+Mw/W＝17761.733/(0.445×424)+0.103×106/4490=根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021第6.2.1:混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力MT=γ0×γL×φw×γQ(ωkBH2/2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.419×14.3×12.92/2)=366.253kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]BL2/2=0.9×[0.5+0.15×12.9/(1.2×1.2)]×14.3×13.72/2=2226.854kN·mMT=366.253kN·m≤MR=2226.854kN·m混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因MT=γ0×γL×φw×γQ(Q2kBH2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.075×14.3×12.92)=216.847kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]BL2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.13+0.15×12.9/(1.2×1.2)]×14.3×13.72/2=6167.857kN·mMT=216.847kN·m≤MR=6167.857kN·m7根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB5001Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1ftumh0η2不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當本工程無預應力，不考慮上式中σpc,m之值um=2[(a+h0)+(b+h0)]m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1240×110/1000=79.153kN≥F1=17.762kN2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.F1fc混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(60F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=172、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T234、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB5001092241111111γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×/mMmax＝q1l2/8＝9.446×0.32/8＝0.106kσ=Mmax/W＝0.106×106/37500＝2.834N/mm2νmax＝5ql4/(384EI)=5ν=0.533mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×q1靜=γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×s=1×1.3M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.292×1.22+0.125×M2＝q1L12/2=2.912×0.32/2＝0.131kN·mσ=Mmax/W=0.524×106/7790=67.279N/mm2≤[f]/γR=205/τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.184×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)=9.304N/mm2≤[τ]/γR=125/+(G2k+G3k)×h)+1×γL×Q1k)×s=(1×(0.3+(24+1.1)×0.撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.194×12004/(100×206000×19.47×104)=2主梁計算簡圖一主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=1.03×106/7790=132.194N/mm2≤[f]/γR=205/τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.166×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)=跨中νmax=1.165mm≤[ν]=1七、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rmax=17.918kN≤[N]/γR=l01=βHγh'+2ka=1.05×0.9×1000+2×0.6×l0=βHηh=1.05×1.05×15002、立桿穩(wěn)定性驗算N1=Rmax=17.918kNf=N1/(ΦA)=17918.197/(0.553×427)=75.882N/mm2≤[f]/γR=300/1=Mw=γ0×γQγLφw×ωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.15×1.2×1.52/10＝0.049kN·mN1w=Rmax+Mw/lb=17.918+0.049/1.2=17.959kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝17959/(0.553×427)+0.049×106/4550=86.824N/mm2≤[f]/γR=3λ=l0/i=1653.750/16.1=10f=N/(φ1A)＝19.615×103/(0.460×Mw=γ0×γQγLφw×ωk×la×h2/10＝1×1.5×0.9×0.9×0.15×1.2×1.52/10＝0.049kN·mNw=Rmax+γ0×γG×q×H+Mw/lb=17.f=Nw/(φ1A)+Mw/W=19.656×103/(0.460×427)+0.049×106/4550=110.838N/根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021第6.2.1:9混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力MT=γ0×γLφw×γQ(ωkBH2/2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.15×9×8.72/2)=62.075kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))BL2/2=0.9×(0.5+0.15×8.7/(1.2×1.2))×9×9.72/2=535.872kN·mMT=62.075kN·m≤MR=535.872kN·m混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素MT=γ0×γLφw×γQ(Q2kBH2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.07×9×8.72)=57.937kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]BL2/2=0.9×[(24+1.1)×0.12+(0.5+0.15×8.7/(1.2×1.2))]×9×9.72/2=1683.638kN·mMT=57.937kN·m≤MR=1683.638kN·m7根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1ftumh0η2不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當本工程無預應力，不考慮上式中σpc,m之值um=2[(a+h0)+(b+h0)]m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1040×110/1000=66.386kN≥F1=19.656kN2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-2010第6.F1fcβl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=19.652、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T234、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010224111111γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×/mMmax＝q1l2/8＝9.772×0.32/8＝0.11kσ=Mmax/W＝0.11×106/37500＝2.932N/mm2≤νmax＝5ql4/(384EI)=ν=0.552mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×q1靜=γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×s=1×1M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.39×1.22+0.125×1.6M2＝q1L12/2=3.01×0.32/2＝0.135kN·mσ=Mmax/W=0.542×106/7790=69.541N/mm2≤[f]/γR=205/τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.257×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)=9.616N/mm2≤[τ]/γR=125/+(G2k+G3k)×h)+1×γL×Q1k)×s=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.269×12004/(100×206000×19.47×104)=2R'1]×0.6=max[3.403,1.702]×0.6=2.主梁計算簡圖一主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=0.815×106/7790=104.679N/mm2≤[f]/γR=205/1=τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.094×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)=跨中νmax=0.391mm≤[ν]=七、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托