顏料生產廠廢水處理的主要構筑物設計計算過程案例目錄TOC\o"1-3"\h\u25763顏料生產廠廢水處理的主要構筑物設計計算過程案例 1174261.1.1設計說明 343781.1.2設計參數 33091.1.4設備選型 481271.2.2設計參數 4231091.2.3設計計算 4511.2.4設備選型 415591.3.1設計說明 5173791.3.2設計參數 685541.3.4設備選型 678361.1.2設計參數 7255061.1.3設計計算 7303651.1.4設備選型 8317481.5混凝沉淀池的設計計算 8281241.5.1設計說明 8129551.5.2設計參數 9297501.5.3設計計算 991661.5.4設備選型 1130721.6.1設計說明 12127781.6.2設計計算 1267431.6.3設備選型 13126731.7.1設計說明 1376541.7.2設計參數 1365271.7.4設備選型 1484611.8.1設計說明 1495401.8.2設計參數 15271771.8.3設計計算 15821.8.4設備選型 17171461.9二沉池的設計計算 1742301.9.1設計說明 17144741.9.2設計參數 17232841.9.3設計計算 18325151.9.4設備選型 1984211.10污泥濃縮池的設計計算 19167071.10.1設計說明 19321361.10.2設計參數 1987761.10.3設計計算 20210701.10.4設備選型 2198811.11活性炭吸附塔的設計計算 21293431.12附屬構筑物的設計計算 22161221.12.1加藥間 2272991.12.2在線檢測間 22272781.12.3污泥脫水間 223001.12.4鼓風機房和配電間 22238111.13構（建）筑物的設計匯總表 23175621.14主要設備匯總表 23181601.1集水池的設計計算102491.1.1設計說明本設計的集水池是用來匯集和儲存工藝廢水，促進后續(xù)處理的正常運行。102491.1.2設計參數有效水深h1取0.5m；池底坡度i的范圍為0.01~0.02，本設計坡度i取0.01；周期T為24h，在水質無顯著變化的周期，且水量不是很大的時候，集水池容積越大就會越有利于調節(jié)；超高h2取0.1m。1.1.3設計計算（1）設計水量：（1.1-1）最大設計水量：（1.1-2）（3）集水池容積：（1.1-3）（4）集水池表面積：（1.1-4）（5）集水池高：（1.1-5）（6）集水池尺寸：（1.1-6）102491.1.4設備選型本設計選用2臺潛污泵，其中1用1備，性能參數如下表4-1所示。表4-1潛污泵的性能參數型號流量揚程功率轉速電壓AS10-2CB15m3/h1.5m1.1KW2900r/min380V1.2

調節(jié)池的計算1.2.1

設計說明顏料生產廠由于其行業(yè)專門的生產過程，導致每天排放的廢水時間不固定，所以每天或者每班乃至每個小時所排放的廢水流量都不一樣。但是污水處理設備的設計標準是固定的，所以要求流入的水量要固定。所以為了確保后續(xù)各個構筑物可以正常運行，在顏料污水進入各個處理構筑物之前，先要對污水進行調節(jié)，把顏料生產廠每一個時間段所排放的污水，都儲存在一個池子里面，并通過機械或空氣的攪拌，使得所有時間內的出水量都均勻一致，完成這種工作的就是調節(jié)池。此外，調節(jié)池也可以進行預沉淀、預曝氣、降溫和貯存臨時事故排水。102491.2.2設計參數水力停留時間T=0.5h；有效水深h1取0.7m；超高h2取0.5m。102491.2.3設計計算（1）調節(jié)池有效容積：（1.2-1）（2）調節(jié)池表面積：（1.2-2）（3）調節(jié)池高：（1.2-3）（4）調節(jié)池尺寸：102491.2.4設備選型（1）潛污泵本設計選用2臺潛污泵，其中1用1備，性能參數如下表4-3所示：表4-2潛污泵的性能參數型號規(guī)格流量功率電壓揚程轉速AS10-2CB15m3/h1.1KW380V1.5m2900r/min（2）攪拌機本設計選擇2臺潛水攪拌機，其中1用1備，性能參數如下表4-4所示。表4-3攪拌機的性能參數型號規(guī)格葉輪直徑功率電流轉速推力重量QJB0.37/6-230/3-980/C/S230mm0.37KW2.5A980r/min138N30kg（3）酸加藥裝置本設計選用BS型定量加藥裝置，包括：貯罐，計量泵，攪拌器。性能參數如下表4-5所示。表4-4加藥裝置的性能參數型號有效容積貯罐直徑高度基礎尺寸總重量BS-=2\*ROMANII2.00m32000mm1800mm2000×1460mm550kg（4）2套型號為PE-7ES的在線pH值監(jiān)測儀。1.3芬頓氧化池的設計計算1.3.1設計說明芬頓試劑是把Fe2+作為催化劑和把H2O2作為化學氧化劑。將試劑投入廢水中，可生成強氧化的羥基，還可生成有機的自由基，該自由基可以破壞強氧化的羥基并被氧化分解。本設計中顏料污水進入芬頓氧化池，進一步對廢水中含有難降解有機物進行氧化，然后分解成小分子的有機物和無機物。根據《高甲苯廢水的處理實例研究》芬頓氧化池對色度的去除率為50%，表4-5芬頓氧化池進出水質表水質指標CODmg/L苯胺類mg/L硝基苯類mg/L色度mg/L設計進水水質800010001500300設計出水水質2800100150150設計去除率%659090501.3.2設計參數水力停留時間T為4h；有效水深h1取2.0m；超高h2取0.4m。1.3.3設計計算（1）池體有效容積：（1.3-1）（2）池高：（1.3-2）（3）池面積：（1.3-3）（4）池體尺寸：L×B×H=3m×2m×2.5m（5）每天投加氧化劑量：每天投加0.1kg/m3的FeSO4量為：（1.3-4）由于投加的H2O2/FeSO4=4:1，則投加的H2O2量為：（1.3-5）每天需要25%的雙氧水量為：（1.3-6）1.3.4設備選型本設計選用BS型定量加藥裝置，包括：貯罐，計量泵，攪拌器。性能參數如下表4-10所示。表4-6加藥裝置的性能參數型號有效容積貯罐直徑高度基礎尺寸總重量BS-=2\*ROMANII2.00m32000mm1800mm2000×1460mm550kg1.4調節(jié)池2的設計計算1.1.1設計說明此處的調節(jié)池作用和上一個有相同的地方也有不同的地方，調節(jié)池的作用一方面是調節(jié)廢水的水量，對進入的廢水有較強的緩沖能力；另一方面調節(jié)廢水的水質，可以通過添加某些化學藥品來控制廢水的pH。本設計的調節(jié)池2收集來自芬頓氧化池的出水，pH值為5左右，偏酸性，不利于進行后續(xù)反應，因此通過濕法投加堿性試劑來進行中和，使廢水的pH值能夠調整達到6~9。表4-7調節(jié)池2進出水質表水質指標pH設計進水水質2—4設計出水水質6—9設計去除率%-102491.1.2設計參數（1）水力停留時間T=0.5h；（2）有效水深h1取2.0m；（3）超高h2取0.5m。102491.1.3設計計算（1）調節(jié)池有效容積：（1.4-1）（2）調節(jié)池表面積：（1.4-2）（3）調節(jié)池高：（1.4-3）（4）調節(jié)池尺寸：（5）每天投加NaOH量：每kg廢水的pH值升到6~9所要投加0.8kg/m3的NaOH量，則每天需要投加的NaOH量為：（1.4-4）102491.1.4設備選型（1）潛污泵本設計選用2臺潛水排污泵，其中1用1備，性能參數如下表4-12所示：表4-8潛水排污泵的性能參數型號規(guī)格流量揚程功率轉速電壓AS10-2CB15m3/h1.5m1.1KW2900r/min380V（2）攪拌機本設計選擇2臺潛水攬拌機，其中1用1備，性能參數如下表4-13所示。表4-9攪拌機的性能參數型號規(guī)格葉輪直徑功率電流轉速推力重量QJB0.37/6-230/3-980/C/S230mm0.37KW2.5A980r/min138N30kg（3）堿加藥裝置本設計選用BS型定量加藥裝置，包括：貯罐，計量泵，攪拌器。性能參數如下表4-14所示。表4-10加藥裝置的性能參數型號有效容積貯罐直徑高度基礎尺寸總重量BS-=2\*ROMANII2.00m32000mm1800mm2000×1460mm550kg（4）2套型號為PE-7ES的在線pH值監(jiān)測儀。181601.5混凝沉淀池的設計計算1.5.1設計說明混凝沉淀池是沉淀池中的一種，本設計的混凝沉淀池分為混凝反應池和沉淀池，將兩個池子合建。混凝過程通過投加混凝藥劑和助凝藥劑至所處理的廢水中，把原本難以被降解的顆粒物質吸引結合起來，讓其形成膠體，通過這種方法使其完成降價，并與廢水中的其他雜質充分結合形成更加大的絮凝體。這種絮凝體往往有著強大的吸附能力，可以吸附一定的苯胺類以及硝基苯類，附帶的還能吸收一些微生物有毒物質以及其他小顆粒，在吸附過程中絮凝體本身的體積也不斷變大，最后帶著其所吸附的物質一起沉降。根據本設計廢水量的條件選用斜板沉淀池，該沉淀池的品質較好，所產生的污泥比較容易處理，所占面積小。表4-11混凝沉淀池進出水質表水質指標CODmg/LSSmg/L苯胺類mg/L硝基苯類設計進水水質1680750100150設計出水水質84022557.5設計去除率%507095951.5.2設計參數絮凝體流速范圍為15~30cm/s，停留時間T范圍為15~30min；本設計的絮凝體流速取20cm/s，停留時間T取30min；斜板沉淀池的設計表面負荷q0范圍為3~6m3/(m2·h)，本設計取3m3/(m2·h)；斜板的垂直距離范圍為80~100mm，斜管的管孔直徑范圍為50~80mm；斜板的長度l范圍為1.0~1.2m，斜板區(qū)底部的緩沖層h4采用0.5~1.0m，斜板上部的有效水深h2采用0.5~1.0m；故本設計l取1.2m，h4取1.0m，h2取1.0m；超高h1取0.5m；斜板傾斜角采用60°；本設計沉淀池選用重力排泥，兩次排泥的間隔時間t’取1d；池內停留時間不超過30min。1.5.3設計計算1.6.3.1混凝反應池反應池有效容積：（1.5-1）（2）反應池尺寸反應池長度：L=αZh式中，α—系數，本設計取1.5；Z—攪拌器的排數，本設計取1；h—池體有效水深，本設計取1.0m。（1.5-2）反應池寬度:（1.5-3）總寬度：（1.5-4）反應池的尺寸：1.5.3.2斜板沉淀池（1）沉淀池表面積：（1.5-6）（2）池子平面尺寸：本設計采用方形池（1.5-7）（3）池內停留時間：（1.5-8）式中，h3—斜板自身垂直高度，m；本設計h3=sin60°l=0.866m。（1.5-9）（4）污泥容積：（1.5-10）式中，ρ0—污泥含水率，%，本設計選用的污泥含水率為97%；γ—污泥的容重，本設計取1000kg/m3；（1.5-11）（5）污泥斗容積：（1.5-12）式中，a—上底面邊長，m，本設計a=1.4m；b—下底面邊長，m，本設計b=0.5m；h5—泥斗高度，m，（1.5-13）（1.5-14）經核算，V1=3.71m3>V=1.12m3，所以采用1個污泥斗，則V=1.24m3（6）沉淀池總高度：（1.5-15）則沉淀池的尺寸：1.5.4設備選型（1）攪拌機本設計選用2臺PLB型的傘形立式攪拌機，其中1用1備，性能參數如下表4-16所示。表4-12攪拌機的性能參數表型號葉輪直徑工作范圍功率PLB-500500mmΦ1~Φ3m0.37~0.75kw（2）PAC、PAM加藥裝置本設計PAC、PAM的投加藥量分別為100mg/L和0.8mg/L，則所需要藥劑PAC和PAM分別為53.28kg/d和0.43kg/d。本設計選用濕法投加，易調節(jié)。將這兩種混凝劑投加到溶藥箱里溶解，再直接將該溶解液流到管中進入池子。本設計選用BS型定量加藥裝置，包括：貯罐，計量泵，攪拌器。性能參數如下表4-17所示。表4-13加藥裝置的性能參數型號有效容積貯罐直徑高度基礎尺寸總重量BS-=2\*ROMANII2.00m32000mm1800mm2000×1460mm550kg（3）刮泥機本設計選用型號為XBC-J30的刮泥機，性能參數如下表4-18所示。表4-14刮泥機的性能參數表型號處理量進水管管徑出水管管徑排泥管管徑刮泥機功率XBC-J3030m3/hDN125mmDN125mmDN200mm0.55kw1.6

水解酸化池計算102491.6.1設計說明根據所給的廢水水質，設計進水COD為2800mg/L根據相關工程實踐經驗，預計COD去除效率為40％，因此，出水COD為2800×（1－40％）＝1650mg/L.102491.6.2設計計算（1）水解池的容積V（1.6-1）S—廢水的COD(mg/L)Q—廢水的排放量（m3/d）Nv—COD的容積負荷kg/m3.d）

工程中的經驗范圍為2－2.5，本設計采用1.5COD水解池的有效面積F（1.6-2）H—水解酸化池的水深，一般應該大于5.5－6m,這里取6.5m（其中有效水深為5.5m）

設計尺寸為（長×寬×高）4m×2m×1.5m

檢驗停留時間HRT（1.6-3）填料的選擇理想的填料應該滿足以下條件：a比表面積大b掛膜容易c防腐性能強，耐用d維護方面填料的容積：（1.6-4）

填料的高度（1.6-5）填料選擇為軟性前衛(wèi)狀填料，立體豎狀分布，填料間間隙為60mm，中心繩距離為120mm。配水系統設計配水孔的面積（1.6-6）池子寬度為4m,取孔數目n=50個(孔間距為30mm),因此單孔的直徑d為（1.6-7）102491.6.3設備選型表4-15攪拌機的性能參數型號規(guī)格葉輪直徑功率電流轉速推力重量QJB0.85/8-260/3-740/C260mm0.85KW3.2A740r/min165N65kg181601.7厭氧池的設計計算1.7.1設計說明厭氧池是指在缺少氧氣的情況下，污水中的有機物碰到厭氧池里的厭氧菌，然后被厭氧菌以及其他的微生物水解以及酸化以及甲烷化，使得污水中的有機物被處理掉，還能使得污水中的污染物的降解難度變低本設計綜合調節(jié)池出水進入生化處理的第一個工藝厭氧池，可以進一步對廢水中的硝基苯類、苯胺類等物質進行去除。根據《高甲苯廢水的處理實例研究》厭氧水解池對苯胺類的去除率為40%。表4-16厭氧池進出水質表水質指標CODmg/L苯胺類mg/L硝基苯類mg/L設計進水水質126057.5設計出水水質75635設計去除率%4040301.7.2設計參數（1）容積負荷Nv取1.0kgCOD/(m3·d)；（2）有效水深h取1.2m；（3）超高h1取0.5m；（4）厭氧池裝液量為70%～90%；（5）水力負荷V2取0.1～0.9?m3/(m2·h)。1.7.3設計計算（1）厭氧池的有效容積：（1.7-1）（2）厭氧池的面積：（1.7-2）可知厭氧池半徑為2.7m（3）厭氧池的總容積：（1.7-3）（4）體積有效系數：（1.7-4）符合有機負荷要求。水力停留時間：（1.7-5）水力負荷率:（1.7-6）符合要求。（7）剩余污泥量：設計進水的COD為973.37mg/L，去除率為40%，一般產率按照0.05~0.1kgVSS/COD，取0.1kgVSS/COD計算：COD消減量=1280×40%×25.75×103/106=19.48kg（1.7-7）K=19.48×0.1/(1-99%)=195kg1.7.4設備選型本設計的厭氧池中選用2臺潛水攪拌機，其中1用1備，性能參數如下表4-24所示。表4-17潛水攪拌機的性能參數型號葉輪直徑葉輪功率電機功率額定電流軸向推力質量QJB0.85/8-260/3-740C*260mm740rpm0.85kw3.2A165N55/65kg181601.8生物接觸氧化池的設計計算1.8.1設計說明生物接觸氧化池接受來自上個構筑物厭氧池處理的廢水，進一步對廢水中的大部分的有機物進行去除。根據《高甲苯廢水的處理實例研究》生物接觸氧化池對苯胺類的去除率為85%。表4-18接觸氧化池進出水質表水質指標CODmg/L苯胺mg/L硝基苯類mg/L設計進水水質75635設計出水水質3780.451.5設計去除率%5085701.8.2設計參數填料層的總高度取3m；曝氣強度選取范圍為10~20m3/(m2·h)；溶解氧含量范圍為2.5~3.5mg/L，且氣水比大約為（10~15）：1；廢水在該池中的有效接觸時間不應少于2小時，本設計選取HRT為4h；（5）生物接觸氧化池從上往下分為超高、穩(wěn)水層、填料層和構造層。超高h1不小于0.5m，穩(wěn)水層高h2范圍為0.4~0.5m，填料層高h3范圍為2.5~3.5m，構造層層高h4范圍為0.6~1.2m，故本設計超高h1取0.5m，穩(wěn)水層高h2取0.5m，填料層高h3取3.0m，構造層層高h4取1.0m；（6）污泥產量為0.11MLSS/kgCOD。1.8.3設計計算（1）氧化池的有效容積：（1.8-1）（2）氧化池的面積：（1.8-2）取池長L為3m，則池寬B為2m。氧化池總高：（1.8-3）（4）氧化池尺寸：（5）實際停留時間：（1.8-4）符合要求。（6）剩余污泥量：進水的COD為681.36mg/L，去除率為40%，污泥產率為0.11；COD消減量=756×50%×56.4×103/106=21.3kg/d（1.8-5）K=21.3×0.11/(1-99%)=231.3kg/d，取0.2343t/d（1.8-6）（7）曝氣量計算：氣水比取15:1，鼓風機供氧，所需空氣量：（1.8-7）對曝氣強度進行校核：（1.8-8）符合要求，存在于10～20m3/m2·h之間。

（8）空氣管道設計①總管：取空氣流速v為0.9m/s（1.8-9）則接觸氧化池進空氣管徑為90mm，出空氣管徑也為90mm。②空氣干管：取空氣流速為v為15m/s（1.8-10）③空氣支管設置4根支管，則（1.8-11）每根支管的孔眼的直徑ψ取10mm，孔眼的流速v取10m/s，則通氣量：（1.8-12）孔眼數：（1.8-13）孔眼之間的距離為100mm，則支管長度為（1.8-14）1.8.4設備選型（1）曝氣器本設計選用HWB型號的微孔曝氣器，性能參數如下表4-26所示：表4-19HWB-Ⅲ型微孔曝氣器規(guī)格和性能參數直徑厚度微孔平均直徑孔隙率曝氣量服務面積阻力損失200mm20mm150μm45～50%2～4m3/(h·個）0.3～0.7m2/個150～350mmH2O（2）鼓風機本設計選擇2臺SSR-150型號的羅茨鼓風機，其中1用1備，性能參數如下表4-27所示。表4-20羅茨鼓風機的性能參數型號風量轉速升壓配套電動機功率SSR-150333m3/h970r/min49kPa11.60kW181601.9二沉池的設計計算1.9.1設計說明本設計選用豎流沉淀池，用于除去脫落的生物膜或者用于沉淀分離活性污泥。表4-21二沉池進出水質表水質指標CODmg/LSSmg/L設計進水水質3781000設計出水水質359.110設計去除率%5991.9.2設計參數（1）中心管流速小于30mm/s，本設計v0取20mm/s；（2）廢水從反射板和中心管的喇叭口的中間流出的速度v1不大于40mm/s，本設計v1取20mm/s；（3）中心管下口設置的反射板的板底距離泥面大于0.30m；且中心管下口設置的喇叭口的直徑和喇叭口的高度取中心管直徑的1.35倍；同時反射板直徑是喇叭口直徑的1.3倍；（4）池的直徑不宜過大，選用范圍為4~7m，最大可達到10m；（5）池的圓口直徑或池的正方形邊長與有效水深h比小于3。1.9.3設計計算（1）中心管的面積取中心管的流速v0=20mm/s，池子個數n=1，（1.9-1）（2）中心管的直徑（1.9-2）（3）喇叭口與反射板之間的高度（1.9-3）式中，d1—喇叭口的直徑，m，d1=1.35d=0.78m。（1.9-4）（4）沉淀區(qū)有效面積取表面負荷取v為0.6m3/(m2·h)，（1.9-5）（5）沉淀池直徑（1.9-6）（6）沉淀池有效水深取沉淀時間為5.0h，h2=3600vt=3600×0.00017×5=3.06m經校核<3,符合要求。（7）污泥部分取清除污泥間隔時間為1d，污泥來自厭氧池和生物接觸氧化池。K總=K厭+K接=0.192+0.1694=0.3614t（1.9-7）V=K總/ρ=0.3614×103/1000=0.3614m3（1.9-8）式中，ρ—污泥密度，取1000kg/m3。（8）圓錐部分容積取圓錐下部的半徑r為0.3m，傾斜角55°，圓錐高度：（1.9-9）（1.9-10）(1.402+1.40×0.3+0.32)16.40m3>0.3614m3，符合要求。（9）總高度H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+1.61+0.13+0.3+1.61=3.8m（1.11-11）式中，h1—超高，m，本設計取0.3m；h4—緩沖高度，m；本設計取0.3m。1.9.4設備選型（1）污泥回流泵本設計選用2臺污泥回流泵，其中1用1備，性能參數如下表4-29所示。表4-22污泥回流泵的性能參數型號葉輪直徑電機功率揚程QJB-W1.5400mm1.5kW0.25~0.86m（2）剩余污泥泵本設計選用2臺剩余污泥泵，其中1用1備，性能參數如下表4-30所示。表4-23剩余污泥泵的性能參數型號流量轉速揚程軸功率效率重量NL50-820-30m3/h1450r/min8-9m1.5kw42%63kg181601.10污泥濃縮池的設計計算1.10.1設計說明污泥濃縮是對污泥進行處理的第一個步驟，主要是為了對污泥的含水率進行降低。本設計采用間歇式的豎流濃縮池。1.10.2設計參數（1）污泥濃縮的時間取12h；（2）有效水深最低不小于1.0m；（3）本設計濃縮池不設置刮泥機，故污泥斗和水平面的傾斜角取55°；（4）濃縮池分為沉淀區(qū)和泥斗兩部分組成，平均每天進泥一次，排泥一次；（5）超高H3取0.5m；（6）緩沖層高度H4取0.2m。1.10.3設計計算（1）剩余污泥量：①初沉池：V初沉池=1.12m3/d②二沉池：V二沉池=0.3614m3/d則V總=V初沉池+V二沉池=1.1814m3/d（1.10-1）（2）濃縮池的尺寸：本設計污泥濃縮過程中的上升速度0.07m/s，濃縮前的污泥含水率為97%，濃縮后的污水含水率為95％，泥斗的底部直徑d取400mm。（1.10-2）式中，Q—污泥量，m3，即Q=V總；C—污泥濃度，kg/L，則；M—污泥通量，范圍為25~80kg/(m2·d)，故本設計M取45kg/(m2·d)。（1.10-3）污泥濃縮池直徑D＝2m①有效水深：（1.10-4）②泥斗的高度：（1.10-5）③泥斗的容積：（1.10-6）④分離出來的污泥量：（1.10-7）⑤總高：（1.10-8）1.10.4設備選型本設計選用2臺污泥螺旋泵，其中1用1備，主要用于將污泥運到脫水間進行脫水，性能參數如下表4-31所示。表4-24污泥螺旋泵的性能參數型號合理流量范圍最佳工作轉速配套電機功率G85-130~35m3/h300~720r/min15kw181601.11活性炭吸附塔的設計計算1.11.1設計說明吸附塔中填充的特種吸附材料能將廢水中的苯胺及硝基苯吸附在材料表面，實現有毒及難生化物質的脫除。吸附飽和后，再利用特定的脫附劑對吸附材料進行脫附處理，使吸附材料得以再生，如此不斷循環(huán)進行。吸附出水為去除苯胺及硝基苯的廢水。1.11.2設計參數（1）采用固定床吸附；（2設空流塔流速0.0015m/s；（3）碳密度為400kg/m3；（4）承托層高h1取0.4m；1.11.3設計計算（1）活性炭吸附塔的有效容積：（1.11-1）（2）活性炭吸附塔塔的直徑：（1.11-2）式中，VG—體積流量，m3/s；u—設計點空塔流速，m/s，查圖得0.0015m/s，且本設計取設計點的空塔流速是泛點流速的50%。（3）活性炭吸附塔的有效水深：（1.11-3）（4）活性炭吸附塔的高度：H=h+h1+h2=0.7+0.4+0.5=1.6m（1.11-3）（5）填料層：本設計選用